梁模板(扣件钢管架支撑)600x16002015-05-3115：37：53

1、梁模板(扣件钢管架支撑)计算书计算依据：建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）建筑施工临时支撑结构技术规范（JGJ300-2013）混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）建筑结构荷载规范（GB 50009-2012）混凝土结构设计规范（GB50010-2010）钢结构设计规范（GB 50017-2003）一、参数信息梁段：WKL2(5)。1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度(m)0.6梁截面高度(m)1.6楼层高度(m)12.2结构表面要求隐藏立杆沿梁跨度方向间距(m)0.6立杆步距(m)0.6混凝土楼板厚度(mm)120板底承重立杆纵向间距(m)1.2横向

2、间距(m)1.2梁底承重立杆根数2梁底两侧立杆间距(m)0.35梁底承重立杆间距(mm)350(二) 支撑参数梁底支撑钢管(mm)48×2.75钢管钢材品种钢材Q235钢(16-40)钢管弹性模量(N/mm2)206000钢管屈服强度(N/mm2)235钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)120钢管端面承压强度设计值(N/mm2)3252.荷载参数新浇筑砼自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)1.5砼对模板侧压力标准值(kN/m2)31.2梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5梁底模板自重标准值(kN/m2)0.253.

3、梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板材料克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板面板厚度(mm)15抗弯设计值(N/mm2)30弹性模量(N/mm2)11500(二) 主楞参数主楞材料2根48×2.75钢管（直径×厚度mm）主楞间距(mm)150,400*3钢材品种钢材Q235钢(16-40)弹性模量(N/mm2)206000屈服强度(N/mm2)235抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2)120端面承压强度设计值(N/mm2)325(三) 次楞参数次楞材料1根40×80木方（宽度×高度

4、mm）次楞间距(mm)350木材品种太平洋海岸黄柏弹性模量(N/mm2)10000抗压强度设计值(N/mm2)13抗弯强度设计值(N/mm2)15抗剪强度设计值(N/mm2)1.6(四) 加固楞支拉参数支拉方式采用穿梁螺栓支拉螺栓直径M14螺栓水平间距(mm)800螺栓竖向间距(mm)150,400*34.梁底模板参数搭设形式为：2层梁上顺下横混合承重；(一) 面板参数面板材料克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板厚度(mm)15抗弯设计值(N/mm2)30弹性模量(N/mm2)11500(二) 第一层支撑梁参数材料1根40×80木方（宽度×高度mm）根数5木材品种柏木弹性

5、模量(N/mm2)10000抗压强度设计值(N/mm2)16抗弯强度设计值(N/mm2)17抗剪强度设计值(N/mm2)1.7 模板支撑体系剖面图 模板支撑体系平面图 梁侧剖面图二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为1.480m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1480×153/12= 4.162×105mm4； W = 1480×152/6 = 5.550×104mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k实际计算中，采用用户输入的新浇砼作用于模板的最大侧压力G4

6、k=31.200 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=31.200/24.000=1.300m；(二) 砼下料产生的水平荷载标准值Q2k Q2k=2kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=31.200×1.48=46.176kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=0.9×1.1×(1.35×0.9×31.200+1.4×0.9×2)×1.48=59.235kN/m；2.面板抗弯强度计算 M/W < f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =5.550×104mm3；

7、M - 面板的最大弯矩(N·mm) M=0.1ql2=7.256×105N·mm； 计算弯矩采用基本组合: q=59.235kN/m；面板计算跨度: l = 350.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 7.256×105 / 5.550×104=13.074N/mm2；实际弯曲应力计算值 =13.074N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=30N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算 =0.677ql4/(100EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 46.176 kN/m； l-面板计算跨度: l =350.000mm；

8、 E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 4.162×105mm4； 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=1.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677×46.176×350.0004/(100×11500×4.162×105) = 0.980 mm；实际最大挠度计算值: =0.980mm小于最大允许挠度值: =1.400mm，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根40×80木方（宽度×高度mm）为一组，间距350mm。次楞的截面惯性矩I

9、，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1×40×803/12 = 1.707×106 mm4； W=1×40×802/6 = 4.267×104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=31.200×0.350=10.920kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载： q=0.9×1.1×(1.35×0.9×31.200+1.4×0.9×2)×0.350=14.008kN/m；有效压头高度位

10、置以下荷载： q=0.9×1.1×1.35×0.9×31.200×0.350=13.135kN/m；顶部荷载： q=0.9×1.1×1.4×0.9×2×0.350=0.873kN/m；(二) 内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kN·m) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.148kN·m 最大剪力：V= 2.565kN 最大变形：= 0.049

11、mm 最大支座反力：F= 4.535kN(三) 次楞计算(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.148×106/4.267×104 =3.463N/mm2实际弯曲应力计算值 =3.463N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=2.565×1000×32000/(1.707×106×40)=1.202N/mm2；实际剪应力计算值 1.202 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1

12、跨最大挠度为0.024mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.049mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.020mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.017mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.019mm，容许挠度为0.520mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根48×2.75钢管（直径×厚度mm）为一组，共4组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=2×10.04×104= 2.008&

13、#215;105 mm4； W=2×4.18×103= 8.360×103 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力4.535kN，计算挠度时取次楞的最大支座力3.676kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kN·m) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.807kN·m 最大剪力：V= 6.803 kN 最大变形：= 0.753mm 最大支座反力：F= 11.497kN(1) 主楞抗弯强

14、度计算 =M/W=0.807×106/8.360×103 =96.566N/mm2实际弯曲应力计算值 =96.566N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=3.401×1000×5638/(2.008×105×2.75)=34.728N/mm2；实际剪应力计算值 34.728 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.752mm，容许挠度为3.200mm，满

15、足要求！第2跨最大挠度为0.052mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.753mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:N<N= f×A其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170×105/1000 = 17.850

16、kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =11.497 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=11.497kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。取面板的计算宽度为1m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000×153/12= 2.813×105mm4； W = 1000×152/6 = 3.750×104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.25×1=0.250 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=24×1×1

17、.6=38.400 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.5×1×1.6=2.400 kN/m；永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=41.050 kN/m；施工人员及设备产生的荷载标准值Q1k=2.5×1=2.500 kN/m；(1) 计算挠度采用标准组合： q=41.050kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合： q=0.9×1.1×(1.35×1×41.050+1.4×0.9×2.500)=57.982kN/m；2.内力计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： （1）

18、基本组合荷载作用下的内力计算 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kN·m) 剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=3.417kNN2=9.940kNN3=8.076kNN4=9.940kNN5=3.417kN（2）标准组合荷载作用下的内力计算 弯矩和剪力计算简图 剪力图(kN) 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=2.419kNN2=7.037kNN3=5.718kNN4=7.037kNN5=2.419kN（3）面板计算采用的计算结果 最大弯矩 M= 0.140kNm 最大变形 = 0.042mm3.面板抗弯强度验算 M/W =0.140×1

19、06/3.750×104 =3.727N/mm2；实际弯曲应力计算值 =3.727N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=30N/mm2，满足要求！4.面板挠度验算最大挠度： = 0.042mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.600mm；实际最大挠度计算值: =0.042mm小于最大允许挠度值: =0.600mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根40×80木方（宽度×高度mm），共5组，均匀布置在梁底。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1×40×803/12 = 1.707

20、×106 mm4； W=1×40×802/6 = 4.267×104 mm3； E=10000 N/mm2；支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁均布荷载计算：(1) 计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：q = 9.940+0.026=9.966 kN/m；(2) 计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：q = 7.037+0.019=7.056 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×9.966×0.62=0.359kN.m最大剪力 V=0.6ql=0.6×9.966×0.6

21、=3.588kN最大支座力 N=1.1ql =1.1×9.966×0.6=6.577kN最大变形 = 0.677ql4/100EI=0.677×7.056×6004/(100×10000.000×1.707×106)=0.363mm(一) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.359×106/4.267×104 =8.409N/mm2实际弯曲应力计算值 =8.409N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(二) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=3.588×1000×3

22、2000/(1.707×106×40)=1.682N/mm2；实际剪应力计算值 1.682 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.700 N/mm2，满足要求！(三) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.363mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=2.400mm；实际最大挠度计算值: =0.363mm小于最大允许挠度值: =2.400mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算梁底支撑梁采用1根48×2.75钢管，间距600mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=10.04×104= 1.004×105 mm4；W=

23、4.18×103= 4.180×103 mm3；E=206000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：(1) 第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力按照第一层支撑梁的计算方法计算，这里给出计算结果。计算弯矩和剪力时从左至右各集中力依次为：N1=2.272kNN2=6.577kNN3=5.347kNN4=6.577kNN5=2.272kN计算挠度时从左至右各集中力依次为：N1=1.609kNN2=4.657kNN3=3.786kNN4=4.657kNN5=1.609kN(2) 梁侧模板传递的自重荷载：计算弯矩和剪力时N=1.35×0.5×1.6×

24、;0.6=0.648 kN；计算挠度时N=0.5×1.6×0.6=0.480 kN。(3) 第二层支撑梁自重均布荷载：计算弯矩和剪力时取0.041kN/m；计算挠度时取0.031 kN/m。(二) 支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kN·m) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.166kNN2=12.027kNN3=12.027kNN4=0.166kN计算得到： 最大弯矩：M= 0.323kN.m 最大剪力：V= 9.258

25、kN 最大变形：= 0.087mm 最大支座反力：F= 12.027kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.323×106/4.180×103 =77.361N/mm2实际弯曲应力计算值 =77.361N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=9.258×1000×2819/(1.004×105×2.75)=94.527N/mm2；实际剪应力计算值 94.527 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算最大挠

26、度： =0.087mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.012mm，容许挠度为1.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.087mm，容许挠度为1.400mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.012mm，容许挠度为1.400mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.扣件抗滑力的计算n=R/Rc=1个其中 n - 立杆上设置用于承担水平横杆传递给立杆支座反力的扣件数； R - 水平杆传递给立杆的竖向作用力设计值，取0.166 kN； Rc - 1个扣件的抗滑承载力设计值，Rc=8×0.75=6 kN；梁侧立杆上必须安装1个扣件

27、用于承担水平横杆传递给立杆的支座反力，请检查实际搭设情况，如果扣件数不足，必须增加。六、稳定性计算1.基础数据计算(1) 风荷载标准值 计算风荷载标准值Wk=zs0 其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照荷载规范规定采用：0=0.4 kN/m2； s - 风荷载体型系数：s=0.274； z - 风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用：z=0.650； 经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.650×0.274×0.4=0.071 kN/m2；(2) 验算立杆长细比，确定稳定系数立杆计算长度按下式计算l0=Hah式中：立杆计算长度系数，查表取值，得=1.724a扫地

28、杆高度与悬臂长度修正系数，查表取值，得a=1.181；H高度修正系数，查表取值，得H=1.121；h立杆步距（mm）。带入数值得，l0=1.121×1.181×1.724×0.6=1.369m立杆长细比=lo/i=1.369/1.6×10-2=85.59= 85.59，查稳定系数表得，=0.688梁底立杆步距进行加密，得加密区立杆的稳定系数=1.2=1.2×0.688=0.826立杆长细比验算： 实际长细比= 85.593 小于立杆允许长细比180，满足要求！(3) 计算弯矩设计值立杆的弯矩设计值MM=QMLK =1.4×0.071&

29、#215;0.6×0.62/10=0.002kN·m2.立杆的轴向力计算1.梁底立杆的轴向力设计值N纵向钢管的最大支座反力：N1 =12.027 kN ；脚手架钢管的自重：N2 = 1.2×0.178×10.457=2.231 kN；不组合风荷载时，立杆的轴向力设计值N =N1+N2=12.027+2.231=14.258 kN；组合风荷载时，立杆的轴向力设计值N =N1+N2=12.027+2.231=14.258 kN；2.梁侧立杆的轴向力设计值N楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值N1N1= F=max（F1，F2）=4.843 kN；可变荷载效应控制F

30、1=0.9×(1.2×3.267+1.4×0.990)=4.776kN；永久荷载效应控制F2=0.9×(1.35×3.267+1.4×0.7×0.990)=4.843kN；永久荷载标准值Gkb=(25×0.12+0.3) ×（0.225+1.2/2）×1.2=3.267 kN；活荷载标准值Qkb=1.0×（0.225+1.2/2）×1.2=0.990kN；纵向钢管的最大支座反力：N2 =0.166 kN ；脚手架钢管的自重：N1 = 1.2×0.178×10.457=2.231 kN；不组合风荷载时，立杆的轴向力设计值N =N1+N2+N3=2.231+0.166+4.843=7.239 kN；组合风荷载时，立杆的轴向力设计值N =