无损检测2级超声相关试题

1、./1 、 JB/T4730.3-2005标准一般要求中，探伤仪工作频率由原来的15MHz改为 0.510MHz，主要考虑哪些因素？主要考虑以下几点：（ 1 ）使用范围扩大到金属材料制锅炉、压力容器及压力管道（ 2 ）增加了在用承压设备无损检测的技术要求（ 3 ）增加了奥氏体不锈钢和双相不锈钢钢板的超声检测内容；增加铝及铝合金板材、钛及钛合金板材超声检测内容；统一爆炸和轧制复合钢板超声检测内容（ 4 ）将焊缝超声检测厚度范围扩大到6400mm；增加钢焊缝超声检测等级分类的内容；增加T 型焊缝超声检测内容，以及奥氏体不锈钢焊缝的超声检测内容（ 5 ）增加壁厚大于或等于4.0mm，外径为 3215

2、9mm或壁厚 4.06mm，外径大于或等于159mm的钢制压力管道环焊缝超声检测内容；增加壁厚大于或等于5mm ，外径为80159mm或壁厚 5.08mm，外径大于或等于159 mm的铝及铝合金接管环焊缝超声检测内容（ 6 ）增加了对壁厚小于3 倍近场区工件材质衰减系数公式的修正因此 JB/T4730.3 -2005超声部分将探伤仪工作频率由原来的15 MHz改为 0.510MHz2 、 JB/T4730.3-2005标准对探伤仪、探头和系统性能各有哪些规定？（ 1 ）探伤仪性能a ）工作频率：0.5MHz10MHzb ）垂直线性：在荧光屏满刻度的80% 范围内呈线性，误差不大于5%c）水平线

3、性：误差不大于1%d ）率减器： 80dB以上连续可调，步进级每档不大于2dB ，精度为任意相邻12dB误差在±1dB以内，最大累计误差不大于 1dB（2）探头a ）晶片面积一般不应大于500mm2 ，且任一边长原则上不大于25mmb ）单斜探头声束轴线水平偏离角不应大于2 °，主声束垂直方向不应有明显的双峰（ 3 ）超声探伤仪和探头的系统性能a ）在达到所探工件的最大检测声称时，其有效灵敏度余量应不小于10dBb ）仪器和探头的组合频率与公称频率误差不得大于±10%c）仪器和直探头组合的始脉冲宽度（在基准灵敏度下）对于频率为 5MHz的探头，宽度不大于10mm对

4、于频率为 2.5MHz的探头，宽度不大于15mmd ）直探头的远场分辨力应不小于30dB斜探头的远场分辨力应不小于6dB3 、超声检测时，对灵敏度的补偿有几种？一般有三种： （1 ）耦合补偿：在检测和缺陷定量时，对由表面粗糙度引起的耦合损失进行补偿（ 2 ）率减补偿：在检测和缺陷定量时，对材质率减引起的检测灵敏度下降和缺陷定量误差进行补偿（ 3 ）曲面补偿：对检测面是曲面的工件，采用曲率半径与工件相同或相近的对比试块，通过对比试验进行曲面补偿4 、 JB/T4730.3-2005标准对缺陷类型识别是如何规定的？JB/T4730.3-2005标准对缺陷类型主要分为点状缺陷、线性缺陷、体积状缺陷、

5、平面状缺陷和多重缺陷五种。缺陷类型的概念在国内主要由CVDA-84压力容器缺陷评定规范提出，是进行断裂力学计算的基本依据和主要参数。为了满足在用承压设备的检验和断裂力学计算的最低要求，标准在附录L 中对缺陷类型识别进行详尽的规定。缺陷识别是通过探头从两个方向扫查（即前后和左右扫查），观察其回波动态波形来进行的。缺陷类型只用单个探头或单向扫查识别是不太可能的，一般采用一种以上声束方向作多种扫查，包括前后、左右、转动和环绕扫查等，通过对各种超声信息综合评定来进行缺陷类型识别。5 、 JB/T4730.3-2005标准对缺陷定性和缺陷性质估判是如何规定的？目前在无损检测行业对缺陷定性的理解就是准确判

6、定原材料、零部件和焊接接头缺陷的性质（气孔、夹渣、未焊透、未熔合、裂纹等） 。但由于 A 型脉冲反射式超声检测方法的检测参数主要是回波波幅和声波传播的时间，仅根据上述两个参数，要想准确地判定缺陷的性质是有很大的困难的，为了保证 JB/T4730.3-2005 标准能满足实际工程项目对缺陷定性定量的要求，因此 JB/T4730.3-2005 标准在对缺陷类型识别的基础上，规定了缺陷性质估判依据：a ）工件结构与坡口形式b ）母材与焊材c）焊接方法和焊接工艺d ）缺陷几何位置e）缺陷最大反射回波高度f ）缺陷定向反射特性g ）缺陷回波静态波形h ）缺陷回波动态波形同时标准又规定了缺陷性质估判程序：

7、a ）反射波幅低于评定线或按本部分判断为合格的缺陷原则上不予定性b ）对于超标缺陷，首先应进行缺陷类型识别，对于可判断为点状的缺陷一般不予定性c ）对于判定为线状、体积状、面状或多重的缺陷，应进一步测定和参考缺陷平面、深度位置、缺陷高度、缺陷各向反射特性、缺陷取向、缺陷波形、动态波形、回波包络线和扫查方法等参数，同时结合工件结构、坡口形式、材料特性、焊接工艺和焊接方法进行综合判断，尽可能定出缺陷的实际性质6 、为什么JB/T4730.3-2005标准中增加在用承压设备的超声检测内容？随着国民经济的高速发展，在用设备的数量和使用范围已经达到相当规模，由于其使用工况多为高温高压、低温高压，通常盛装

8、易燃易爆、 有毒或强腐蚀介质，一旦破坏将产生及其严重的后果，基于上述情况， 原劳动部锅炉监察局以劳锅字1990年 2 月 3 号文发布在用压力容器检验规程（下称“检规”）进行严格的技术监督和管理，以保证在用设备的安全运行由于“检规”在表1 和表 2 对于射线透照的评定级别相对JB4730.3-94标准有较大的放松，同时在表3 和对压力容器缺陷评定的条文中涉及到缺陷的定性和自身高度测定，这两项参数到目前为止在国内所有无损检测标准中都没有相应的规定，给在用承压设备检验带来很大的困难。同时新颁布的在用工业管道检验规程、压力容器定期检验规程对此也有类似要求。为了促进科学技术的发展，保障在用承压设备的安

9、全使用，国家质量技术监督检验检疫总局以及全国锅炉、压力容器标准化技术委员会均明确指出，要在JB/T4730-2005标准修订中加入在用承压设备无损检测的内容。7 、 JB/T4730.3-2005标准规定的标准试块有哪些?标准试块是指本标准规定的用于仪器探头系统性能校准和检测校准的试块，JB/T4730.3-2005标准采用的标准试块有：（ 1 ）钢板用标准试块： CB 、 CB （ 2 ）锻件用标准试块： CS 、 CS 、 CS （ 3 ）焊接接头用标准试块：CSK- A 、 CSK- A 、CSK- A、 CSK-8 、对比试块的厚度应如何确定? A对比试块是用于检测校准的试块；对比试块

10、的外形尺寸应能代表被检工件的特征，试块厚度应与被检工件的厚度相对应。如果涉及到两种或两种以上不同厚度部件焊接接头进行检测时，试块的厚度应由其最大厚度来确定。9 、钢板检测板厚大于探头的三倍近场区时,如何用底波来校准灵敏度?板厚大于等于探头的三倍近场区时，可取钢板无缺陷完好部位的第一次底波来校准灵敏度，第一次反射波高调整到满刻度的 50% 作为基准灵敏度。其结果应和板厚大于 20mm 时， CB 试块 5 平底孔第一次反射波高调整到满刻度的 50% 的基准灵敏度相一致10 、钢板检测时,何种情况需采用第二次缺陷波和底波来评定缺陷?当板厚较薄需采用第二次缺陷波和第二次底波来评定缺陷时，考虑到多次迭

11、加效应的影响，此时基准灵敏度应以相应的第二次反射波来校准。11 、厚度小于20mm钢板超声检测时，为何必须采用双晶直探头？仪器和探头组合的始脉冲宽度（在基准灵敏度下）：对于频率为5MHz的探头，宽度不大于10mm ；对于频率为2.5MHz的探头，宽度不大于15mm 。这样大的超声检测盲区对于20mm厚的钢板来说是无法接受的，而双晶直探头的检测盲区一般在34mm或更小，因此厚度小于20mm的钢板超声检测必须采用双晶直探头。12 、有关钢板的质量分级，JB/T4730.3-2005标准和 JB4730-94标准有哪些变化？据统计目前钢厂有90% 的钢板是按照JB4730的要求进行订货的，但其中有相

12、当一部分（尤其是厚度120mm的钢板）并不用于承压设备的制造安装，而是用于各个不同行业的支承件和结构件。由于作为支承件和结构件的厚钢板并不需要太高的质量，因此根据钢厂的要求新增加了一个级别（级），用于承压设备支撑件和结构件制造，也可供其他行业选用，而以级作为判废标准。此外由于考虑到钢厂是国内钢板的主要供货方，GB2970-2004钢板超声检验方法是冶金系统的骨干标准，因此JB/T4730.3-2005标准在钢板的质量分级方面与GB2970统一，而与JB4730-94标准有所不同。13 、为什么JB/T4730.3-2005标准规定钢板横波检测内容？厚钢板在轧制成型时，若轧制能力或轧制比不够，往

13、往可能产生与检测表面成一定角度的缺陷。它要比平行于检测面的夹层类缺陷具有更大的危害，因此，对这类缺陷的加强检测是非常重要的。但同时也考虑到国内目前钢板生产的实际，出现这种情况还是相当少的。JB/T4730.3-2005标准在综合上述情况后，规定在钢板超声检测中，只有对缺陷有疑问或供需双方技术协议上有规定时，方可采用横波检测，同时在附录B 中增加了横波检测的具体内容。14 、对铝（钛）及其合金板材超声检测的缺陷记录与钢板超声检测的缺陷记录有何不同？铝 (钛 )及其合金板材超声检测缺陷记录（ 1 ）缺陷第一次反射波（F1 ）波高大于或等于满刻度的40% ，即 F1 40%（ 2 ）缺陷第一次反射波

14、（F1 ）波高低于满刻度的40% ，同时，缺陷第一次反射波（F1 ）波高与底面第一次反射波（B1 ）波高之比大于或等于100% ，即 F1/B1 100%（ 3) 当底面第一次反射波（B1 ）波高低于满刻度的5% ，即 B 1 5%钢板超声检测缺陷记录（ 1 ）缺陷第一次反射波（F1 ）波高大于或等于满刻度的50% ，即 F 1 50%（ 2) 当底面第一次反射波（B 1 ）波高未达到满刻度，此时，缺陷第一次反射波（F 1 ）波高与底面第一次反射波（B 1 ）波高之比大于或等于50% ，即 B 1 <100% ，而 F1 /B 1 50%（ 3 ）底面第一次反射波（B 1 ）波高低于满刻

15、度的50% ，即 B1 50%15 、 JB/T4730.3-2005标准对奥氏体钢板材和双相钢钢板超声检测的规定和JB4730-94标准有哪些不同？国内以前的钢板超声检测标准都明确规定不包括奥氏体钢板材和双相钢钢板超声检测。但随着承压设备制造的发展和国外的经济交流不断扩大，实际工作中经常会遇到奥氏体钢板材和双相钢钢板超声检测问题，却没有相应的标准可执行。许多单位对此做了实验研究，并进行了一些解剖验证，发现常规钢板超声检测方法对奥氏体钢板材和双相钢钢板是适用的，缺陷等级分类部分也是可行的。因此， JB/T4730.3-2005标准允许奥氏体钢板材、镍及镍合金板材和奥氏体钢板材按碳钢和低合金钢板

16、材的方法进行检测。但同时又考虑到试验主要针对50mm以下的奥氏体钢板材和双相钢钢板，对于壁厚比较厚的奥氏体钢板材来说，由于晶粒粗大和各向异性趋于复杂，对检测的影响还不是很清楚，因此，JB/T4730.3-2005标准规定：奥氏体钢板材和双相钢钢板超声检测可参照本标准的规定执行。16 、 JB/T4730.3-2005标准对衰减系数的计算与JB4730-94标准相比有何不同？钢锻件超声检测时，壁厚T<3N 时，率减系数如何计算?JB4730-94标准在测定锻件衰减系数时，主要考虑采用壁厚大于三倍近场区的试块，因此仅规定采用公式（2 ）计算衰减系数。本次修订时，一些单位提出如采用小于三倍近场

17、区的试块应如何处理，在此情况下增加了公式（实际测定锻件衰减系数时，主要还是应该采用壁厚大于三倍近场区的试块。（ 1 ）衰减系数计算公式（T 3 N，且满足 n 3 N/ T， m =2 n ，）=（B n - Bm ） -6dB /2 （ m - n） T（ 1 ）1 ）计算衰减系数。但在式中： 衰减系数， dB/m （单程）（ Bn -B m ）两次衰减器的读数之差，dBT工件检测厚度，mmN单直探头近场区长度，mmm 、 n 底波反射次数（ 2 ）衰减系数计算公式（ T 3 N）=（B n - Bm ） -6dB /2 T（ 2 ）式中各符号意义同公式（1 ）的规定17 、锻件检测时，单直

18、探头基准灵敏度如何确定?(反射体大小 )当被检部位的厚度大于或等于探头的三倍近场区长度，且探测面与底面平行时，原则上可采用底波计算法确定基准灵敏度。对由于几何形状所限，不能获得底波或壁厚小于探头的三倍近场区时，可直接采用试块法确定基准灵敏度。18 、锻件检测时，由缺陷引起底波降低量的质量等级评定仅适用于声程大于近场区长度的缺陷，为什么?因为当声程小于近场区长度时，锻件底面回波与同声程（同深度）的人工缺陷（如平底孔）回波理论公式则不成立，近场区的缺陷大小则无法判断，所以采用底波降低量来判定缺陷大小是不可能的。19 、采用双晶直探头检测钢锻件时，JB/T4730.3-2005标准是如何规定探伤灵敏

19、度调试的？采用了双晶直探头和双晶探头校准试块（CS ），利用一组不同检测距离 3 平底孔（至少 3个） , 实测的距离 - 波幅曲线来校正灵敏度，从而回避了双晶直探头的回波特性和声场规律的变化，使检测结果能基本如实地反映工件实际情况。20 、锻件检测时，如何用CS 标准试块来测定由于曲率不同而引起的声能损失？一般在什么情况下需要进行这样测定？应加工一块与 CS 试块材料、表面粗糙度和尺寸（高和宽）相同，但表面为平面的试块。测定时，可先将探头放在平试块上获得第一次底面回波，调节增益和率减器旋钮，使其达到荧光屏某一高度（如80% 屏高），然后，把探头移到CS 试块上，调节率减器把第一次底波设置在相

20、同高度（如80% 屏高）。此时，率减器读数差既为由于曲率不同而引起的声能损失。一般在对有曲率的工件进行检测，但在平试块上检验灵敏度时, 需要进行这种测定。21 、 JB/T4730.3-2005标准为什么对锻件超声检测中的游动信号特别重视？游动信号就是指随着探头在锻件表面移动，缺陷回波信号在时基线上随之移动，若信号前沿移动距离25mm 时，则该信号称之为游动信号。游动信号之所以产生，主要由于超声波呈束状向外传播，当缺陷取向与检测面倾斜一个角度时，探头每移动一个点，声程就会发生变化，且缺陷波在扫描线上位置相应发生变化。探头移动速度快，不同声程缺陷波的变化也快，于是构成缺陷游动信号。长期以来，人们

21、认为游动信号来自裂纹类缺陷。虽然试验研究表明，裂纹回波信号不一定游动，游动信号也不一定全是裂纹。但一般说，具有游动信号特征的缺陷具有明显的方向性，对焊件危害比较大，因此说游动信号是一种危险信号，需要在超声检测中加以特别注意。游动信号除与声程差有关外，还与检测灵敏度、重复频率、焊件内部组织、缺陷与检测面的方位角和探头的指向角有关。22 、 JB/T4730.3-2005标准对全波消失的概念是如何规定的？ASME-V 篇是以荧光屏满刻度 5% 作为全波消失和存在的界限值。 JB/T4730.3-2005标准采用 ASME 的定义， 明确规定全波消失法是指在某一当量灵敏度条件下，利用底波或缺陷回波降

22、至荧光屏满刻度5% 以下作为全波消失的界限值，来判断缺陷是否存在和明确缺陷尺寸的检测方法。23 、碳钢和低合金钢锻件为什么要采用横波检测？而奥氏体钢锻件一般不采用横波检测？碳钢和低合金钢锻件超声检测时，一般选用直探头采用纵波进行检测，以取得较好的检测效果。但由于有些锻件形状比较复杂，而且锻造方向千变万化，因此，也可能产生取向各异的各种缺陷，此时仅靠直探头纵波检测已不能满足质量要求，而必须增加采用横波检测工序以取得较好的检测效果。如超高压整体锻造气瓶、水晶釜、筒形和环形锻件等都存在这个问题。由于奥氏体钢锻件晶粒粗大、各向异性、衰减严重，因此，一般利用斜探头产生的横波无法进行检测。而纵波由于波长比

23、较大，衰减相对比较小、信噪比较高，通常较适合奥氏体钢锻件的超声检测。所以，本标准在奥氏体钢锻件超声检测这部分内容中所提到的斜探头，一般都是指的纵波斜探头。为了克服奥氏体钢锻件晶粒粗大、各向异性的影响，使检测结果尽可能和实际情况相符，因此采用的对比试块晶粒大小和声学特性应与被测锻件大致相近。考虑到不同奥氏体钢锻件和奥氏体钢锻件不同部位的不同情况，从检测工作的严肃性考虑，应制备几套不同粒度的奥氏体钢锻件对比试块，以便能将缺陷区衰减同试块作合理的比较。24 、奥氏钢锻件能否只制备一套对比试块，通过测定衰减系数来解决粗晶粒材料的检测问题? 斜探头的K值规定一般为0.52 ，是否为纯横波探伤?不能。应制

24、备几套不同粒度的奥氏体钢锻件对比试块，以便能将缺陷区衰减同试块作合理的比较。不是。因为K 值在 0.65以下不是纯横波探伤，既有折射纵波，也有折射横波。25 、 JB/T4730.3-2005标准对对接焊接接头检测规定A、 B 、 C 三个检测技术等级有什么意义？JB/T4730.3-2005标准规定 A 、 B 、 C 三个检测技术等级，是为了便于根据承压设备产品的重要程度进行选用，原则上A 级检测适用于锅炉、压力容器及压力管道有关的支承件和结构件焊缝检测，B 级检测适用于一般锅炉、压力容器及压力管道对接焊缝检测，C 级检测适用于重要锅炉、压力容器及压力管道对接焊缝检测。26 、 JB/T4

25、730.3-2005标准对对接焊接接头检测规定A、 B 、 C 三个检测技术等级，其主要区别有哪些？主要区别有以下几个方面（ 1 ）厚度范围，A 级适用于母材厚度 8-46mm， B 级和 C 级适用于母材厚度8-400mm。（ 2 ）探头数量， A 级用一种 K 值探头， B 级用一种或两种 K 值探头， C 级用两种 K 值探头。（ 3 ）检测面， A 级为单面单侧， B 级和 C 级为单面双侧或双面双侧。（ 4 ）对横向缺陷的检测，A 级一般不需要检测横向缺陷，B 级和 C 级应检测横向缺陷。（ 5 ）对焊接接头余高的要求，A 级、 B 级不要求将焊接接头的余高磨平，而C 级要求将焊接接

26、头的余高磨平。（ 6 ）对扫查区母材的检测，C 级要求用直探头对斜探头扫查经过的母材区域进行检测。A 级、 B 级则不需要。27 、 JB/T4730.3-2005标准对对接焊接接头两侧母材区域的直探头超声检测是如何规定的？一般情况下认为制造重要设备的钢板一般都经超声检测合格，通常不存在钢板再验收问题。但由于钢板是按平行线检测，而且一些小缺陷是不计的，因此，难免在声束（包括斜探头和直探头）经过的母材区域存在一些小分层缺陷。这些小缺陷对容器使用不构成什么威胁，但有可能影响焊接接头缺陷的检测效果。从保证无损检测的可靠性考虑，有必要预先对声束经过的区域进行超声检测，以保证对焊接接头缺陷的检测效果。因

27、此，JB/T4730.3-2005标准规定：采用灵敏度较高的C 级检测重要承压设备时，应将焊接接头的余高磨平，同时对焊缝两侧斜探头扫查经过区域的母材部位增加直探头超声扫查。28 、在荧光屏上绘制距离- 波幅曲线应注意什么问题?在荧光屏上绘制距离- 波幅曲线，应特别注意最大检测距离处的曲线位置不得过低。全跨距检测时，深度为工件厚度的2倍的孔的反射波幅最好不低于荧光屏满刻度的40 ，至少应不低于荧光屏满刻度的20 。距离 - 波幅曲线位置太低，超出了仪器的线性动态范围，实际上是降低了扫查灵敏度。且波幅过低，探头扫查过程中的回波动态变化不宜观察到，容易导致缺陷漏检。29 、为什么壁厚 68mm钢对接

28、接头的UT 一般选用 CSK- A 试块 ?CSK- A 试块通常在薄板焊缝和堆焊层的UT 中使用，因其人工缺陷是长横孔，具有轴对称特点，近场检测反射波幅较稳定，有线性缺陷特征，一般能代表工件内部有一定长度的裂纹、未焊透、未熔合和条状夹渣，且适用于各种K 值探头。30 、 JB/T4730.3-2005标准为何删去窄间隙对接焊接接头采用串列式超声检测的内容？壁厚大于 40mm ，且单侧坡口角度小于5 °的对接焊接接头实际上主要指窄间隙焊接接头。随着承压设备向大型和厚壁化发展，窄间隙对接焊接接头所占比例愈来愈大。这类对接焊接接头往往会产生与检测面垂直或近似垂直的坡口未熔合和裂纹，对设备

29、的安全运行威胁很大，而反射面光滑的坡口未熔合缺陷用常规超声方法很难检出。串列式双探头技术，由于需要较复杂的机械扫查夹具，现场操作非常困难，实用性差，无法得到应用，故此删去。对于单侧坡口角度小于5 °的窄间隙焊缝， 如有可能应增加对检测与坡口表面平行缺陷的有效检测方法，如 TOFD法和相控阵技术。31 、 JB/T4730.3-2005标准为何规定对电渣焊焊接接头还应增加与焊缝中心线成45 °的斜角扫查？电渣焊焊接接头中容易出现“八”字裂纹，增加与焊缝中心线成45 °的斜角扫查就是为了更有效地检测“八”字裂纹。32 、钢对接焊接接头（平板、管座、T 型）超声检测的扫

30、查灵敏度是有何新规定?钢对接接头 （平板、管座、 T 型）超声检测的扫查灵敏度是不低于它们各自探测时最大声程处的距离一波幅曲线评定线灵敏度33 、铝及铝合金管道环向焊接接头的超声检测范围与钢制压力管道环向焊接接头的超声检测范围有何差异?钢制压力管道环向焊接接头的超声检测范围：适用于壁厚大于或等于4mm ，外径为 32 159mm 或壁厚为4 6mm ，外径大于或等于159mm的锅炉、压力容器管子和压力管道环向焊接接头不适用于铸钢、奥氏体不锈钢承压设备和压力管道环向焊接接头的超声检测铝及铝合金管道环向焊接接头的超声检测范围：适用于壁厚大于或等于 5mm ，外径为 80 159mm 或壁厚 5 8

31、mm ，外径大于或等于 159mm 的铝及铝合金接管环向焊接接头不适用于内径小于或等于200mm的管座角焊缝的超声检测，也不适用于外径小于250mm或内外径之比小于80%的管道纵向焊接接头超声检测34 、 JB/T4730.3-2005标准为何增加奥氏体钢焊接接头的超声检测内容？奥氏体钢焊接接头由于存在各向异性，晶粒粗大、组织不均匀等特点，造成探头超声声场的一些基本特性和声场规律发生变化，如主声束发生畸变，声波不再以直线传播，6dB 、10dB等缺陷定量方法不再适用等，给超声检测带来很大困难。由于问题很复杂，JB4730-94标准没有将奥氏体焊接接头的超声检测列入标准。但是目前国内对奥氏体钢焊

32、接接头进行超声检测的呼声比较高（这主要指的是对在用承压设备奥氏体钢焊接接头的缺陷检测，以及对9Ni 、5Ni钢等奥氏体焊接接头射线检测过程中的超声补充检测），加上近年来有关技术研究取得进展，国外已有同类标准，因此JB/T4730.3-2005标准增加附录N 奥氏体不锈钢对接焊缝接头超声检测（资料性附录），提出一些技术要求，如：（ 1 ）采用纵波检测（ 2 ）低频检测（ 3 ）采用宽频带窄脉冲探头、提高信噪比（ 4 ）采用聚焦探头进行检测（ 5 ）采用多种频率法检测，以达到较好的检测效果35 、关于焊缝检测的检测区的宽度，JB/T4730.3-2005与 JB4730-94标准有何差异 ?JB/

33、T4730.3-2005标准规定：检测区的宽度应是焊缝本身，再加上焊缝两侧各相当于母材厚度30% 的一段区域，这个区域最小为5mm ，最大为10mm 。JB4730-94标准规定： 检测区的宽度应是焊缝本身，再加上焊缝两侧各相当于母材厚度30% 的一段区域， 这个区域最小为10mm。36 、 JB/T4730.3-2005标准规定：检测哪一类工件的双晶直探头应满足附录A 要求？检测钢锻件、薄钢板、螺栓坯件、管座角焊缝、T 型焊缝时，采用的双晶直探头都应满足附录A 要求。37 、承压设备用钢板横波检测时，什么情况下须以纵波方法作辅助检测？对于分层类缺陷以哪种方法评定结果为准？承压设备用钢板横波检

34、测发现有分层类缺陷时，须以纵波方法作辅助检测。 以纵波方法作辅助检测时，若发现缺陷性质是分层类的，则应按纵波检测的规定处理评定结果为准。38 、 JB/T4730.3-2005标准规定：承压设备用钢锻件超声横波检测时，如何进行质量等级评定？钢锻件质量评级(附录 C)（ 1 ）缺陷幅度大于距离 - 波幅曲线（基准线）的质量等级定为级（ 2 ）波幅在距离 -波幅曲线（基准线） 50%100% 的缺陷按表 C.1 分级。表 C.1 缺陷质量等级质量等级单个缺陷指示长度 1/3壁厚，且 100mm 2/3壁厚，且 150mm大于级者39 、波形模式I 的特征是什么 ?波形模式 I 表示点反射体产生的波

35、形模式 I，即在荧光屏上显示出一个尖锐回波。当探头前后、左右扫查时，其幅度平滑地由零上升到最大值，然后又平滑地下降到零，这是尺寸小于分辨力极限（即缺陷尺寸小于超声探头在缺陷位置处声束直径）缺陷的信号特征。40 、波形模式的特征是什么?探头在各个不同的位置检测缺陷时，荧光屏上均显示一个尖锐回波。探头前后和左右扫查时，一开始波幅平滑地由零上升到峰值，探头继续移动时，波幅基本不变，或只在± 4dB 的范围内变化，最后又平滑地下降到零。声束接近垂直入射时，由光滑的大平面反射体所产生的波型模式。41 、波形模式a 和 b 的特征是什么?是有一定长度和高度的光滑反射体的特征波形，探头在各个不同的

36、位置探测缺陷时，荧光屏上均呈一个参差不齐的回波。探头移动时，回波幅度起伏较大（±6dB ）。声束接近垂直入射和倾斜入射，由不规则的大反射体所产生的动态波形a 和 b 。42 、波形模式的特征是什么?探头在各个不同的位置检测缺陷时，荧光屏上显示一群密集信号（在荧光屏时基线上有时可分辨，有时无法分辨）移动时，信号时起时伏。如能分辨，则可发现每个单独信号均显示波形的特征。表示由密集形缺陷所产生的反射动态波形。43 、为什么声程距离较大时，波形I 和不易区分？如何解决？，探头声程距离较大时，如要分清波形和波形，应特别仔细，因为平台式动态波形可能很难发现，除非反射体很大。当距离超过 200mm

37、时，应对反射体标出衰减20dB的边界点，再将其间距和20dB声束宽度相比较，进行区分。另外，探头在有曲率的表面扫查时也要特别注意，因为回波动态波形有可能明显改变。图H.6 和图 H.7所示两例即说明此点。在图H.6 中，点反射体所显示的回波动态特征与波形相似，而不像波形。在图H.7 中，反射体的反射特征为波形 a，而在平表面上则为波形b 。44 、端点衍射波法测定缺陷自身高度时，如何进行距离修正?水平距离修正值：l=R.sin 深度距离修正值：h=R.cos 45 、采用端部最大回波法测定缺陷自身高度，基点应如何确定?使探头沿缺陷延伸方向扫查，为保证不漏过缺陷端点，应尽可能多从几个方向或用其它

38、声束角度进行重复测量。对大平面或体积状缺陷，应沿长度方向在几个位置作测定。在测定缺陷高度时，应在相对垂直于缺陷长度的方向进行前后扫查。由于缺陷端部的形状不同，扫查时应适当转动探头，以便能清晰地测出端部回波，当存在多个杂乱波峰时，应把能确定出缺陷最大自身高度的回波确定为缺陷端部回波，如图J.1 所示。测定时应以缺陷两端的峰值回波A 和 A1 作为基点。基点原则上是以端部回波波高为荧光屏满幅度50% 时的回波前沿值的位置为准（参见图J.2 ）。46 、采用 6dB 法测定缺陷自身高度与测定缺陷指示长度方法有何不同?采用 6dB 法测定缺陷自身高度：使探头垂直与焊接接头方向扫查，沿缺陷在高度方向的伸

39、展观察回波包络线的形态。若缺陷的端部回波比较明显，则以端部最大回波处作为6dB 法的起始点；若缺陷回波只有单峰，且变化比较明显，则以最大回波处作为起始点；若回波高度变化很小，可将回波迅速降落前的半波高值，作为6dB 法测高的起始点。缺陷指示长度：当缺陷反射波只有一个高点，且位于区或区以上时，使波幅降到荧光屏满刻度的80% 后，用 6dB测其指示长度。当缺陷反射波峰值起伏变化，有多个高点，且位于区或区以上时，使波幅降到荧光屏满刻度的80%应以端点6dB 法测其指示长度。47 、回波动态波形的类型分几种，如何识别?法后，回波动态波形的类型大致可分为点状反射体、光滑的大平面反射体、不规则大反射体、密

40、集形反射体四种。它们可以通过回波动态波形来识别。如点状反射体由波形模式来表示，光滑的大平面反射体由波形模式来表示，不规则大反射体由波形模式 a 和 b 来表示，密集形反射体由波形模式来表示。48 、奥氏体不锈钢对接接头超声检测，声束通过母材和通过焊接接头分别测绘的两条距离- 波幅曲线间距应小于10dB，为什么 ?奥氏体钢焊缝各向异性明显，晶粒粗大、组织不均匀，而母材奥氏体晶粒要比焊缝小得多，且组织较均匀，故应分别绘制通过母材和通过焊接接头的两条距离 - 波幅曲线。要求两条距离 - 波幅曲线间距应小于 10dB ，是对仪器和探头系统的最低指标，是保证检测灵敏度和信噪比的基本要求。49 、奥氏体不

41、锈钢对接接头超声检测，只采用一次波法(直射法 )检测，为什么?因为奥氏体不锈钢对接接头具有晶粒粗大和各向异性，超声检测起来本来就比较困难，如采用二次波检测奥氏体不锈钢对接接头，主声束畸变更严重，噪声更大，定位定量更不准，所以通常只能采用一次波法 (直射法 )检测。 50 、对奥氏体不锈钢对接焊接接头的超声检测，为什么推荐采用高阻尼窄间隙纵波 K1 斜探头？奥氏体不锈钢焊缝的组织特点是晶粒粗大且既有方向性，它对超声检测造成的困难主要有：（ 1 ）组织不均匀造成较大的噪声显示，信噪比低（ 2 ）超声通过焊缝和母材的不同区域时，声束发生扭曲（ 3 ）率减严重。采用纵波的原因是，与横波相比，纵波不仅波

42、长较长，有利于提高穿透力和信噪比而且纵波的振动方向也是纵波扭曲较小的一个原因。另外，实验表明。斜入射纵波为45 °时，为最佳路径，此时散射最小。而高阻尼探头的脉冲窄，有利于提高分辨率。因此，对奥氏体不锈钢焊缝的检测一般优先选择高阻尼纵波K1 斜探头或JB4730-94双晶斜探头。51 、 JB/T4730.3-2005标准涉及的不锈钢主要有铁素体型、马氏体型、奥氏体型和双相不锈钢等四种，采用超声检测时有何规定？铁素体型和马氏体型不锈钢，一般采用碳钢和低合金钢检测方法检测。对于奥氏体型不锈钢，应采用专门的超声检测方法进行检测。如奥氏体不锈钢板可参照普通钢板的规定进行超声检测；奥氏体不锈

43、钢锻件可按本标准进行检测，奥氏体不锈钢焊缝应采用射线检测，在特定场合可用超声检测进行补充检测。双相钢钢板可参照普通钢板规定进行超声检测，双相钢锻件也可根据奥氏体的比例按奥氏体型不锈钢或碳钢进行检测，双相钢焊缝建议采用射线检测。52 、对堆焊层检测时，为什么要规定纵波双晶斜探头的焦点深度位于堆焊层和母材的结合部位？纵波双晶斜探头主要用于检测堆焊层下再热裂纹，这种裂纹一般出现在奥氏体不锈钢堆焊层下的母材中，裂纹方向垂直于表面且垂直于堆焊方向，裂纹长度10mm ，深度为堆焊层下12.5mm，成群出现，相邻裂纹之间的间隔为210mm。而双晶探头的特点是在焦点区域具有较高的灵敏度和信噪比。因此，为了有效地检测堆焊层下再热裂纹，纵波双晶斜探头的焦点深度应位于堆焊层和母材的结合部位。53 、采用双晶直