废水处理厌氧生化法

1、第十五章第十五章 厌氧生化法厌氧生化法第一节第一节 厌氧法的基本原理厌氧法的基本原理第二节第二节 厌氧法的影响因素厌氧法的影响因素第三节第三节 厌氧法的工艺和设备厌氧法的工艺和设备第四节第四节 厌氧消化过程动力学厌氧消化过程动力学 第五节第五节 厌氧产气量计算厌氧产气量计算第六节第六节 厌氧反应器的设计厌氧反应器的设计第七节第七节 厌氧设备的运行管理厌氧设备的运行管理厌氧生化法厌氧生化法与好氧生化法相比具有下列与好氧生化法相比具有下列优点优点：（1 1）既适用于高浓度废水，又适用于中低浓度废水。）既适用于高浓度废水，又适用于中低浓度废水。（2 2）能耗低：厌氧法产生的沼气可作为能源。）能耗低：

2、厌氧法产生的沼气可作为能源。 （3 3）负荷高：厌氧法为）负荷高：厌氧法为2 210kgCOD/m10kgCOD/m3 3d d。（4 4）剩余污泥量少，且其浓缩性、脱水性良好。）剩余污泥量少，且其浓缩性、脱水性良好。 （5 5）氮、磷营养需要量少：厌氧法的）氮、磷营养需要量少：厌氧法的C:N:PC:N:P为为100:2.1:0.5100:2.1:0.5（6 6）厌氧处理过程有一定的杀菌作用。）厌氧处理过程有一定的杀菌作用。 （7 7）厌氧活性污泥可以长期贮存。）厌氧活性污泥可以长期贮存。厌氧生物处理法也存在下列厌氧生物处理法也存在下列缺点缺点：（1 1）厌氧微生物增殖缓慢，设备启动时间长。）

3、厌氧微生物增殖缓慢，设备启动时间长。（2 2）出水往往达不到排放标准，需要进一步处理。）出水往往达不到排放标准，需要进一步处理。（3 3）厌氧处理系统）厌氧处理系统操作控制操作控制因素较为复杂。因素较为复杂。第一节第一节 厌氧法的基本原理厌氧法的基本原理 废水厌氧生物处理是指在无分子氧条件下通过厌氧微生废水厌氧生物处理是指在无分子氧条件下通过厌氧微生物（包括兼氧微生物）的作用，将废水中的各种复杂有机物物（包括兼氧微生物）的作用，将废水中的各种复杂有机物分解转化成甲烷和二氧化碳等物质的过程，也称为分解转化成甲烷和二氧化碳等物质的过程，也称为厌氧消化厌氧消化。与好氧过程的根本区别在于不以分子态氧作

4、为受氢体，而与好氧过程的根本区别在于不以分子态氧作为受氢体，而以以化合态氧、碳、硫、氢等为受氢体化合态氧、碳、硫、氢等为受氢体。 厌氧生物处理是一个依靠三大主要类群的细菌完成的复厌氧生物处理是一个依靠三大主要类群的细菌完成的复杂的微生物学过程。将厌氧消化过程划分为三个连续的阶段：杂的微生物学过程。将厌氧消化过程划分为三个连续的阶段： 第一阶段为水解酸化阶段第一阶段为水解酸化阶段 第二阶段为产氢产乙酸阶段第二阶段为产氢产乙酸阶段 第三阶段为产甲烷阶段第三阶段为产甲烷阶段 复杂的大分子、不溶性有机物先在细胞外酶的作用下水复杂的大分子、不溶性有机物先在细胞外酶的作用下水解为小分子、溶解性有机物，然后

5、渗入细胞体内，分解产生解为小分子、溶解性有机物，然后渗入细胞体内，分解产生挥发性有机酸、醇类、醛类等。这个阶段挥发性有机酸、醇类、醛类等。这个阶段主要产生较高级脂主要产生较高级脂肪酸肪酸。碳水化合物、脂肪和蛋白质的水解酸化过程碳水化合物、脂肪和蛋白质的水解酸化过程 第一阶段第一阶段 水解酸化阶段水解酸化阶段第二阶段第二阶段 产氢产乙酸阶段产氢产乙酸阶段 在产氢产乙酸细菌的作用下，第一阶段产生的各种有机酸被在产氢产乙酸细菌的作用下，第一阶段产生的各种有机酸被分解转化成乙酸和分解转化成乙酸和H2，在降解奇数碳素有机酸时还形成，在降解奇数碳素有机酸时还形成CO2 。如如: : 产甲烷细菌将乙酸、乙酸

6、盐、产甲烷细菌将乙酸、乙酸盐、COCO2 2和和H H2 2等转化为甲烷。等转化为甲烷。此过程由两组生理上不同的产甲烷菌完成，一组把氢和二氧此过程由两组生理上不同的产甲烷菌完成，一组把氢和二氧化碳转化成甲烷，另一组从乙酸或乙酸盐脱羧产生甲烷，前化碳转化成甲烷，另一组从乙酸或乙酸盐脱羧产生甲烷，前者约占总量的者约占总量的1/31/3，后者约占，后者约占2/32/3。第三阶段第三阶段 产甲烷阶段产甲烷阶段第二节第二节 厌氧法的影响因素厌氧法的影响因素 甲烷发酵阶段是厌氧消化反应的控制阶段，因此甲烷发酵阶段是厌氧消化反应的控制阶段，因此厌氧反应的各项影响因素也以对甲烷菌的影响因素为厌氧反应的各项影响

7、因素也以对甲烷菌的影响因素为准。准。 一、温度条件一、温度条件 温度是影响微生物生存及生物化学反应最重要的温度是影响微生物生存及生物化学反应最重要的因素之一。各类微生物适宜的温度范围是不同的，一因素之一。各类微生物适宜的温度范围是不同的，一般认为，般认为，产甲烷菌的温度范围产甲烷菌的温度范围为为5 56060，在，在3535和和5353上下可以分别获得较高的消化效率，温度为上下可以分别获得较高的消化效率，温度为40404545时，厌氧消化效率较低，如图时，厌氧消化效率较低，如图15-315-3所示。所示。 二、二、pHpH值值 厌氧装置适宜在厌氧装置适宜在中性或稍偏碱性中性或稍偏碱性的状态的状

8、态下运行。下运行。最适最适pH值为值为7.07.2，pH6.67.4较为适宜。较为适宜。pH值对产甲烷菌活性的影响见图值对产甲烷菌活性的影响见图15-4。三、氧化还原电位三、氧化还原电位 在厌氧消化全过程中，在厌氧消化全过程中，不产甲烷阶段不产甲烷阶段可在可在兼氧条件下完成，氧化还原电位为兼氧条件下完成，氧化还原电位为+0.1-0.1V，在产甲烷阶段在产甲烷阶段，氧化还原电位须控制为，氧化还原电位须控制为-0.3-0.35V（中温消化）与（中温消化）与-0.560.6V（高温消（高温消化），常温消化与中温相近。产甲烷阶段氧化化），常温消化与中温相近。产甲烷阶段氧化还原电位的临界值为还原电位的临

9、界值为-0.2V。四、有机负荷四、有机负荷定义：定义：消化器单位有效容积每天接受的有机物消化器单位有效容积每天接受的有机物量。量。 有机负荷过高有机负荷过高，pH值下降、破坏产甲烷阶段值下降、破坏产甲烷阶段的正常进行的正常进行 。 有机负荷过低有机负荷过低，消化设备利用效率降低消化设备利用效率降低，投资，投资和运行费用提高。和运行费用提高。五、厌氧活性污泥五、厌氧活性污泥 厌氧活性污泥厌氧活性污泥主要由主要由厌氧微生物及其代谢的和吸附的有机物、厌氧微生物及其代谢的和吸附的有机物、无机物组成。无机物组成。 厌氧活性污泥的厌氧活性污泥的性质性质主要表现为它的主要表现为它的作用效能作用效能与与沉淀性

10、能沉淀性能。 作用效能作用效能主要取决于活微生物的比例及其对底物的适应性和主要取决于活微生物的比例及其对底物的适应性和活微生物中生长速率低的产甲烷菌的数量是否达到与不产甲烷活微生物中生长速率低的产甲烷菌的数量是否达到与不产甲烷菌数量相适应的水平。菌数量相适应的水平。 活性污泥的活性污泥的沉淀性能沉淀性能与污泥的凝聚性有关、与好氧处理一样，与污泥的凝聚性有关、与好氧处理一样，厌氧活性污泥的沉淀性能也以厌氧活性污泥的沉淀性能也以SVI衡量。衡量。 但至一定程度后，效率的提高不再明显。这主要但至一定程度后，效率的提高不再明显。这主要因为：因为： 厌氧污泥的生长率低、增长速度慢，积累时间厌氧污泥的生长

11、率低、增长速度慢，积累时间过长后，污泥中无机成分比例增高，活性降低；过长后，污泥中无机成分比例增高，活性降低； 污泥浓度过高有时易于引起堵塞而影响正常运污泥浓度过高有时易于引起堵塞而影响正常运行。行。六、搅拌和混合六、搅拌和混合 搅拌作用：防止分层、充分接触。搅拌作用：防止分层、充分接触。 搅拌的方法有搅拌的方法有: : 机械搅拌器搅拌法；机械搅拌器搅拌法； 消化液循环搅拌法；消化液循环搅拌法； 沼气循环搅拌法等。沼气循环搅拌法等。七、废水的营养比七、废水的营养比 厌氧法中碳厌氧法中碳: :氮氮: :磷控制为磷控制为200200300:5:1300:5:1。在碳、氮、磷比例中，碳氮比例对厌氧消

12、化的影在碳、氮、磷比例中，碳氮比例对厌氧消化的影响更为重要。响更为重要。氮源不足氮源不足，不仅厌氧菌增殖缓慢，而且消化液缓，不仅厌氧菌增殖缓慢，而且消化液缓冲能力降低。冲能力降低。氮源过剩氮源过剩，氮不能被充分利用，将导致系统中氨，氮不能被充分利用，将导致系统中氨的过分积累，抑制产甲烷菌的生长繁殖，使消化效的过分积累，抑制产甲烷菌的生长繁殖，使消化效率降低率降低。八、有毒物质八、有毒物质抑制物质抑制物质浓度浓度/(mg/L)/(mg/L)抑制物质抑制物质浓度浓度/(mg/L)/(mg/L)挥发性脂肪酸挥发性脂肪酸20002000NaNa3500350055005500氨氮氨氮150015003

13、0003000FeFe17101710溶解性硫化物溶解性硫化物200200CrCr6+6+3 3CaCa2500250045004500CrCr3+3+500500MgMg1000100015001500CdCd150150K K2500250045004500 厌氧系统中的有毒物质会不同程度地对过程产生抑制作用，厌氧系统中的有毒物质会不同程度地对过程产生抑制作用，这些物质可能是进水中所含成分，或是厌氧菌代谢的副产物，这些物质可能是进水中所含成分，或是厌氧菌代谢的副产物，通常包括有毒有机物、重金属离子和一些阴离子等。通常包括有毒有机物、重金属离子和一些阴离子等。 有毒物质的最高容许浓度与处理系

14、统的运行方式、污泥驯化有毒物质的最高容许浓度与处理系统的运行方式、污泥驯化程度、废水特性、操作控制条件等因素有关。程度、废水特性、操作控制条件等因素有关。第三节第三节 厌氧法的工艺和设备厌氧法的工艺和设备一、普通厌氧消化池一、普通厌氧消化池为了使进料和厌氧污泥充分为了使进料和厌氧污泥充分接触、使所产的沼气气泡及接触、使所产的沼气气泡及时逸出而设有搅拌装置，常时逸出而设有搅拌装置，常用搅拌方式有三种：用搅拌方式有三种：池内池内机械搅拌；机械搅拌；沼气搅拌；沼气搅拌；循环消化液搅拌。循环消化液搅拌。 常用加热方式常用加热方式有三种：有三种： 预热；预热；直接加热；直接加热； 在消化池内部安装热交换

15、在消化池内部安装热交换 优点：优点：直接处理悬浮固体含量较高或颗粒直接处理悬浮固体含量较高或颗粒 较大的料液，结构较简单较大的料液，结构较简单 缺点缺点：缺乏持留或补充厌氧活性污泥的特殊：缺乏持留或补充厌氧活性污泥的特殊装置，消化效率低等缺点。装置，消化效率低等缺点。二、厌氧二、厌氧接触接触法法设真空脱气器和热交换器的设真空脱气器和热交换器的厌氧接触法工艺流程厌氧接触法工艺流程 为了提高沉淀池中混合液的固液分离效果，为了提高沉淀池中混合液的固液分离效果，目前采用以下几种目前采用以下几种方法方法脱气脱气： 真空脱气真空脱气 热交换器急冷法，热交换器急冷法， 絮凝沉淀，向混合液中投加絮凝剂，使絮凝

16、沉淀，向混合液中投加絮凝剂，使厌氧污泥易凝聚成大颗粒，加速沉降；厌氧污泥易凝聚成大颗粒，加速沉降； 用超滤器代替沉淀池，以改善固液分高用超滤器代替沉淀池，以改善固液分高效果。效果。 厌氧接触法的厌氧接触法的特点特点： 通过污泥回流，保持消化池内污泥浓度较高，一般为通过污泥回流，保持消化池内污泥浓度较高，一般为101015g/L,15g/L,耐冲击能力强；耐冲击能力强； 消化池的容积负荷较普通消化池高，中温消化时，一消化池的容积负荷较普通消化池高，中温消化时，一般为般为2 210kgCOD/m10kgCOD/m3 3d d，水力停留时间比普通消化池大大缩，水力停留时间比普通消化池大大缩短，如常温

17、下，普通消化池为短，如常温下，普通消化池为15153030天，而接触法小于天，而接触法小于1010天；天； 可以直接处理悬浮固体含量较高或颗粒较大的料液，可以直接处理悬浮固体含量较高或颗粒较大的料液，不存在堵塞问题；不存在堵塞问题； 混合液经沉淀后，出水水质好，但需增加沉淀池、污混合液经沉淀后，出水水质好，但需增加沉淀池、污泥回流和脱气等设备。泥回流和脱气等设备。 厌氧接触法还存在混合液难于在沉淀池中进行固液分离厌氧接触法还存在混合液难于在沉淀池中进行固液分离的缺点。的缺点。三、三、上流式上流式厌氧污泥床反应器厌氧污泥床反应器 上流式厌氧污泥床反应器的上流式厌氧污泥床反应器的特点特点是：是：

18、反应器内污泥浓度高，反应器内污泥浓度高， 有机负荷高，水力停留时间短，有机负荷高，水力停留时间短， 反应器内设三相分离器，被沉淀区分离的反应器内设三相分离器，被沉淀区分离的污泥能自动回流到反应区，一般无污泥回流污泥能自动回流到反应区，一般无污泥回流设备；设备； 无混合搅拌设备。无混合搅拌设备。 污泥床内不填载体，节省造价及避免堵塞污泥床内不填载体，节省造价及避免堵塞问题。问题。四、厌氧生物滤池四、厌氧生物滤池处理水 原废水 处理水 沼气沼气滤料原废水 滤料图19-10 厌氧生物滤池 废水从池底进入，从池上部排出，称废水从池底进入，从池上部排出，称升流式升流式厌氧滤池；厌氧滤池； 废水从池上部进

19、入，从池底部排出，称废水从池上部进入，从池底部排出，称降流式降流式厌氧滤池。厌氧滤池。 厌氧生物滤池的厌氧生物滤池的特点特点是：是： 有机容积负荷高，且耐冲击负荷能力强；有机容积负荷高，且耐冲击负荷能力强； （2 2）有机物去除速度快；有机物去除速度快； 不需污泥回流和搅拌设备；不需污泥回流和搅拌设备； 启动或停止运行后再启动比前述厌氧工艺启动或停止运行后再启动比前述厌氧工艺法时间短。法时间短。缺点：进水部分易堵塞。缺点：进水部分易堵塞。五、厌氧流化床五、厌氧流化床 厌氧流化床厌氧流化床特点特点： 有机物容积负荷大，水力停留时间短，有机物容积负荷大，水力停留时间短，具有较强的耐冲击负荷能力，运

20、行稳定；具有较强的耐冲击负荷能力，运行稳定； 载体处于流化状态，无床层堵塞现象载体处于流化状态，无床层堵塞现象 具有较高的有机物净化速度；具有较高的有机物净化速度； 床内生物膜停留时间较长，剩余污泥量床内生物膜停留时间较长，剩余污泥量少；少； 结构紧凑、占地少结构紧凑、占地少载体流化耗能较大，且对系统的管理技术要载体流化耗能较大，且对系统的管理技术要求较高。求较高。六、厌氧转盘和挡板反应器六、厌氧转盘和挡板反应器七、两步厌氧法和复合厌氧法七、两步厌氧法和复合厌氧法 第四节第四节 厌氧消化过程动力学厌氧消化过程动力学( (略略) ) 一、稳态的完全混合反应器一、稳态的完全混合反应器 稳态的完全混

21、合反应器的工作条稳态的完全混合反应器的工作条件如图件如图15-2715-27所示，传统的厌氧消化所示，传统的厌氧消化系统的运行方式与此相似。同中系统的运行方式与此相似。同中Q Q为为废水流量，废水流量，V V为反应器容积，为反应器容积，S S0 0、S S和和S Se e分别为进水中、反应器内和出水分别为进水中、反应器内和出水中的废物浓度，中的废物浓度，x x0 0、x x和和x xe e分别为进水中、反应器内和出水中分别为进水中、反应器内和出水中的微生物（污泥）浓度。对稳态的完全混合反应器，的微生物（污泥）浓度。对稳态的完全混合反应器，x xe e=x=x，S Se e=S=S。如果假设进水

22、中不含活性微生物，即。如果假设进水中不含活性微生物，即x x0 00 0。 图15-27 稳态的完全混合反应器反应器的水力停留时间反应器的水力停留时间为：为：微生物固体的停留时间微生物固体的停留时间c c泥龄）为：泥龄）为：即泥龄与水力停留时间相等。即泥龄与水力停留时间相等。由系统污泥的物料平衡，可导出污泥浓度的计算式：由系统污泥的物料平衡，可导出污泥浓度的计算式： 为了在反应器中保持高的微生物浓度，应使为了在反应器中保持高的微生物浓度，应使c c尽量大。尽量大。由于反应器的容积有机负荷，则，故在一定的容积有机负荷由于反应器的容积有机负荷，则，故在一定的容积有机负荷下，为了增大，就必须提高进水

23、中的有机物浓度。下，为了增大，就必须提高进水中的有机物浓度。QVQVQxVxeccdekSSYx10 为了提高污泥浓度为了提高污泥浓度, , 在普通消化池的实际运行中在普通消化池的实际运行中, , 一般采一般采用间歇操作，当从反应器中排出消化液之前，停止搅拌，使污用间歇操作，当从反应器中排出消化液之前，停止搅拌，使污泥沉淀；或在消化池上部加设分离器，即使连续进出水，也可泥沉淀；或在消化池上部加设分离器，即使连续进出水，也可以达到分离生物污泥的目的，此时出水中以达到分离生物污泥的目的，此时出水中x xe excmincmin后，后，R R迅速上升至最大值迅速上升至最大值R Rmaxmax，继后则

24、随，继后则随c c增增大而缓慢下降。大而缓慢下降。ceeSSVSSQR000SSe. 0R 为了取得一定的处理效率，为了取得一定的处理效率，c c必须大于与比生长率必须大于与比生长率u u0 0对应的对应的cmincmin值，即值，即 对对x xx xe e的系统，有机负荷的系统，有机负荷L LV V可从下式求得：可从下式求得：当当S S0 0一定时，一定时，L LV V除了与动力学参数除了与动力学参数u umaxmax、K Ks s有关之外，还直有关之外，还直接与接与r r有关有关. .随着随着r r值增大，所允许的值增大，所允许的L LV V增大。增大。0max00min1SuSKuscc

25、fSKrSufxxSSLsceV020max00/二、有回流的完全混合反应器二、有回流的完全混合反应器 如果该系统只从沉淀池上如果该系统只从沉淀池上清液中带走污泥，即清液中带走污泥，即x xW W=Q=QW W=S=SW W=0,=0,则可将消化池与沉淀池视为整体则可将消化池与沉淀池视为整体（如图中虚框所示），上述无回（如图中虚框所示），上述无回流条件下推导的动力学方程均可流条件下推导的动力学方程均可适用。如用式适用。如用式 (15-10)(15-10)分析厌氧分析厌氧接触系统，由于加设沉淀池后，接触系统，由于加设沉淀池后，x xe e减小，减小，x x增大，则增大，则r r也增大，放在相同的

26、也增大，放在相同的S S0 0和和条件下，能使条件下，能使系统承担的有机负荷提高，工作稳定性增大。系统承担的有机负荷提高，工作稳定性增大。图15-30 厌氧接触消化工艺 如果定期从沉淀池底排出部分剩余污泥则仿照式如果定期从沉淀池底排出部分剩余污泥则仿照式(13-22)(13-22)和和(13-25)(13-25)作厌氧系统的物料衡算，可推出：作厌氧系统的物料衡算，可推出：cdeckSSYx1011dccdsekYKkKSdackSKKSY00min1三、厌氧生物膜反应器三、厌氧生物膜反应器 现假设厌氧生物膜反应器是一个全混均质系统，如图现假设厌氧生物膜反应器是一个全混均质系统，如图151531

27、31所示。对系统内的废物作物料衡算，有所示。对系统内的废物作物料衡算，有变化率变化率= =进入进入- -出流出流- -降解速率降解速率 悬浮的生物降解的底物量与生物膜去除的底物量相比，可悬浮的生物降解的底物量与生物膜去除的底物量相比，可以忽略，则式以忽略，则式(15-16)(15-16)简化为简化为 BBAAeVdtdFVdtdFQSQSVdtdS0AAeVdtdFSSQVdtdS 0 如果忽略内源代谢的污泥量，则生物膜增长与底物利用的如果忽略内源代谢的污泥量，则生物膜增长与底物利用的关系为：关系为：对生物膜的对生物膜的MonodMonod方程可写为：方程可写为：由上述两式可得：由上述两式可得

28、：AAAdtdFYdtdx eSAeAAAASKSxdtdxmax/eSAeAAAAAASKSYxYxdtdF max 将式将式(15-20)(15-20)代入式代入式(15-17)(15-17)，已在稳态条件下，即，已在稳态条件下，即dS/dtdS/dt=0=0，得到：，得到： 如果用如果用代表生物膜平均活性深度，即生物膜厚度；代表生物膜平均活性深度，即生物膜厚度；A Am m代代表填料比表面积，即单位体积填料表面积；表填料比表面积，即单位体积填料表面积；V Vm m代表填料体积，代表填料体积， 则则 上式左端表示填料生物膜单位表面积的底物降解速率，以上式左端表示填料生物膜单位表面积的底物降

29、解速率，以 代表；右端的代表；右端的 表示填料生物膜表示填料生物膜单位表面积的最大底物降解速率，以单位表面积的最大底物降解速率，以 代表。代表。eSAeAAAAeSKSVxYSSQmax0eSAeAAAeSKSAAYASSQmax012TLMNsAAYAAAmax12maxTLMNseSAessSKSNNmax四、厌氧消化动力学常数的测定四、厌氧消化动力学常数的测定 为了应用动力学方程于工程设计，必须确定方程中的有关为了应用动力学方程于工程设计，必须确定方程中的有关常数。这些常数值可以在实验室测定，也可以通过整理废水处常数。这些常数值可以在实验室测定，也可以通过整理废水处理厂实际运行数据得到。

30、理厂实际运行数据得到。 表表15-215-2给出了几种废物厌氧消化的动力学常数，可供设计给出了几种废物厌氧消化的动力学常数，可供设计时参考。时参考。第五节第五节 厌氧设备的运行管理厌氧设备的运行管理一、厌氧设备的启动一、厌氧设备的启动 厌氧设备在进入正常运行之前应进行污泥的培养和驯化。厌氧设备在进入正常运行之前应进行污泥的培养和驯化。厌氧活性污泥可以取自正在工作的厌氧处理构筑物或江河湖泊厌氧活性污泥可以取自正在工作的厌氧处理构筑物或江河湖泊沼泽底，下水道及污水集积腐臭处等厌氧生境中的污泥，最好沼泽底，下水道及污水集积腐臭处等厌氧生境中的污泥，最好选择同类物料厌氧消化污泥。选择同类物料厌氧消化污

31、泥。 在启动过程中，控制升温速度为在启动过程中，控制升温速度为1/h1/h，达到要求温度即，达到要求温度即保持恒温；注意保持保持恒温；注意保持pHpH值在值在6.86.87.87.8之间；此外，有机负荷常之间；此外，有机负荷常常成为影响启动成功的关键性因素。启动的初始有机负荷因工常成为影响启动成功的关键性因素。启动的初始有机负荷因工艺类型、废水性质、温度等的工艺条件以及接种污泥的性质而艺类型、废水性质、温度等的工艺条件以及接种污泥的性质而异。异。二、厌氧反应器运行中的欠平衡现象及其原因二、厌氧反应器运行中的欠平衡现象及其原因 保持厌氧消化作用的平衡性是厌氧消化系统运行管理的关键。保持厌氧消化作

32、用的平衡性是厌氧消化系统运行管理的关键。厌氧消化过程易于出现酸化，即厌氧消化过程易于出现酸化，即产酸量与用酸量不协调产酸量与用酸量不协调，这种，这种现象称为现象称为欠平衡欠平衡。厌氧消化作用欠平衡时可以显示出如下的症。厌氧消化作用欠平衡时可以显示出如下的症状：状： 消化液挥发性有机酸浓度增高；消化液挥发性有机酸浓度增高； 沼气中甲烷含量降低；沼气中甲烷含量降低； 消化液消化液pHpH值下降；值下降； 沼气产量下降；沼气产量下降； 有机物去除率下降。诸症状中最先显示的是挥发性有机酸有机物去除率下降。诸症状中最先显示的是挥发性有机酸浓度的增高，故它是一项最有用的监视参数，有助于尽早地察浓度的增高，故它是一项最有用的监视参数，有助于尽早地察觉欠平衡