河(渠)道整治中护岸型式及基础处

1、河(渠)道整治中护岸型式及软弱基础处理的设计体会摘要：受地形地质、投资以及工期等客观条件的制约，河道整治的护岸型式必须 根据现场实际情况进行调整，特别是软弱地基上的护岸是设计中的难点也是重点, 本文通过泉州市山美灌区南高干渠节水改造工程实际施工中遇到的典型问题进行 探讨分析，供类似工程参考。关键词：河道整治 护岸 软弱基础处理 反演分析 剩余下滑力1 工程概况泉州市山美灌区南高干渠扩建于1973年，包括总干渠、玉田分渠利高干渠， 总长19.9km。经过近30多年的运行，南高干渠现有渠道淤积、丿册塌严重，沿岸两 侧居民建筑物密集，违章搭盖侵占渠道，输水能力严重下降，渠系建筑物老化， 水利用系数低

2、，水质污染严重，工程不能正常发挥效益。为了缓解水资源短缺的 矛盾，充分发挥南高干渠的作用，改善水质，泉州市有关部门决定分01、03、05、 06四个年度对山美灌区南高干渠进行全面节水改造，h前06年度正在施工中，其 余三个年度大部分已经完工。另外，南高干渠承担下游石狮、晋江两市的供水， 水下部分的完工通水成为施工工期的控制节点。因而南高干渠节水改造工程具有 施工工期短，过村庄段渠道两侧沿岸居民建筑物拆迁难度大等特点。2 工程地质工程区分布的地层有第四系人工堆积(rq)、海积堆积(mq)、冲洪积堆积 (al+plq)、坡残积堆积(dl-f-elq),渠中为渠道淤积物。人工堆积主要分布渠道两岸表

3、层，厚0.52.0m,多为渠道开挖堆填的粘土、砂、砂质粘土等，状态较密实，局 部松散状态；海积堆积分布范围最为广泛，一般厚212m,最深达16m以上，淤 泥质土呈流塑状态，粘土呈可塑软塑状；冲洪积堆积工程区内分布较广泛，厚 度变化大，厚一般大于5m,粘性土主要表现为可塑状，砂性土稍密中密状态， 局部含少量泥，分布不稳定，厚度变化大；坡残积堆积主要分布于工程区冲洪积 层z下，厚度变化大，一般大于5m,主要成分为粉质粘土、砂质粉质粘土，局部 有砾石，该层一般呈可硬塑状态；渠道淤积厚02.5m,多为淤积、砂等，流塑 状态，伴有混合沉积并见工业及生活垃圾。主要岩土层物理力学参数表如下：主要岩土层物理力

4、学参数表重 容量 模 缩 压力 聚 凝yse5qfk3 mg/capmapkoa p ki海积88804o&2o&4011901i005.o5.2o15.60il0淤50(4淤泥质粘土1.682.0010.06.260冲洪积粉质粘土1.925.6030.012.7160砂质粘土1.985.6526.016.0170含粘土中粗砂1.855.013.0170粘土质中粗砂1.888.011.0170(含泥)中粗砂1.80025.0180中细砂1.75025.0150泥质中细砂1.702.022.0150残积砂质粉质粘土1.765.7()16.023.0200 250砌体浆砌块石2.2

5、42540搅拌桩复合地基1.8825251403 渠道护岸型式设计原则及木桩在软弱地基处理中应用3.1护岸型式的设计原则(1) 渠道两岸边没有建筑物，场地不受限制，非海积堆积地质，采用六角 形c15预制块护砌，护砌高度3.2m,坡比1： 1.5,最不利t况下边坡 整体抗滑稳定安全系数k= 1.243；(2) 渠道两岸边有建筑物，场地受限制，非海积堆积地质，采用m7.5浆 砌块石斜卧式挡墙或衡重式挡墙，护砌高度3.2m4.5m,坡比1:0.05 1： 1,最不利工况下边坡整体抗滑稳定安全系数k= 1.076；(3) 渠道两岸边没有建筑物，场地不受限制，海积堆积的地质条件，m7.5 浆砌条(块)石

6、护砌，厚300,护砌高度3.2m,坡比1： 2,木桩群桩 支护开挖兼作为边坡复合基抗滑体，最不利工况下边坡整体抗滑稳定 安全系数k= 1.065；(4) 渠道两岸边有建筑物，场地受限制，海积堆积地质，m7.5浆砌块石斜 卧式挡墙，护砌高度3.2m，坡比1： 1,木桩群桩支护开挖兼作为边坡 复合基抗滑体，最不利工况下边坡整体抗滑稳定安全系数k= 1.079；(5) 渠道两岸边有建筑物，场地受限制，海积堆积地质，m7.5浆砌块石衡 重式挡墙，护砌高度4.5m,坡比1： 0.05,深层搅拌桩基础复合基础, 最不利工况下边坡整体抗滑稳定安全系数k= 1.052；(6) 建筑物在护岸的基础极限开挖范i韦

7、i内，拆迁有困难，采用钻(冲)孔 桩支护，结合面层现浇磴板或砌石挡墙护面作为永久护岸结构，或者 采用土钉墙支挡做护岸结构；3.2木桩在软弱地基处理中的应用木桩适宜在地下水以下工作，对于地下水位变化幅度较大或地下水具有 较强腐蚀性的地区则不宜采用，木桩的材料宜采用松木，因松木含有丰富的 松脂，松脂能很好地防止地下水和细菌对其的腐蚀，价格也较为便宜，因而 在实际工程中松木桩的应用非常广泛。但是由于缺乏系统的计算理论，木桩 的设计大都是半理论半经验性的，本工程的木桩的设计计算方法主要采用反 演分析法。根据高干渠一期工程的实践经验，对于淤泥地质的土质边坡(边 坡高度不大于3.7m),开挖坡度1： 2,

8、断面支护木桩6排，排距0,5m, 桩长4m,地下水位接近渠底(施工期)，此时土质边坡可维持自身稳定， 则认为该土质边坡处于极限平衡状态，边坡的抗滑稳定安全系数为k=1.0, 土体总的下滑力等于土体总的抗滑力。经稳定复核计算，未支护的开挖边坡 稳定安全系数k=0.838，总的下滑力=200.651(kn)，总的抗滑力= 168.130(kn),木桩支护后土质边坡处于极限平衡状态，下滑力等于抗滑 力，木桩穿过土质边坡的最不利滑狐，参与承担土体总体抗滑作用，则每根 木桩承担剩余下滑力n= (200.651 -168.130) /1 2=2.67(kn) 0对1： 2开挖边坡采用浆砌块石护岸后，(竣工期)土质边坡抗滑稳定安全 系数为k= 0.904,总的下滑力=199.897 (kn),总的抗滑力=180.760 (kn),考虑木桩参与抗滑作用，则安全系数为：k=(2.67* 12+180.760)/ 199.897=1.064计算附图如下图所示：淤泥下卧层条石护砌奧型边坡稳定分祈(图7)安全系紀064根据建筑边坡工程技术规范gb50330-2002规定，本工程边坡高度小7* 10m,安全等级确定为三级，非常运用条件边坡稳定安全系数不小于1.05,故支护后的护岸满足规范设计要求。参考桩基设计规范，木桩的水平单桥极限承载力按照下式佔算：r严零