门式支架承载力计算书

1、门式支架承载力计算书作者: 日期:戴港互通现浇箱梁支架计算书一、HR型可调重型门式支架稳定承载力计算根据JGJ128-2 000建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范(以下简称规范)52 1之规定,现计算一榀HR10 0A型重型门架稳定承载力设计值如下：M门架稳定承载力设计值1 -门架立杆换算截面回转半径I门架立杆换算截面惯性矩h0-门架高度,h o = 1 90 0 m ml°、A i-分别为门架立杆的毛截面惯性矩与毛截面积hi、|i-分别为门架加强杆的高度及毛截面惯性矩，hi=1 7 00mmA 门架立杆的毛截面积,A = 2A i=2X 428=856mm 2 f 门架钢材强度设计

2、值,Q 235钢材用205N/ mrmD、di分别为门架立杆的外径和内径D i= 5 7m m, di=52nmD2、d 2分别为门架加强杆的外径和内径 D2=27mmd2= 24mm© 门架立杆稳定系数，按入查规范表B.0 . 6入门架立杆在门架平面外的长细比入=Kh/ iK门架高度调整系数，查规范表5. 2.1 5当支架高度w 30米时，K=1.13I 0=n (Di444I = 10+I 1 Xh 1/h0=1 5 .92 X 1 0 + 0 .98 Xi 0 Xi 700/1900 = 16.8*10 mmi= VI/A 1=V1 6. 8X 104/428=1 9.8 mm

3、入=K h°/i =1.13 X 1 9 00 /1 9 .8=1 0 8. 43按入查规范表E .0. 6 , © =0.53N=©XAX f= 0.5 3 X 8 56X 205=93 KN根据规范9.1.4要求，当可调底座调节螺杆伸出长度超过 2003 00mm寸,Nd 要乘以修正系数，一般情况下取修正系数0. 8 5,即M= 0 .85 X 93 =79KN。门架产品出厂允许最大承载力为 75KM托座和底座每个允许承载力不小于 50KN 一榀门架2个底座,允许承载力为-d41)/64=15.92*10 4mm4444I 1= n( D2 d 2)/ 6 4

4、= 0 .98*10 m m1 0 OKN,不作验算二、HR型可调重型门式支架承载力验算1、恒载(1)箱梁砼自重a、腹板(实体处):钢筋砼重:26 X 1.4=3 6 .4 KN / mb、梁端腹板(空心处):2钢筋砼重:26 X 0. 72=18.7 2 KN/ mc、跨中腹板(空心处)：钢筋砼重:26 X 0.5 2 = 13.52 KN/m 2d、翼缘板：钢筋砼重：26X 0.29=7.5 4 KN/m(2 )模板、钢托架自重取0.75 KN/m 2(3 )支架自重计算：单榀门架自重24 KG,两付拉杆重5KG,合计290N/榀支架自重按5层门架计，自重 290X 5X 10_3=1.4

5、5 KN2、活荷载(1) 施工人员及施工设备荷载1. 5KN/m2,浇筑砼时产生的对水平模板冲击力2KN/m，合计 3. 5 KN/ m(2) 风荷载计算本工程门式支架最大高度10m左右，作用于支架的水平荷载按3 K= 0. 7Xy zXy sX3 O 计算。式中基本风压3 O-按象山石浦地区，地面粗糙系数B时,取3 O=0.70KN/2m风压高度变化系数卩z按建筑结构荷载规范，1 0m高度时取Uz=1.00风荷载体型系数卩S-参照JGJ12 8 -20 0 0条文说明算例,取卩 s=(0 . 09 3 X 2)X 1 . 2=0.2 2 3故3 k = 0. 7 X 1.0 X 0. 2 2

6、3 X 0 .70= 0 .109 KN/nn风荷载对脚手架计算单元产生的弯矩值：MK=0.8 5X 1. 4 X® kX H"x b/10=0.85 XI .4 X 0.109 X 1 0 2X b/1O = 1.2 9 7b KN*M三、支架稳定性验算综上述计算结果汇总列表后进行荷载组合计算。最终计算结果得出箱梁各部位支架设计轴向力分布情况见表。现浇箱梁各部位支架设计轴向力计算书序号计算公式腹板（实体处）梁端腹板 （空心处）跨中腹板 （空心处）翼缘板12砼自重KN/m36.41 8 .7213.527. 5 422模板自重KN/m0.750.750. 750 .753施

7、工活载km/ m3.53 .53.53.54单榀门架承载面积（m2）0 .90. 90. 90. 95单榀门架承载面积平面尺寸0 . 9X1.00. 9X1 .00 . 9X1.00 . 9X 1. 06门架自重KN1 . 4 51.4 51. 4 51 . 4 57恒载设计轴向力（KN）1.2 X （+）X+41. 862 2.7717.1510. 6 98活载设计轴向力（K N）1.4 XX4.4 14.414. 414. 419不组合风荷单榀门架轴向力设计值KN+（8）46.2 727. 1 821.5615. 101 0风荷载弯矩值M k KN *M1. 2 97b1.297b1. 2

8、 97b1.297b1 1风荷增加轴向力M k/ b1.2 9 71. 2 971.2 9 71. 2 9712组合风荷时单榀门架轴向力设计值KN + 1. 4 X 0. 85 X （3 x 4+11）46.9127.8122.2 015. 7 4结论：本方案中单榀门架轴向力设计值最大46. 9 1 KN,而单榀门架产品出厂允许承载力为75K N.因此，满足使用要求。由于本范围内搭设高度均在 45m以下，故按规范不再进行支架稳定和搭设 高度的验算。E匝道箱梁断面图（示意）： / -1 心.t'l I r四、横向承载力计算：1、荷载计算：腹板(实体处)：2 q 面=1.2 X(36.4+

9、0 . 75 )+ 1.4 X 3. 5= 42. 2 KN/m梁端腹板(空心处):2 q 面=1.2 X ( 1 8.72+0.75 ) + 1 . 4 X 3. 5=24.52 K N/m跨中腹板(空心处)：2q 面=1.2 X (13.5 2 +0.7 5)+1.4 X 3.5= 19. 32 KN/m翼缘板：q 面=1.2 X (7 . 54+0.75) +1.4 X 3.5= 13 .34 KN/m22、梁端墩顶处：梁端墩顶处荷载较大，采用14a槽钢作为横向支撑。435I y = 5 3.2cm , Wy = 13.01cm , E=2. 1 X 10 M pa墩柱处支架布设：纵向排

10、距 60D mnX横向跨距90D mmq 线= q 面X L = 4 2 .2 XO .9= 37 . 98 K N/ m2Mma x = 37.98 XO . 6/8 =1. 7 1 KN m3抗弯强度满足要求(T = Mmax/Wy = 1.7 1 K N - m/ 13.01cm =131. 4 4 Mpa < 1 4 5Mp ax454f max = 5q 1 /3 8 4EI = 5 X 37. 9 8X 600/(384 X 2 .1 X 10 X 5 3.2 XI 0) =0.57mm <f w =60 0/ 150=4mm满足要求。3、梁端腹板(空心处):腹板处门架

11、布设：纵向排距O 0X横向跨距900, 10槽钢截面特性：Iy =25 . 6 cm, Wy = 7.8 c m3, E = 2 . IX 100 ) /2= 0 . 56 mm <4 mm = f 町满足要求。2、翼缘板处门架布设与跨中腹板处相同，故不再进行验算。六、模板计算底模采用15mn厚竹胶板,纵格栅采用1 0X 10mm方木。 Mpa纵向水平槽钢承载力计算：2Mm ax =2 4 .5 2 X 0.9 X 0 .6 /8=0. 9 93 KN m3(T = Mmax /Wx =0.9 9 3 KN- m/ 7. 8 cm = 1 2 7 Mpa < 1 45 Mpaf m

12、ax = 5q 1 4/384 El = 5 X 24. 52X 0.9 X 6 00 4/(384 X2.1 X 1 05X 2 5.64X 10)/2=0. 69 mm<4 mm = f w满足要求。4、跨中腹板(空心处)门架布设：纵向排距 6 0 0X横向跨距90，直径48mml厚3. 5mn钢管钢管截面特性：Ix = 13.9 col, Wx = 5 . 56cm, E= 2.1 X 105 Mpa1、纵向水平钢管承载力计算：MLx =19.32 X 0.9 X 0.6 2/8 = 0.782 K N m(T = Mm ax /Wx =0.78 2 KN m/ 5.5 6 cm3

13、 = 140. 7 Mpa <145 Mp a445f max = 5ql / 3 84E I = 5 X 19.32 X 0 . 9 X 600 /(38 4 X 2.1 X 10 X 25.6 X 1W = (1 / 6) bh2 = ( 1 /6) x 100X 1002 = 1.7 x 1 0 5 mmSm =( 1 00X 100/2) X 100 /4= 1.25 X 1 0 5 mn 3E =9X 103 Mpa1) 抗弯强度计算：楞木受线荷载产生最大内力：2 2Mnax = ql /8= 8. 4 4X 1.0 /8= 1.06 K N/mS = M/W= 1. 06X

14、1 0 6 /1.7 X 1 0 5 =6.24 Mpa <11 Mpa 2）抗剪验算:最大剪力：Q =8 .44/2= 4 .2 2 k N;楞木受剪应力：T =( QXS m) / (I mXb )=4 . 22 X 103 X 1. 2 5 X 105/ ( 8. 33X 1 06X 1 00 .0 0 0 ) = 0. 63Mp a < 1.2 Mpa = t 3) 绕度验算：f nax = 5q 1 4/384E I =5 X 8.4 4 X 100 04/ (384X 9X 1 0 3X 8 .33 X106)=1 . 46mm<f =1000/ 2 50=4mm

15、满足要求。2、梁端腹板(空心处)：纵格栅截面采用：1 0 0X 100m m;放置间距为：500 mm;跨度：1. 0 m;1) 抗弯强度计算：楞木受线荷载产生最大内力：q 线=q 面 X 0. 5=24. 52X 0. 5 = 12. 26 KN/mMU = ql 2/ 8 =12. 2 6X 1. 02/ 8 = 1 . 53 KN/m5 = M/W= 1. 53X 106 /1.7 X 105 = 9 .0 M p a v 1 1 Mpa = S 2) 抗剪验算：最大剪力：Q=12 . 2 6 /2=6.1 3 k N;,.oc楞木受剪应力：T =(QX S)/( I mX b)= 6 .13 X 1 0 X 1. 25X 1 0 /(8.33 X 1 06 X 100. 0 0 0)=0.91 Mp a <1. 2 Mpa = t3）绕度验算:f max5ql 4/384 E I = 5 X 12. 26X 1 0 0 04/(3 8 4 X 9X 1