钢栈桥计算书

1、XXXXXX 特大桥计算书钢栈桥受力计算因为是施工临时设施，具体计算荷载根据实际施工的情况进行考虑，按70T履带自行式起重吊车吊重不超过30吨，按1.1系数来计算，荷载布置分2种工况：工况1:跨中处偏载70T履带吊，负载30t。工况2:偏载，履带中心经过墩顶位置，同时后侧跨中负载22吨重车。栈桥控制应力选用栈桥计算采用MIDAS软件进行，采用空间梁单元模拟平台纵梁、分配梁等，各杆件控制应力按其名义强度如下：即140 MPa。纵梁采用贝雷梁搭设，其控制应力按273MPa2、计算工况栈桥根据受力实际情况，按70T履带吊在栈桥上打钢管桩及平台自重工况计算 栈桥采用单跨跨径12m、宽9m的平面布置。栈

2、桥桩基采用直径为630mm、厚度为10mm的 钢管桩支撑，横梁长9米的双支45b工字钢（最大间距9m），纵梁为贝雷梁（单层8排）拼 接而成，在贝雷片上面铺设2X 9m的10mm组合模板，加劲肋（分配梁长为 9米的I18工字钢）为7根间距为0.3米。根据履带吊工作与非工作的履带间距，按前述最不利荷载进行验算70T履带吊自重70T,每条履带着地长4.69米、宽0.76米1、栈桥计算结果电算模型A .工况一4-1LLE7_|LEIJhlR-Mlhi ! 4Gft-#:捡MR-工况1栈桥构件位移计算结果计算结果表明杆件位移达到规范要求，最大位移为6.65m m,满足施工要求。曲I蚣TOT 51?:凸中

3、A暫占.山aWXK- 価X 3Z4.715T 35«豹lUUQjO»E3.IXW.73- 12*30 -11侮.-ta-3£»0£*0026 ft财：5Mlh s 4-1 (£讯恥他亠丁 Hili ILfEZ/tOLP£ D2S工况1应力状况计算结果表明杆件梁应力达到规范要求，最大应力为195.88MP,出现在贝雷片的腹杆上，小于容许应力(7 = 273MPa,满足施工要求B、工况2:N -II-.-5F 1也匸丸"r.r-j TWEhT*JflJE+WKwu i rraI 科a r r»j|亚测工况2栈

4、桥构件位移计算结果计算结果表明结构最大位移量为4.56毫米，可以满足施工要求憫|1阳巴”"d厦I5S.?S £.-»D4H sq 力畠i 9EOJMausb -谭3+ J31.LD 也L施£li-4JM3t-«nWisisMlhi : M讦刪恥忡-K韋诵#1 -0J5?261.96MP,出现在贝雷片的竖腹杆端,工况2应力状况计算结果表明杆件梁应力达到规范要求，最大应力为 小于容许应力(T = 273MPa,满足施工要求。14施工平台受力计算因为是施工临时设施，具体计算荷载根据实际施工的情况进行考虑，工况按：施工平台上，10台冲击钻机进行施工，每

5、台钻机工作时最大荷载为20吨来进行计算施工平台控制应力选用栈桥计算采用MIDAS软件进行，采用空间梁单元模拟平台纵梁、分配梁等，各杆件控 制应力按其名义抗压强度如下：即 c = 140 MPa。纵梁采用贝雷梁搭设，其控制应力按 c = 273 MPa2、计算工况施工平台根据受力实际情况，按20T冲击钻机在平台上打桩基础及平台自重工况计算。平台采用单跨跨径分别为 2.28m、2.275m、3.325m、2.275m、3.325m、2.275m、3.325m、2.275m、 3.325m 2.275m、2.259m、宽18.28m的平面布置，基础采用围堰中的直径为 630x 10mm的钢管桩，横梁

6、长20米的45b工字钢，纵梁为贝雷梁（单层 8 排）拼接而成，在贝雷片上面 铺设2X 20m的10mm模板，加劲肋（分配梁一一长为 20米的I18工字钢）为7根间距为0.3米。根据施工平台上10台冲击钻机进行同时施工荷载进行验算。111 NIII 1“山 11100 O(XX>K>000<X> 0ooooomm施工平台计算结果2、电算模型A .工况MEDASiiauir POST-PROCESSORJffc-S.1B23E-HHLMAK : 2152MIN ; 2S27丈科：S5童工W 色: mm冃也 W翊Q1QIs 0.253工况施工平台构件位移计算结果计算结果表明杆

7、件位移达到规范要求，最大位移为31.85m m,满足施工要求MDAS|IGuirPOST-PFlOC 凸创护BEAM 5TRES弓 闺&厲宾耐L39.B7 109,55 科,22 43.90 1657QQ0 厢口E 72再U -L02J3 -L33.D6-L93.71翊J.e3£-H»L«：自篮十帖和MAK ! J01O巴也他字丈帯："SS童工平合也凶fmE 7JOMSJSOJQ3-0.463IJ: D.2S9工况1应力状况计算结果表明杆件梁应力达到规范要求，最大应力为193.71MP,出现在贝雷片的竖腹杆端上，小于容许应力(7 = 273MPa

8、,满足施工要求。本方案电算未考虑钢护筒的支撑作用，偏保守的计算，实际施工中将在钢护筒两侧设置牛腿辅助支撑H50型钢，因此结构应力水平及变形量将大幅下降。因此结构安全可靠围堰受力计算根据地质资料(由于没有收到详细的地质资料，以下主动土压力计算均按经验值进行估 算),基底以下土层基本为淤泥质土砂砾土和强风化泥岩，淤泥容重安全考虑取= 16.0KN/m3，内摩擦角(饱和)=4°，粘聚力(饱和)c=6KPa水位标高暂定为90.0tp主动土压力系数Ka=tg 2(450)=0.84。2日.4777.a.3.a.3,3 44444根据已知条件可计算主动土压力分布的控制值。图1(1) h1求距基坑

9、顶面14.8m处的水压力+水平土应力Egh (r h2 q°)Ka -2c, Ka =143KN由此可以绘出基坑外侧的主动土压力分布情况，如图1所示。四、结构内力与变形、支点力计算结构内力与变形计算值根据建筑基坑支护技术规程(JGJ120-99)进行计算。计算采用通用有限元分析软件 MIDAS CIVIL进行内力计算3、有限元分析(1)力学模型：结构的几何模型如图 2所示。围檩、管桩(忽略锁扣的刚度)内支撑均采用梁单元模拟。(2) 边界条件：桩底须进入强风化泥质砂岩 1米，基坑底采用素混凝土封底，假定为平面 内位移约束，即约束 Dx、Dy。桩底节点因嵌入强风化泥岩中，可假定为固定，即

10、六个自由 度全部约束。(3) 荷载：作用于桩身上的外荷载为基坑外侧水压力 +主动土压力，水压力按92m水位高程假定，超出实际施工水位约 6m以防因意外爆发反季节洪水或来年度汛结构失效。主动土 压力计算忽略淤泥层本身的粘聚力，偏安全的按流体压力计算。具体情况见图2。-B.0.T-10.5,E E誥.-7I I I 4W4H占童茫-4十|4隹龙半:二二-aIs-ii蓋I需曙Ja 二二二丄 In;二二-址岭£于 jal'IgaaK73.0图2围堰正里面受力图4、计算结果(1)桩身变形、应力分布如图34所示。MEDASilGuif P3T申良XES梵&DISPLACEMENT

11、CB； 113112.261I.0S SJSIZ S55 7J7G.3 4 侶L3A&2j4GJ23 JQOJffc-1.1D3E-HM2MAK : 5300MIN :; i祖8僅圧大余址傑mm冃也 W翊Q1QKrO-4B3jL图3桩身变形（伽）BEAN 5TRE5S1姐會（启丸耐10,47 a ao -23.7E -4OJ96-GR-7EHB0-52.1?1OT.30-L 詰.42-14353160.«；:L応1MAX : -4787MINi 4295恢:IN/mm 2s IChSQJOMCDASiGuif POST-PROCESSOR3-0.463IZ： 口.细J： g.

12、zs?图4 应力分布（N/mm2）由图56所示，桩身最大变形（水平位 移）max=13.51伽，最大 组合应 力c max=160.64MPa临时工程钢结构容许应力适当提高，通常取永久结构的1.3倍可视为安全， 即c =1.3 x 140=192MP* c max=160.4MPa因此能满足施工要求。因此能满足施工要求。（2）围檩变形及应力情况如图5图6所示图5围檩变形（伽）MDAS/GvilDISPLACEMENT-1753SL335 2B&2j4L3.-95 i柏 l£l|i 055 anJffc-CB； 1MAK ; 4705MIN ; 4703疋科：强即僅圧大特址 傑mm卫 0.253席ACB： JMAK : =4737巴叫；40。Ffl"廻财圧K址 曲总二H/ee八记 10M8j50j02: 0.259图6围檩应力（MPa）由图78所示，围檩最大变形（水平位移）max=5.21 mm,出现在第二层两根内支撑之间，最大组合应力d max=120.01MPa因此能满足施工要求。（3）内支撑的应力及变形情况如图7、8所示。MEDASilGuif PMT-PROCESSORCB： JMAK :町37巴叫；46西g mm冃