4土的抗剪强度与地基承载力PP件

1、第第4 4章章 土的抗剪强度与地基承载力土的抗剪强度与地基承载力e4 4.1 .1 土的抗剪强度与极限平衡原理土的抗剪强度与极限平衡原理e4 4.2 .2 土的剪切试验方法土的剪切试验方法 e4 4.3 .3 不同排水条件时的剪切试验成果不同排水条件时的剪切试验成果e4 4.4 .4 地基破坏型式和地基承载力地基破坏型式和地基承载力土的抗剪强度：土的抗剪强度：土体抵抗剪切破坏的极限能力土体抵抗剪切破坏的极限能力 工程实例地基承载力问题工程实例地基承载力问题1911年动工1913年完工谷仓自重20000吨1913年10月17日发现1小时内竖向沉降达30.5厘米，结构物向西倾斜，并在24小时内倾倒

2、，谷仓西端下沉7.32米，东端上抬1.52米。原因：地基承载力不够，超载引发强度破坏而产生滑动。加拿大特朗斯康谷仓工程实例地基承载力问题工程实例地基承载力问题近代世界上最严重的建筑物破坏之一1940年水泥仓库装载水泥，使粘性土超载，引起地基土剪切破坏而滑动。倾斜45度，地基土被挤出达5.18米，23米外的办公楼也发生倾斜。美国纽约某水泥仓库4.1 土的抗剪强度与极限平衡原理土的抗剪强度与极限平衡原理4.1.1 库仑定律库仑定律17761776年，库仑根据年，库仑根据砂土砂土剪切试验得出剪切试验得出 f = tan 砂土砂土后来，根据后来，根据粘性土粘性土剪切试验剪切试验得出得出 f =c+ t

3、an 粘土粘土c 库仑定律：库仑定律：土的抗剪强土的抗剪强度是剪切面上的法向总应度是剪切面上的法向总应力力 的线性函数的线性函数 tanfcftan f f库伦公式库伦公式 tgcf cf 抗剪强度指标抗剪强度指标c: :土的粘聚力土的粘聚力 : :土的内摩擦角土的内摩擦角( (无粘性土：无粘性土：c=0) 土的抗剪强度一般可分为两部分：一部土的抗剪强度一般可分为两部分：一部分与颗粒间的法向应力有关，通常呈正比例分与颗粒间的法向应力有关，通常呈正比例关系，其本质是关系，其本质是摩擦力摩擦力；另一部分是与法向；另一部分是与法向应力无关的土粒之间的粘结力，通常称为应力无关的土粒之间的粘结力，通常称

4、为粘粘聚力聚力。二、土体抗剪强度影响因素二、土体抗剪强度影响因素 摩擦力的两个来源摩擦力的两个来源 1.1.滑动摩擦：滑动摩擦：剪切面土粒间表面的粗糙所产生的剪切面土粒间表面的粗糙所产生的摩擦摩擦 2. 2.咬合摩擦：咬合摩擦：土粒间互相嵌入所产生的咬合力土粒间互相嵌入所产生的咬合力 粘聚力：由土粒之间的胶结作用和电分子引力等因粘聚力：由土粒之间的胶结作用和电分子引力等因素形成素形成 抗剪强度影响因素抗剪强度影响因素摩擦力：摩擦力：剪切面上的法向总应力、土的初始密度、土剪切面上的法向总应力、土的初始密度、土粒级配、土粒形状以及表面粗糙程度粒级配、土粒形状以及表面粗糙程度粘聚力：粘聚力：土中矿物

5、成分、粘粒含量、含水量以及土的土中矿物成分、粘粒含量、含水量以及土的结构结构影响因素影响因素土的抗剪强度土的抗剪强度内在因素内在因素外在因素：外在因素：试验时的排水条件等因素试验时的排水条件等因素颗粒间的有效法向应力颗粒间的有效法向应力土的孔隙比土的孔隙比 密度（密度（e, e, 粒径级配（粒径级配（c cu u, c, cc c） 颗粒的矿物成分：颗粒的矿物成分：对于对于 ：砂土砂土 粘性土粘性土； 高岭石高岭石 伊里石伊里石 蒙特石蒙特石 粒径的形状（颗粒的棱角与长宽比）粒径的形状（颗粒的棱角与长宽比） 在其他条件相同时：在其他条件相同时： 对于砂土，颗粒的棱角提高了内摩擦角对于砂土，颗粒

6、的棱角提高了内摩擦角 对于碎石土，颗粒的棱角可能降低其内摩擦角对于碎石土，颗粒的棱角可能降低其内摩擦角 影响土的摩擦强度的主要因素：影响土的摩擦强度的主要因素：表达方法表达方法土的抗剪强度土的抗剪强度总应力法：总应力法：总应力强度指标总应力强度指标有效应力法：有效应力法：有效应力强度指标有效应力强度指标uu cf 莫尔包线表示材料在不同应力作用下达莫尔包线表示材料在不同应力作用下达到到极限状态极限状态时，滑动面上法向应力时，滑动面上法向应力 与剪应与剪应力力 f 的关系。的关系。莫尔包线莫尔包线 f =c+ tan 4.1.2 莫尔莫尔- -库伦强度理论库伦强度理论 o z+ zx- xz x

7、2 1 3rr222xzxzr2xzr1rr3rrz x zx xz +- 1 三、摩尔三、摩尔-库仑强度理论库仑强度理论2. 应力莫尔圆应力莫尔圆大主应力：大主应力：小主应力小主应力:圆心：圆心：半径：半径：z按顺时针方向旋转按顺时针方向旋转x按顺时针方向旋转按顺时针方向旋转莫尔圆：代表一个土单元的应力状莫尔圆：代表一个土单元的应力状态；圆周上一点代表一个面上的两态；圆周上一点代表一个面上的两个应力个应力 与与 土体内一点处土体内一点处不同方位不同方位的截面上应力的集合的截面上应力的集合（剪应力（剪应力 和法向应力和法向应力 ） 3 3 1 1 3 1 斜面上的应力斜面上的应力2cos212

8、131312sin21314.1.3 土中一点的应力状态土中一点的应力状态 o 1 31/2( 1 + 3 ) 2 a( , )土中某点的土中某点的应应力状态力状态可用莫可用莫尔应力圆描述尔应力圆描述 3 1 莫尔圆可以表示土体中一点的应力状态，莫尔圆可以表示土体中一点的应力状态，莫尔圆圆周上各点的坐标就表示该点在相莫尔圆圆周上各点的坐标就表示该点在相应平面上的应平面上的正应力正应力和和剪应力剪应力。应力圆与强度线应力圆与强度线相离：相离： 强度线强度线应力圆与强度线应力圆与强度线相切：相切：应力圆与强度线应力圆与强度线相割：相割：极限应极限应力圆力圆f 破坏状态破坏状态 4.1.4 土的极限

9、平衡条件土的极限平衡条件莫尔库仑破坏准则莫尔库仑破坏准则 3 1c f2 fa cctg 1/2( 1 + 3 )313121cot21sinc245tan2245tan231ooc245tan2245tan213ooc无粘性土：无粘性土：c=0245tan231o245tan213o粘性土：粘性土：tg cfabdof极限平衡条件莫尔库仑破坏准则极限应力圆破坏应力圆剪切破坏面粘性土的极限平衡条件1= 3tg2(45+/2)2ctg (45+/2)3= 1tg2(45/2)2ctg (45/2)无粘性土的极限平衡条件1 1= = 3 3tgtg2 2(45+/2)(45+/2)3 3= = 1

10、 1tgtg2 2(45(45/2)/2) )245( 土体处于极限平衡状态时，破坏面与大主应力作土体处于极限平衡状态时，破坏面与大主应力作用面的夹角为用面的夹角为 f f2 f 3 1c a cctg 1/2( 1 + 3 )2459021f45max说明：说明：剪破面并不产生于最大剪应力面，而与最大剪破面并不产生于最大剪应力面，而与最大剪应力面成剪应力面成 / 2的夹角。因此，土的剪切破坏并不是的夹角。因此，土的剪切破坏并不是由最大剪应力由最大剪应力max所控制。所控制。 max o c 1f 32 tanfc290 3 1f45 /2破裂面破裂面2 6. 滑裂面的位置滑裂面的位置 与大主

11、应力面夹角：与大主应力面夹角： =45 + /2三、摩尔三、摩尔-库仑强度理论库仑强度理论土的极限平衡条件五、例题分析五、例题分析 【例】地基中某一单元土体上的大主应力为地基中某一单元土体上的大主应力为430430kpakpa，小小主应力为主应力为200200kpakpa。通过试验测得土的抗剪强度指标通过试验测得土的抗剪强度指标c c=15 =15 kpakpa， =20=20o o。试问该单元土体处于何种状态？单元试问该单元土体处于何种状态？单元土体最大剪应力出现在哪个面上，是否会沿剪应力最大的土体最大剪应力出现在哪个面上，是否会沿剪应力最大的面发生剪破？面发生剪破？【解答】解答】已知已知

12、1=430=430kpakpa， 3=200kpa=200kpa，c=15kpa=15kpa， =20=20o o 1.1.计算法计算法kpacoof8 .450245tan2245tan231计算结果表明：计算结果表明： 1f大于该单元土体实际大主应力大于该单元土体实际大主应力 1，实际应力圆半径小于极限应力圆半径，所以，该单实际应力圆半径小于极限应力圆半径，所以，该单元土体处于弹性平衡状态元土体处于弹性平衡状态 kpacoof8 .189245tan2245tan213计算结果表明：计算结果表明： 3f小于该单元土体实际小主应小于该单元土体实际小主应力力 3，实际应力圆半径小于极限应力圆半

13、径，实际应力圆半径小于极限应力圆半径 ，所以，该单元土体处于弹性平衡状态所以，该单元土体处于弹性平衡状态 在剪切面上在剪切面上 552459021fkpaf7.2752cos21213131kpaf1 .1082sin2131库仑定律库仑定律 kpacf3 .115tan 由于由于f ，所以，该单元土体处于弹性平衡状态所以，该单元土体处于弹性平衡状态 2.2.图解法图解法 c 1 1f 3f实际应力圆实际应力圆极限应力圆极限应力圆最大剪应力与主应力作用面成最大剪应力与主应力作用面成4545o okpa11590sin2131max最大剪应力面上的法向应力最大剪应力面上的法向应力kpa31590

14、cos21213131库仑定律库仑定律 kpacf7 .129tan最大剪应力面上最大剪应力面上1/3a1/3剪切过程中发生剪胀：剪切过程中发生剪胀： a1/3 (a1/3 (甚至可能甚至可能a0a0，u 0 u 0 ）v优点：优点：1 应力状态和应力路径明确；应力状态和应力路径明确；2 排水条件清楚，可控制；排水条件清楚，可控制；3 破坏面不是人为固定的；破坏面不是人为固定的；4 试验单元体试验试验单元体试验v缺点：缺点：设备相对复杂，现场无法试验设备相对复杂，现场无法试验说明：说明： 3 30 0 即为即为无侧限抗压强度试验无侧限抗压强度试验优点和缺点优点和缺点v一般适用于测定软粘土一般适

15、用于测定软粘土的不排水强度指标；的不排水强度指标；v钻孔到指定的土层，插钻孔到指定的土层，插入十字形的探头；入十字形的探头；v通过施加的扭矩计算土通过施加的扭矩计算土的抗剪强度的抗剪强度3、十字板剪切试验、十字板剪切试验21maxmmmfvfh时：ffhddmmm262321max)3(22maxhddmffhdfhdrrrm6d2232/01fvddhm22m1h hdm2ququ加压加压框架框架量表量表量力环量力环升降升降螺杆螺杆无侧限压缩仪无侧限压缩仪 3=0试试样样4.3.3 无侧限抗压强度试验无侧限抗压强度试验无侧限无侧限压缩仪压缩仪 0cu0 u 无侧限抗压强度试验无侧限抗压强度试

16、验qu无侧限抗压强度试验所得的极限无侧限抗压强度试验所得的极限应力圆的应力圆的水平切线水平切线就是破坏包线就是破坏包线2uufqc 无侧限抗压强度试验无侧限抗压强度试验极限应力圆极限应力圆不排水强度不排水强度4 4.4 .4 地基破坏型式和地基地基破坏型式和地基承载力承载力一、地基承载力定义一、地基承载力定义 极限承载力极限承载力 承载地基在发生剪切破坏时的承载地基在发生剪切破坏时的荷载强度荷载强度 地基破坏模式地基破坏模式二、二、 地基破坏的模式地基破坏的模式 地基破坏主要是由于基础下持力层抗地基破坏主要是由于基础下持力层抗剪强度不够，土体产生剪切破坏所致，剪强度不够，土体产生剪切破坏所致，

17、地基的破坏模式可分为：地基的破坏模式可分为：1. 1.整体破坏整体破坏 （密实砂土，坚硬粘土）2.2.局部剪切破坏局部剪切破坏 （土质较软）3.3.冲剪破坏冲剪破坏 （软粘土，深埋）2.2.局部剪切局部剪切 松软地基，埋深较大；曲线开始松软地基，埋深较大；曲线开始就是非线性，没有明显的骤降段。就是非线性，没有明显的骤降段。3.3.冲剪破坏冲剪破坏松软地基，埋深较大；荷载板几乎松软地基，埋深较大；荷载板几乎垂直下切，两侧无土体隆起。垂直下切，两侧无土体隆起。1. 1.整体破坏整体破坏 土质坚实土质坚实, ,基础埋深浅；曲线开基础埋深浅；曲线开始近直线，随后沉降陡增，两侧始近直线，随后沉降陡增，两

18、侧土体隆起。土体隆起。 （1 1）整体破坏）整体破坏ps （2 2）局部剪切）局部剪切ps （3 3）冲剪破坏）冲剪破坏ps深深土土层层表表面面土土三、三、 地基破坏的模式特征地基破坏的模式特征某谷仓的地基整体破坏1940年在软粘土地基上的某水泥仓的倾覆年在软粘土地基上的某水泥仓的倾覆水泥仓地基水泥仓地基整体破坏整体破坏蓝粘土蓝粘土石头和粘土石头和粘土地基土可能的滑动方向地基土可能的滑动方向岩石岩石办公楼办公楼外墙外墙黄粘土黄粘土在软粘土上的在软粘土上的密砂地基的冲密砂地基的冲剪破坏剪破坏相邻建筑物施工引起的原有建筑物的局部倾斜相邻建筑物施工引起的原有建筑物的局部倾斜（软粘土地基）（软粘土地基

19、）一、荷载沉降曲线一、荷载沉降曲线pcrpupcr pu临塑荷载临塑荷载连续滑动面连续滑动面和极限荷载和极限荷载塑性区发展塑性区发展和临界荷载和临界荷载pcr pu地基土开始出现剪切破坏地基土开始出现剪切破坏s连续滑动面连续滑动面地基的临塑荷载和临界荷载地基的临塑荷载和临界荷载允许地基中有一定的塑性区，作为设计承载力允许地基中有一定的塑性区，作为设计承载力-考察地基中塑性区的发展 地基土中某一点应力状态： ， 极限平衡应力状态（塑性区）sin23131ctgc二、条形荷载塑性区的计算二、条形荷载塑性区的计算 自重应力：自重应力： s1s1= = (d+z) (d+z) s3s3=k=k0 0

20、(d+z) (d+z) 弹性区的附加应力：弹性区的附加应力：合力合力= = 1 1， 3 3设设k k0 0 =1.0 =1.0)2sin2(3 , 1dp dzm2 三、塑性区的计算三、塑性区的计算 弹性区的合力： 极限平衡条件：)()2sin2 (3 , 1zddpsin23131ctgc dzm2 将应力代入极限平衡将应力代入极限平衡条件式（条件式（2 2），表示），表示该点既满足弹性区；该点既满足弹性区；也满足塑性区也满足塑性区是弹是弹塑像区的边界。在荷塑像区的边界。在荷载载p p作用下，得到如作用下，得到如下边界方程：下边界方程：z=f(z=f( ) ) （3 3） dzm2 dct

21、gcdpz)2sin2sin(dctgcdpz)2sin2sin(四、弹塑区边界方程四、弹塑区边界方程五、塑性区的最大深度五、塑性区的最大深度z zmaxmax塑性区的最大深度zmax220z dm2 dctgcdpz)2sin2sin( 对应对应zmax=0临塑荷载；临塑荷载； pcr =nq d+nccnq、nc承载力承载力系数，可以按照下式进系数，可以按照下式进行计算或查表行计算或查表7.1（p161）。）。 nq nc n pcr 1+ / ctg - /2+ ) (1- nq )ctg 0 各种临界荷载的承载力系数各种临界荷载的承载力系数 nq nc n pcr 1+ / ctg -

22、 /2+ ) (1- nq )ctg 0 1、极限状态极限状态结构或结构的一部分超过某一特定状态结构或结构的一部分超过某一特定状态 而不能满足设而不能满足设计规定的某一功能要求时计规定的某一功能要求时 这一特定状态称为结构对于这一特定状态称为结构对于该功能的极限状态该功能的极限状态2.2.承载能力极限状态承载能力极限状态 一般是结构的内力超过其承载能力一般是结构的内力超过其承载能力3 3、正常使用极限状态、正常使用极限状态 一般是以结构的变形、裂缝和振动参数超过设计允许一般是以结构的变形、裂缝和振动参数超过设计允许的限值为依据的限值为依据根据承载能力极限状态确定地基的承载力根据承载能力极限状态

23、确定地基的承载力地基极限承载力的计算地基极限承载力的计算一、基本概念一、基本概念二、普朗特二、普朗特- -瑞斯纳极限承载力公式瑞斯纳极限承载力公式1、极限平衡理论、极限平衡理论（1）平衡方程：）平衡方程：（2）极限平衡条件）极限平衡条件（3） 假设与边界条件假设与边界条件2、普朗特、普朗特-瑞斯纳承载力公式瑞斯纳承载力公式（1） 条形基础地基的滑裂面形状条形基础地基的滑裂面形状（2） 极限承载力极限承载力pud d3、平面问题的平衡方程、平面问题的平衡方程xzxzz（1）0zxxzx（2）4、极限平衡条件、极限平衡条件sincctg23131（3） z zx x xz5 5、普朗特、普朗特(p

24、randtl)(prandtl)的基本假设的基本假设1. 基础底面是绝对光滑的（，保证竖直荷载是主应力2. 无重介质的假设：即在式（1）中 =0=0：根据公式（根据公式（1 1）、（）、（2 2）和（）和（3 3）以及边界条件，利用塑性力）以及边界条件，利用塑性力学中的滑移线法可以求解条形基础的地基承载力学中的滑移线法可以求解条形基础的地基承载力 p pu u这一假定下的精确解或解析解这一假定下的精确解或解析解. .d d6 6、极限平衡区与滑裂面的形状、极限平衡区与滑裂面的形状无重介质地基的滑裂线网无重介质地基的滑裂线网befbp实际地面实际地面dc（1 1）朗肯主动区：）朗肯主动区： p

25、pu u为大主应为大主应 力，与水平方向夹角力，与水平方向夹角45452 2（2 2）过度区：）过度区：r=rr=r0 0e e tg tg （3 3）朗肯被动区：水平方向为大朗肯被动区：水平方向为大主应力，与水平方向夹角主应力，与水平方向夹角4545 - - 2 27 7、地基中的极限平衡区、地基中的极限平衡区befbp实际地面实际地面dciiiiiir0r （1 1）、）、i i 区区垂直应力垂直应力p pu u为大主应力，为大主应力，与水平方向夹角与水平方向夹角45452 2 =pu kapupu（2）iii 区水平方向为大主应力，水平方向为大主应力，与水平方向夹角与水平方向夹角4545

26、 - - 2 2 3= d 1 kp dq= d（3）区：区： 过度区过度区极限平衡第二区：极限平衡第二区：r=rr=r0 0e e tgtg r0r 作用在隔离体上的力：作用在隔离体上的力：p pu u 、 d d 、p pa a 、p pp p 、c c、r r所有力对所有力对a a点力矩平衡点力矩平衡pur（4）隔离体）隔离体r0rapppa dc aauakckpp2pppkcqkp2r=rr=r0 0e e tgtg = = r r过顶点过顶点a atgtg =dr/ =dr/ r r d d =r =r0 0e e tgtg d d tg tg =r =r0 0e e tgtg d

27、 d =tg =tg d rdrdlrd = a+m1：puoa =b/2 +m2： paoc= b/2 tg(45 + /2) -m3: cce= dl-m4: ppge=b/2e /2tg -m5: d ag= b/2 tg(45 + /2) e /2tg pur隔离体隔离体r0rapppa dc 8、极限承载力puctgnntgencndnpqctgqcqu) 1()245(2 nq, nc: 承载力系数承载力系数二、太沙基承载力公式1、基本条件2、假设的滑裂面形状3、极限承载力公式1、基本条件（1）考虑地基土的自重）考虑地基土的自重 基底土的重量基底土的重量0（2）基底可以是粗糙的）基

28、底可以是粗糙的 0=0 (不会超过不会超过 ,为什么为什么?)（3）忽略基底以上部分土本身的阻力）忽略基底以上部分土本身的阻力,简化为上部均布荷载简化为上部均布荷载 q= dd md2、假设的滑裂面形状被动区被动区过渡区过渡区刚性核刚性核e ep p=e=ep1p1+e+ep2p2+e+ep3p3 wp ub3 3、考虑刚性核的平衡、考虑刚性核的平衡(1)(1)当基底绝对粗糙当基底绝对粗糙 时，夹角为时，夹角为 ；(2) (2) 考虑刚性核的平衡：考虑刚性核的平衡： 荷载：荷载： p p u u 自重：自重：ww 粘聚力：粘聚力：c c 被动土压力被动土压力e ep pe ep1p1：土体自重

29、：土体自重e ep2p2：滑裂面上粘聚力：滑裂面上粘聚力e ep3 p3 ：侧向荷载：侧向荷载qcuqncnnbp2232221coscos1cos2pqpcpkntgknktgn太沙基公式中的承载力因数 n、nq、nc查图7.8，以为变量比比普朗特普朗特- -瑞斯纳承载力公式偏大瑞斯纳承载力公式偏大，因为考虑了基底摩擦和土体自重（二）局部剪切破坏（非整体破坏）t tg g3 32 2t tg gc c3 32 2c c极限承载力极限承载力p pu u的组成的组成 bn /2cnc dqnq极限承载力的三部分极限承载力的三部分qcqncnnb2滑动土体自重产生的抗力滑动土体自重产生的抗力滑裂面

30、上的粘聚力产生的抗力滑裂面上的粘聚力产生的抗力侧荷载侧荷载 d d产生的产生的抗力抗力(1) (1) 影响滑裂面形状的大小，承影响滑裂面形状的大小，承载力因数的大小载力因数的大小. .滑动土体的体积滑动土体的体积, q, q的分布范围的分布范围, , 滑裂面的大小滑裂面的大小. .pu(1) 的影响的影响pu 影响滑裂面形状的大小，承影响滑裂面形状的大小，承载力因数的大小载力因数的大小. .滑动土体的体滑动土体的体积积, , q q的分布范围的分布范围, , 滑裂面的大滑裂面的大小小. .(2) (2) 宽度宽度b b增加为增加为2b,2b,滑动体体积增加为原来的滑动体体积增加为原来的2 22

31、 2倍倍( (提供的抗力提供的抗力),),由此增加的承载力增加为原来的由此增加的承载力增加为原来的2 2倍倍.(.( bn bn /2/2线性增加）线性增加）b b增加，增加，q q的分布面积线性增加，的分布面积线性增加，qnqnq q不变。不变。b b增加，增加，滑裂面面积线性增加，滑裂面面积线性增加， cncnc c不变不变pupu(3) qn(3) qnq,q,与侧面荷载大小，和荷载分布范围有关与侧面荷载大小，和荷载分布范围有关- -滑裂面形状有关。滑裂面形状与滑裂面形状有关。滑裂面形状与 有关。有关。 n nq, q, 是是 的函数的函数pupu(4) cn(4) cnc,c,与粘聚力

32、，和滑裂面长度有关与粘聚力，和滑裂面长度有关-滑裂面滑裂面形状有关。滑裂面形状与形状有关。滑裂面形状与 有关。有关。 n nc, c, 是是 的涵数的涵数pu极限承载力理论界和半理论解极限承载力理论界和半理论解1 prantl1 prantl解解 假设和滑裂面形状假设和滑裂面形状2 2 太沙基解，一般解形式太沙基解，一般解形式3 3 极限承载力的影响因素极限承载力的影响因素 , c, , c, ，d, b,d, b,befbp实际地面实际地面ciiiiiid45o /245o /2qcuqncnnbp2三三 、地基的容许承载力、地基的容许承载力1容许承载力容许承载力f及影响因素及影响因素 f pu / fs, s s特征值特征值fa(设计承载力设计承载力)2.2.局部塑性区局部塑性区2地基承受荷载的不同阶段地基承受荷载的不同阶段1. 1. 弹性阶段弹性阶段- - 临塑荷载临塑荷载3. 极限承载力极限承载力3 3、地基承载力设计值、地基承载力设计值f f 的确定办法：的确定办法： 要求较高：要求较高：f = pcr 一般情况下：一般情况下： f = p1/4 或或 p1/3 在中国在中国取取p1/4或者：或者： 用极限荷载计算：用极限荷载计算：f = pu / fs fs -安全系数安全系数4、确定地基承载力设计值的方法、确定地基承