jc-2锥形基础计算

1、锥形基础计项目名称日 期设计者校对者一、设计依据建筑地基基础设计规范(gb50007-2002) 混凝土结构设计规范 (gb50010-2010) 简明高层钢筋混凝土结构设计手册李国腔二、示意图be矩形柱宽be二600mm矩形柱高基础端部高度hl二350mm基础根部高度h2=100mm基础长度bl二950mmb2=950mm基础宽度al二950mma2二950mm构件编号：jc-i 计算类型：验算截面尺寸1.几何参数he二600mmfc_b二 14. 3n/nim2 fc_c=14. 3n/mm2f=190. looknmx二-58. 880kn*mmy二-5& 880kn*mvx=-

2、31. 250knvy=-31. 250knks=l. 35fk二f/ks二190. 100/1. 35=140. 815knmxk二mx/ks二-58. 880/1. 35二-43. 615kn*mmyk=my/ks=-58. 880/1. 35=-43. 615kn*mvxk二vx/ks=-31. 250/1. 35二-23. 148knvyk=vy/ks=-31. 250/1. 35二-23. 148kn5. 修正后的地基承载力特征值 fa=150. oookpa四、计算参数1. 基础总长 bx二b1+b2二0.950+0. 950二 1.900m2. 基础总宽 by二a1+a2二0.9

3、50+0. 950二 1.900m3. 基础总高 h二hl+h2二0.350+0. 100二0.450m4. 底板配筋计算高度 ho二hl+h2-as二0.350+0. 100-0. 040二0.410m5. 基础底面积 a=bx*by=l. 900*1. 900=3. 610m26. gk二 y*bx*by*dh二20. 000*1. 900*1. 900*2. 000二144. 400kng=l. 35*gk二1. 35*144. 400=194. 940kn五、计算作用在基础底部弯矩值mdxk=mxk-vvk*h=-43. 615-(-23. 148)*0. 450二-33. 198kn

4、*mmdyk=myk+vxk*h=-43. 615+(-23. 148)*0. 450二-54. 031kn*mmdx=mx-vy*h=-58. 880-(-31. 250)*0. 450二-44. 818kn*mmdy二my+vx*h二-5& 880+(-31. 250)*0. 450二-72. 942kn*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(fk+gk)/a=(140. 815+144. 400)/3. 610=79. 007kpa【5. 2. 1-2因 y o*pk=l. 0*79. 007=79. 007kpawfa=150. oookpa 轴心荷载作

5、用下地基承载力满足要求2. 验算偏心荷载作用下的地基承载力exk=mdyk/(fkigk)=-54. 031/(140.815+144. 400)=-0. 189m因| exk| wbx/6=0 317mx方向小偏心,由公式【5.2.2-2】和【5. 2. 2-3推导 pkmax_x= (fk+gk) /a+6* | mdyk | / (bx2*by)= (140. 815+144. 400)/3. 610+6*|-54. 0311/(1. 900*1. 900)=126.272kpapkmin_x= (ek+gk) /a-6* | mdyk | / (bx2*by)= (140. 815+1

6、44. 400)/3. 610-6*|-54. 031|/(l. 9002*l. 900)=31.742kpaeyk二mdxk/(fk+gk)二-33. 198/(140. 815+144. 400)=-0. 116m因|eyk| wby/6=0 317my方向小偏心pkmax_y=(fk+gk)/a+6*|mdxk|/(by2*bx)= (140.815+144. 400)/3. 610+6*|-33. 198|/(1. 900，* 1. 900)二10& 047kpapkmin_y=(fk+gk)/a-6*|mdxk|/(by2*bx)= (140. 815+144. 400)/3

7、. 610-6* |-33. 1981/(l. 9002*l. 900) =49. 966kpa3. 确定基础底面反力设计值pkmax=(pkmax_x-pk)+(pkmax_y-pk)+pk= (126. 272-79. 007) + (108. 047-79. 007)+79. 007=155. 312kpay o*pkmax=l. 0*155. 312=155. 312kpawl. 2*fa=l. 2*150. 000=180. oookpa 偏心荷载作用下地基承载丿j满足要求七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值1.1计算x方向基础底面反力设计值 ex=mdy/(f+g)=-72

8、. 942/(190. 100+194. 940)=-0. 189m 因exwbx/6. 0二0. 317mx方向小偏心pmax x= (f+g) /a+6* | mdy | / (bx2*by)= (190. 100h94. 940)/3. 610+6*1-72. 9421/(l. 900鼻 1. 900)=170.467kpapmin_x= (f+g) /a-6* | mdy | / (bx2*by)= (190. 100+194. 940)/3.610-6*1-72. 9421/(1. 9002*l. 900)=42. 852kpa1.2计算y方向基础底面反力设计值ey二mdx/(f+g

9、)二-44. 818/(190. 100+194. 940)=-0. 116m因eywby/6二0.317y方向小偏心pmax y= (f+g) /a+6* | mdx | / (b*bx)= (190. 100+194. 940)/3.610+6*卜44. 818|/(1. 900鼻 1. 900)=145. 864kpapmin_y= (f+g) /a-6* | mdx | / (by2*bx)= (190. 100+194. 940)/3. 610-6*|-44. 818|/(1. 9002*l. 900)=67.455kpa1. 3 因 mdx 70 mdy 70pmax二pmaxx彳

10、 pmaxy-(f+g)/a=170. 467+145. 864-(190. 100+194. 940)/3.610=209. 671kpa1.4计算地基净反力极值pjmax=pmax-g/a=209. 671-194. 940/3. 610二155. 671kpapjmax_x=pmax_x-g/a=l70. 467-194. 940/3. 610二116.467kpa pjmax_y=pmax_y-g/a=145. 864-194. 940/3. 610二91. 864kpa2. 柱对基础的冲切验算2. 1 因(hw800) php=1.02.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切面积alx=

11、max(al-hc/2-ho)*(bc+2*ho) + (al-hc/2-ho)2, (a2-hc/2-ho)* (bc+2*ho) + (a2-hc/2-ho)2=max (0. 950-0. 600/2-0. 410)*(0. 600+2*0. 410) + (0. 950-0. 600/2-0. 410)； (0. 950-0. 600/2-0. 410)* (0. 600卜2*0. 410)+ (0. 950 0. 600/2-0. 410)2)=max (0. 398, 0. 398)=0. 398m2x冲切截面上的地基净反力设计值 fix二alx*pjmax二0. 398*155.

12、 671二62. 019knyo*flx=l. 0*62. 019=62. 02kn因 y o*fl xwo. 7* b hp*ft_b*bm*ho=0. 7*1.000*1.43*1010*410=414. 51knx方向柱对垄础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切面积aly二max (bl-bc/2-ho)* (hc+2*ho) + (bl-bc/2-ho)2, (b2-bc/2-ho)* (hc+2*ho) + (b2-bc/2-ho)2)=max(0. 950-0. 600/2-0. 410)*(0. 600+2*0. 410) + (0. 950-0. 600-0

13、. 410)72, (0. 950-0. 600/2-0. 410)* (0. 600+2*0. 410)+ (0. 950-0. 600-0. 410)72)=max (0. 398, 0. 398)=0. 398m2y冲切截而上的地基净反力设计值 fly二aly*pjmax二0. 398*155. 671二62. 019knyo*f1 尸 1.0*62. 019=62. 02kn因 y o*flyw0. 7* b hp*ft_b*am*ho=0. 7*1. 000*1. 43*1010. 000*410=414. 51kny方向柱对基础的冲切满足规范要求八、柱下基础的局部受压验算因为棊础的

14、混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受 压承载力。九、基础受弯计算双向受弯因ex wbx/6二0.317m x方向小偏心a=(bx-bc)/2=(l. 900-0. 600)/2=0. 650mpjl = (bx a)*(pmax x pmi n_x)/bx+pmin_x-g/a= (1. 900-0. 650)*仃70. 467-42. 852)/1. 900+42. 852-194. 940/3. 610=72.809kpa因ey wby/6=0. 317m y方向小偏心a=(by-hc)/2=(l. 900-0. 600)/2=0. 650mpj2

15、=(bya)*(pmax_y-pmin_y)/by+pmin_y-g/a= (1. 900-0. 650)*(145. 864-67. 455)/1. 900+67. 455-194. 940/3. 610=65. 040kpabx二 1. 100by二 1.074mi=l/48* b x* (bx-bc) 2* (2*by+hc) * (pjl+pjmax x)=1/48*1. 100*(1. 900-0. 600)2*(2*1. 900+0. 600)*(72. 809+116. 467)=32. 26kn*mmii=1/48*b y*(by-hc)2*(2*bx+bc)*(pj2+pjm

16、ax_y)=1/48*1. 074*(1. 900-0. 600)2*(2*1. 900+0. 600)*(65. 040+91. 864) =26.llknm十、计算配筋1. 计算基础底板x方向钢筋asx= y o*mi/(0. 9*ho*fy)=1. 0*32. 26*107(0. 9*410. 000*300)=291. 4mm2asxl二asx/by=291. 4/1. 900=153mm2/masxl=max(asxl, p min*h*1000)=max(153, 0. 150%*450*1000)=675mm2/m选择钢筋d14150,实配面积为1026mm7mo2. 计算基础底板y方向钢筋asy= y o*mii/(0. 9*ho*fy)=1. 0*26. 11*10*7(0. 9*410. 000*300)=235. 9mm2asyl=asy/bx=235. 9/1. 900=124mm7masyl=max(asyl, p min*h*1000)=max(1