SH3009-2001石油化工企业燃料气系统和可燃性气体排放系统设计规范

1、UDC中华人民共和国行业标准PSH 3009-2001石油化工企业燃料气系统和可燃性气体排放系统设计规范Specifications for design of fuel gas system and combustible gasemission system in petrochemical enterprises2002-03-11 发布2002-05-01 实施中华人民共和国国家经济贸易委员会 发布中华人民共和国行业标准石油化工企业燃料气系统和可燃性气体排放系统设计规范Specifications for design of fuel gas system and combustibl

2、e gasemission system in petrochemical enterprisesSH 3009-2001主編单位, 主編部门: 审准部门:中国石化工程建设公可 中田石油化工集团公司 中华人民共和国国家经济贸易委员会中华人民共和国国家经济贸易委员会二OO二年第12号关于发布石油化工防火堤设计规范等19项石油化工行业标准的公告中国石油化工集团公司:你公司报批的石油化工防火堤设计規范等19项石油化工行业标准苹案.经国家经贸委批准. 现予发布.自2002年5月1日起实施.标准名称.塢号为：强制性标准：序号标准编号2.4.9SH 3125-2001SH 3059-2001SH 3021

3、-2001SH 3126-2001SH 3020 2001SH 3501-2001SH 3503-2001SH 3514-2001SH 3534-2001石徇化工防火堤设计规范石油化工停道设计器材选用通则(代SH 3059-94. SH 3059-1994)石油化工仪汲及管道隔离和吹洗设if规范(代KSHJ 21-90. SH 3021-1990) 石祸化工仪表及管道伴热和隔热设计规范(代HSHJ 21-90. SH 3021-1990) 石油化工仪表供气设计规范(代WSHJ 20-90. SH 3020-1990)石油化工剧每.可燃介质管道工程施工及验收规范(代«SH 3501-1

4、997) 石曲化工工程建设交工技术文件规定(代替SH 3503-93. SH 3503-1993) 石油化工设备安装工程质最检验评定标准(代«SHJ 514-90. SH 3514-1990) 石油化工饭炉工程施工及验收規范10. SH 3009-2001石油化工企业燃料气系统和可燃性气体排放系统设计规范(代替SHJA89.SH 3009-2000)推荐性标准:序号标准编号11 SH/T 3110-2001石油化工设计能量消耗计算方法(代« SYJ 1029-82. SH/T 3110-2000)12. SH/T 3123-2001石油化工钢储维地基充水预压监测戏程13.

5、SH/T 3124-2001石油化工给水排水工艺流程设计图例14. SH/T 3517-2001石油化工钢制資道工程施工工艺标准(代替SHJ 517-91. SH/T 3517-1991)15. SH/T 3516-2001催化裂化装置轴流压缩机-烟气轮机机组施工技术規程(代普SHJ 516-90.SH/T 3516-1990)16. SH/T 3530-200117. SH/T 3127-200118. SH/T 3109-200119. SH/T 3096-2001石油化工立式圆筒形钢制ttJit施工I艺标准（代咎SH353OT3、SH/T 3530-1993） 石泊化工管式炉恪铝钢焊接回

6、弯头技术戏施炼泊厂添加剂设施设计規范（代» SYJ 1025-82. SH/T 3109-2000）加工高硫原油虫点枭置主要设备设计选材导则（代HSH/T3096-1999）中华人民共和国国家经济贸易委员会二OO二年三月十一日本規范杲根撫中国石化(1998)建标字159号文的通知由中国石化工程建设公诃对原石油化 工企业燃料气和可燃性代体排放系统设计规范SHJ 9-89进行修订而成木規范共分4柬和4个附录这次修订的主要内容有：增加了装置内外应统一进行热应力计算及 对可燃性气体排放工况进行分析的规定：增加了避免两相流动冲击力的指施在修订过程中针对原规范中存在的何龜，进行了广泛的调査研究总

7、结了近几年来石油化工燃 料气系统和可燃性气体持放系统设计的实践经验，参照国际先进规范并征求了有关设计施工生 产、科硏等方面的意见.対其中主要何題进行了多次讨论最后经审査定稿本规范在实施过程中.如发现需要修改补充之处请榜意见和有关资料提供給主編单位以便今 后修订时参考.主编单位地址：北京離阳区安慧北里安园21号邮政编码:100011本规范的主览单位：中国石化工程建设公司主要&草人：尤志平陈强I总则1 2 一股规定2 3燃料气系统3 4可堆性气体排放系统4 附录A燃料气系统和可必性气体ft放系统管道压力降计算6 附录B分液堵工艺计算7 附录C水时堀工艺计算11 附录D火矩工艺计算14 用诃

8、说明16 W条文说明17SH 3009-20011总 则to t为了在石油化工企业燃料气系统和可燃性代体排放系统设计中.确保安全生产、充分利用和节 釣能濒、保护环境.特制订本戏范1.0 2本规范适用于石油化工企业燃料气系统和可燃性气体拮放系统的工程设计.扩建和改建工程可 参照执行.10.3执行本規范时.尚应符合現行有关强制性标准规范的要求SH 3009-20012 般规定2.0.1在燃料气系统和町燃性气体排放系统的设计中.有关装置或单元应提供下列技术条件：1装置或单元（以下简廉“装置”正常生产产出燃料气的组成、温度.压力、小时产最、波动 范囤及用it尊：2装1!正常生产产出可爆性推放气体的组成

9、、温度、压力、灌放歎、泄放时间、波动范圈及总大 允许背压第；3装置开工、停工和计划内中、小修时.产生可協性排放气体的组成.温度压力最大排放虽 和持续时间、波动范圈及最大允许背压尊：4装置在各种事故状杰下.产出可燃性排放气体的组成、温度、压力.最大推放量及其持续时间. 波动范国及址大允许背压爭事故状态捋：a火灾卵故：b停水.停电及蒸汽、仪我风供应中断等公用工程事故：c其它审故2 0 2 &对55 2.0. I条第3、4款中推放工况数据逬行组合时.应遵循以下战则：工艺装理开、停工及发生茱一种事故时.与可燃气体排放管道相连的安全阀或泄压阀如 不同时排放.8'lH«fcS不应

10、简单叠加；b应考电工艺自动控:M系统中.自动联锁对丼放備的形*hc不考同时发生两种雾故的工况.对不何牢故发生的It放条件不进行组合：d不考亳不吋抗拒因素引起事故对林放系统的影响.2 0.3均料代系统和可想性气体丼放系统的设计.应考电下列耍求：1总丄艺说程对全厂魅料平衡的要求（包括分期if设和不同加工方案）：2装置正常生产.开停工事故处理、维修吹扫时装置对系统以及系统对装買的要求：3燃料气中氢、液化垃组分含挟较高时.宜考电回收利用.2.0.4需与外部管网连接的笊置梵内8S的燃料气管道和可燃性代体排放管道.应符合下列要求*1装置内送出燃料气的摂作温度不宜离于40-C.摄作压力应与外韶管网燃料气系统

11、的控制压力 相适应：2装置内应有本装賈自行吹扫可燃性气体和掩放的18施：3高于常温并含仔礁五以上炷类的可憊性气体排岀装置之前.应经分液ar分液对于含有粉尘和 固体颗粒物的排放气体还应除主2.0.5设计燃料气系统和可燃性气体排放系统时.较置内外应统一进行流体力学计算及应力计畀2. 0.6可燃性气体排放系统宜在下列各处设取样点，1装置可燃性排放气体进入排放总管向：2可燃性排放气体进入火炬前：3可燃性排放气体进入回收设施浒.2 0.7分液瑶、凝结液收集ML水封ML气柜等设备及管网系统.应根据需要采取防冻拾施2 0. 8燃料气和可煨性气体排放管网的低点应有密闭施3燃料气系统3.0. 1石油化工企业厂内

12、宜设一个燃料气系统，进行单级压力控制，控制压力宜为0. 205MPa (g)： 嫌作压力低于0.2MPa (g)的燃料气宜在装置内部充分利用.亦可根覺需菱另设管网系统.但全厂不 宜超过两个管网系统3.0.2各製置为檢定生产需耍经常或定期排放的可熾性气体.当操作条件与燃料气系统相适应时.应 择入燃料气系统3.0.3进行全厂燃料r系统设计时.燃料气用户的总用气能力必须大于燃料气总产扯，当故大用户停 工检修时其余各用户的用气能力仍应与总产气量相平術.3. 0.4进行魅料气平衡时.应将稳压需要的液化石油气气化在燃料气总供应迓内，燃科气系统 应按厳不利条件下气体的产量和热值进疔设计.3. 0.5燃科气用

13、尸应冯宏用JS料油作为备尉燃科.只IE侥气的装必&时应目仃哎買濒ft衍油气气化 设施，以液化石油气作为备用燃科.3.0.6燃料气系统有多个产户，且布置较为集中时.宜设共用的总压9L经混合后送往各用户3.0.7燃料气管网系统的设计.应符合下列要求：1燃料气管网应按枝状布置：2燃料气系统应采取屯压指施：3奁当地历年垠冷月平均温度下气化用的液化石油气的饱和蒸气压低于燃料气系统的控制压力 时，管网应设防凝措施：4可在管网适当位置设迸高.低压报警.3.0.8燃料气管网可采用下列思压描隽：1气化液化石油气或补充气态炷；2管网上设安全泄压阀：安全泄压阀的岀口管应接入可燃性气体排放系统】3设置压力调节

14、回路.3. 0.9液化石油气气化设施的设计应符合下列要求：1正常气化量应根据燃料气的产、用量的波动范曲确定.没有确切数据时.可取燃糾气总产II的 5%】g2气化热源立用低压蒸汽或热水：3气化养应设安全rSffiffi和液位控制：4气化器应采取自动控制出口压力的摘施：5代化器宜设在用气负荷中心区域.3.0.10燃料气管网应在主要产气、用气点设置检测、计it仪表.3SH 3009-20014可燃性气体排放系统4. 0. 1下列不同来源的可燃性气体.均可拮入全厂可燃性气体排放系统(以下简称“排放系统”人1生产裟St无法利用而必須排出的可燃性气体：2舉故排放岀或泄压样放岀的可燃性气体：3开停工及检修时

15、泄压排放出的可燃性气体：4液化石油气泵等换时间间断排放出的可燃性气体4.0.2下列气体不宜林入全厂可燃性气体排放系统.应拮入专用的排放系统或另行处理1能与排放系统内的介质发生化学反应的气体二2浓度在燔炸极限范围内的可燃性气体混合物,3易聚合、对JI放系统査道的通过能力有不利影响的气体；4购值低于8373. 6kJ/m3 (2000kcal/m3)的可燃性气体：5 E装實内处理比排入全厂可燃性气体推放系统更经济.更冇利千安全的可燃性气体6剧殆介质及含召.韓蚀性介质的代体，宜设独立的拮放系统.4 0 3含有沥青.横油.粉末或囲体戏粒的可燃性勺体.排放时.应庄装磴内分离处理.4.0.4同类性威可燃性

16、气体的排放压力有牧犬差别时.可设置髙、低压两誌不同压力的笛网，但需根 据全厂各狄段泄放点的压力状况.经综合经济比较确定4 0 5排放气体淑度过高或过哽时.应进行安全性和经济性分析.确有必要时.可单独设置排放系统 4.0 6搏放系统的设计应按本规范第20I条及35 2.0.2条的規定，选取系统内最犬丼放装 芒的一次杲大搏放墮和间一爭故中几个装旨同时泄放的排放駅总和中的较人值4 0.7悴放系统中各分支段的设计流妙应为各自通过的锻大拮放埔.4 0.8搖放系统覧诚的压力降，可按附录A计算确定.4 0.9网的敷设.应符合下列耍求：1竇道应架空敷设.设逬“空补偿器时.补偿髀应水平安装：2管道应育不小于千分

17、Z二的坡度坡向分液BL水«»：3应避免沿埃岀现集液低点.否则.应设密闭回收凝结液设施，不得隨地排放；4择放管网血定点支架应旌承受牧大的气液两相流动冲击力；5为防止温度较奇的吋燃性代体1$股时管道中产生凝结液.可设济道保溫及伴热伐：6支管宜嵌总管流向45接入.支管管底标高应高于总管中心标高4.0.10搏放管网应设冇吹扫仪施.4.0.11排放总竇邊入火矩前应设分液嬢4.0.12分粧堵的议th应符古下列妄求：1设计淤矗按本規范第4.0. 6条选取：2应曉分离岀排放气体中貝径300呵600呵的液滴：3结构尺寸应按附谀B计第确定.4.0.13分液康应设人孔、进岀气体管、凝结液排出骨、

18、放水管等.必要时设梯子、平台.塞冷地区 应采取防冻描施.4. 0.14分液堵应设液面计.温度计、压力农并宜设高液位报警器4.0, 15分液运的殺结液应送牝生产装进或其它储存类似组分的低压容黔进行回收利用.4SH 3009-20014. 0.16根据排放工况和条件.可选择高架火矩和地面火矩.火炬能力和个数的迭择应保证各歿置在 开停工.检修吹扫及事故处理中，不会造成相互干扰和影响生产及安全.同时保证燃尽率符合环保 规定要求4.0.17放置火炬的地点.应充分考虎各种因素应近离人员操作区和交通密集区且宜放2!庄全年 最小频率风向的上风侧.在保证人身与生产安全的前提下.火走设施宜靠近主耍排放装钱.4.0

19、.18不同时檢修的火矩.其间距应使其中任一火矩燃烧最大气血时所产生的Si射热不够响另一个 火炬检修4. 0.19火炬工艺计算应按附录D进行.4.0. 20火矩简体理径不得小于排放气体总管的直径，火矩高度除应符合允许热細射强度的规定（见 附录D）外尚应符合現行有关排放标准的规定4.0.21进入排放系统的可燃性气体，应回收利用.若采用气柜.宜设一个.其有效容枳町按具体侑 况确定.但不宜fflil 3000Cm4.0. 22火炬应设有可靠的点火设施，确保在不同气象条件下均能及时点燃火炬火炬头点火点的数 秋和布近应根据火矩头直径及所在地区风向确定火矩头点火点数囂宜按*4.0.22确定：表 4 0. 2

20、2点火点数It火矩头公（mm>点火（个C54O2500-.0003100044.0. 23火矩应有保持正压和防止回火的措施.4 0 24水封的设计.应符合下列要求：1设计涼盘应按本规范第4.0.6条的要求确定：2应能分离出拝放气体中宜径在300um600pm的液滴当分液編距水封龌很近时液濟密度 可取水的密度：3设计压力不得小于l.OMPa （g）：4结构尺寸应按附录C计算确定.4.0.25水封雄的水封高度.应満足排放系统在正常生产条件下有效咀止火炬回火井确保推放代体 在事故排放时絶冲破水封搏入火矩水封览进气立管必須高出水封控制最高液面3m；当设有可燃性气 体回收措施时.还应根据用户需要或

21、气柜所控制的压力综合考JS确定4.0.26水封圧应设人孔、进出气管、进水管、液面控制捋液誉.排水管、加热管（防冻要求）畔： 必耍时可设梯子.平台.排水管的设!I应考虑防止火矩气的溢出4. 0. 27水封It应设压力隶.温度计和液位计4. 0. 28火炬的防空杯志和灯北保护应技有关煉足执厅4.0. 29火矩筒底部应设有排液骨及吹扫管.4. 0. 30分子密封器应有可靠的捋浚及清渣措施.阶录A燃料气系统和可燃性气体 排放系统管道压力降计算A. 0.1燃料气和可燃性排放气体管道压力降计算公式：1当背网压力小于或等于SOOkPa (g)时：(A. 0.1-1)(A. 0.1-2)(A. 0.1-3)P

22、l-Pt _0.6PyrQ2L ' 了2当晋网压力小于或等于5kPa (g)时,可简化为：32 96*107“ "2=3水力障擦茶数计算公式：式中Pi菅道超点压力(kPa) (a)：Pt 官道终点压力(kPa) (a)：管道的压力降(kPa) (a)：L管道的计算长度，即R胥长度与管件.阀件当憊长度之和(m)；/ 气体密度与空气密度的比值：T操作条件F的气诊温度K)；Q折算为标准状态F的气体体枳汲楚(m7h)：d管子内径(cm)：“一水力原擦系数(无因次h R& 管内星绝对粗桩度(cm)： Rc當诺数.#SH 3009-2001附录B分液罐工艺计算B. 0.1卧式分液

23、集分为单渡式（图B. 0.1-1）和双流式（图B. 0.1-2）两种.图B. 0.1-1单滾式分液址示意图B. 0.1-2双流式分液後示意SH 3009-20011工艺条件，a能分离气体中H径300pm-600gm的液铢b存液楚为耀容枳的302计算公式*(B. 0.1-1)d-=iiixio'2JS(B. 0. 1-2)#SH 3009-2001#SH 3009-2001(B. 0.1-3)(B. 0.1-4)1 3加lOOOMpRT式中0卧式分液MiHIS （m）：K 卧式分液域型丈整数.象滾式分液绥，取K"：双涼式分液ML 0.5,T擾作铁件下的代体温度（K）：K、系数.

24、取2.53：p摄作条件下的代体压力（kPa） <a）：V 液満沉降逢度*：m/s）；g敢力加速度.虽98】m/；心液福図径（m）：Pi液滴的密度<kg/m3）：Pi气体的密度（kj/m3）：M气体相对分子质it：R 气体常数.取 f314N.m/（kg K）:C液滴在气体中的阻力系数.由图B. 0.1-3 2W：厶进出口管的距离（m）3集油包的结构尺寸：a为分液MT頁径大于或等于15m时.集油包宜径D不宜大于分液坯宜径的三分之一：b当分径小于15（11时集油包宜径D不宜大于分械8的半径.但不得小于300mm；c集油包髙度九不安小f 400mm并应满足仪表安装的要求.9一二、 一 二

25、二-U- 8060403020106432ossgsaCM1-3O7k10tA(A-A)K其中坊一代体和*A液密度(ki/m1)!“一 代体的动力粘度(lO.s),/液厲栓(m).图B. 0.1-3液滴在气体中的阻力累效计算列红图SH 3009ZOOSH 3009-2001B. 0.2 立式分m (B B. 0.2kASH 3009-2001SH 3009-20011工艺条件：能分离气体中在径300呵600pm的液滴：b气休线速度取液滴沉降連度的80%：c存義量应根摇泵的滾*和液面仪表的控瞬要求确定但液面高度不得小于500mm.2计算公式：(B.O. 2-1)(B. 0. 2-2)心2馬/詁珂

26、式中d：立式分液ar直径（mhK2系敷，取08；H立式分液虢筒体髙度（m）：A. 气体空何恵度m）,取大于或等于15心 但不小于3m：h2简体下變与液面Z何的垂宜距离（mSH 3009-2001附录c水封罐工艺计算c. 0.1目式水封at1卧式水封播分为不带挡液板（图C. 0.1-1）和带掛液板（图C02）两种型式11SH 3009-2001#SH 3009-2001V6C. 0.1-2帯档液板的卧式水対績示总2工艺条件，a能分离气体中頁径300呵600屮n的液滴；b不带挡液板的卧式水封瑞的气体空间高度不小于950mm：c带挡液板的卧式水封鋸的直径不宜小于3m：d带拶液板的卧式水封罐的分液瑞不

27、泻忠疗液，把液板顶跌应离出艰高水位200mm.3计算公式：a不希挡液板的式水封撞D3=5. 07x10-2Qg 5K-b)pV(C. 0.1-1)#SH 3009-2001#SH 3009-2001(C. 0.1-2)#SH 3009-2001式中A卧式水封HI径（m：h、水封綠内的液面高度（m）：b系由表C0I査得：水封fit进出匚中心距离（m）.WC. 0.1 系数 b5、bgbgb3、b0.020.0050.280.2290.M0.5Si0.800.8580.040.0130.300. 2520.560. 5760.820.8780.060.0250.320. 3760.580.6010

28、.840.8970.080. 0380.340.3000.600. 6270.860.9)40.100.0520.360.3240.620.6510.880.9320.120.0690.380.3490.640.6760.900.9480.140.0850.400.3740.660. 7000.920.9630.160.1030. 420. 3990.680.7240.940.9760.180.1220.440.4240.700. 7480.960.9870.200. M2 0.460.4490.720. 7710.980.9950.220.1630.480.4750.740.793LOO1.

29、0000.240.1850.50O.SOO0.760.8160.260.2070.520. 5260. 780.837b带掛液板的论式水封诵Da =1. 15x10-*J5（C- 0.1-3）厶“4 仏<c.0. 1-4）L4 莖 KiQ（C. 0.1-5）式中D4 分液段宜径（m）可作为水封段宜径IL 水対绪筒体长度（m；厶一气体出口到分液段簡体堆豁的距离<m）,根据设备结构的要求确定： 厶一挡液板与气体出口之何的距离（m）：厶水封段长度.<m）e水対段长度広满足下列要求： 水封水*; 挡液板上方代体通道而积应大于进气口截面积： 附厲设备安装要求C. 0.2立式水封If （

30、图C02SH 3009-20011工艺条件，a能分离气体中宜径300呵600gm的液滴: b气体的线速度取液術沉降速度的80%.2计算公式，(C. 0.2-1)(C. 0.2-2)式中 6立式水封増宜径（mhH筒体高度（m）：h、 气体空间高度（m）.取水封坯咒径的23俗:h2 简体下塢与復面之间的垂貝距离（m）附录D火矩工艺计算D. 0. 1火矩包括火矩头和火矩筒体两部分（图D. 0.1）0. 0.2工艺条件：1排放气体觇为理想气依,2火炬出口气体排放压力取当地大气压；3计算火矩出口气体允许线速度时.马赫数取值如下：a单个装置开停工产生鼓大时.取0.2：b局部停电.停水第爭故造成若干泄压设施

31、同时泄放而产生最大搏放豪时取054火矩头直径应満足有效流週載面积的要求：5计算火矩高度时.允许热辐射强度（或称热诡逐度.包括太阳热辐射强度取值如下：a操作人员需要连续暴妹的任意地点，取1.5kW/mJ；b无防护设施，但操作人员有适当防护衣着并需要停留几分钟的地点収47kW/n右c操作人员需耍进入的火炬筒体下部梯子平台或火炬周围设备（如塔漆零的梯子平台, 只能停留几秒钟便撤离的地点.取9. 4kW/m2.6火矩如用蒸汽消烟.蒸汽用量按单个装置开.停工时推放H计算D. 0.3计算公式：Df 1.128773600必P.T式中Dr火矩简体岀口宜径（mhA 火炬简体出口嚴面枳即火炬头有效流通面枳（m）

32、：G摊放气体的质kg/h）；p操作条件下!I放气体密度（kg/m3）：V. 火矩出口气体允许线速度ni/s）：师形荊敢；V.声波在用敵气体中的传橹連度（m/s）：K. II放气体绝热指敷.<D. 0. 3-1)(D. 0. 3-2)(D. 0. 3-3)(D. 0. 3-4)占鲁（"*扌血）”£cos0估(D. 0.3-5)(D. 0. 3-6)2火炬筒体髙度15SH 3009-2001(D. 0.3-7)(D. 0. 3-8)Qf 2 78xlOHyG久吨翎-罟)武中hf火炬策体舀度（m九£热辐射率.简化计算时.可取0. 20：0 有风时的火焰倾斜角度IV

33、.一火炬头出口处0大平均风連m/s）.计算方法見国标制订地方大气污柴物排放标椎的 技术徵則和方法GB 3840-91；K一火矩筒体内气体允许线連厦m/$）：q 火矩的热辐射强度（kW/m2）:X最大受热点到火矩筒中心线的水平距离（m）： A-火焰髙度m）：马礁数为0.205时.简化计算可取l20Df： A,垠大受热点至地面的垂直距离m）：Qt 火焰放出的总热承（kW-h）； 比一排放气体的低发热值（J/kg）：G排放气体旳质盧流锻kg/h）： 消烟蒸汽震（kg/h）.#SH 3009-2001用词说明对本标准条文中雯求执行严格程度不同的用词.说明如下：<-）表示很产格.非这样做不可的用诃

34、正而诃采用“必復： 反面词采用严禁”（二）表示严格.在正常倩况下应这样做的用词正面词采用应、反面询采用不应”或"不得”（三）表示允许稍有选择.在条件许可时.酋先应这样做的用河 止闻词來用直7反面词采用“不宜”.农示有选择，在一定条件下衍以这样做.釆用-nj#中华人民共和国行业标准石油化工企业燃料气系统和可燃性气体排放系统设计规范SH 3009-2001条文说明目 次2 一般規定213燃料气系统224可燃性气体丼放系统23附录A爆料气系统和可燃性气体II放系统管道压力降计算25附录B分液比工艺计算27附录C水封罐工艺计算29附录D火炬工艺计算30SH 3009-20012 般规定2.0

35、.2在实际生产中工艺自动控制系统如采用自动连锁等方法在事故发生时及时切断热源或进 料.可以大大戚少可燃性气体的排放UL又如设备超压未达到安全阀定压之前即自动切断热源或进 料.这类设备上的安全闽泄放不宜全部叠加到全厂拝放系统的设计律鱼中一种事故的发生可能会立即引起另外一种事故的发生比如，停电审故是否会引起立刻停水，应 根据供水系统具体情况加以考电.2.0.4送出的燃料气的操作温度不宜高岀40X?.是为了使燃料气管网不致因油气降温而产生大冷 凝液.从而彩响操作关于装IE （如催化裂化、條化和类似装置）内设置分液峨的規定是经过对炼油厂可燃性勺体料 放分液堆的设计及使用情巴调fiJS.确定的理论上讲放

36、空油气大部分楚確1至磺4的炷类化舍物 含碳5的灼矣化合物甚少.SS着温度的下降仅有一部分冷嘏液析出但实际生产中按近装置附近的 放空油气營道内却存液狼多庄距主装2!边界以外妁50m行程处的放空油咒管道下血设迓的分液笙 在装逢运行期间.分液綸円的獗结液经常处于滿负荷轻质油含裁很高很多炼厂反应放空油气刚出 装迓时.常油多分析其原因.显然不是奁离开装貿这一段棵貸因冷却而形成的段结液而是气涼夹带出来的破5 以上的婭类化合物.实际上.在现场所见的上述油滴从外观上观察或经取样分析均含有汽油或轻柴 油情分因此.我国在近20年来所设计建成的炼油厂或者现有炼油厂进行技术改适时都己采用在敎置内 先遏行分液塀分液.燃

37、后送岀装置这样位有以下优点：8装应探作人员可JB接拿握放空油气夹带液滴的情况有利于操作：b便于対分液谥的耸理与按作；C便于分液笑内的轻质愉份回收处理：d有利干系统竹网能运行.更免火矩发生火朿保证火矩安全操作21SH 3009-20013燃料气系统3.0.1石油化工厂内的装覽组成不同，則燃料气的来澹及组成各界国内各石油化工厂燃料气系统所 控制的管网压力均各不相同目!R国内各主要石油化工厂燃料气系统实际控割的管网压力 一敷控制 & 0.2-0. 5MPa (g)之间.燃料气在炉肋的圧力控制在不小于02MPa (g)时，炉子火嘴 燃烧的效果较好.故本条提出燃料气系统的野网压力宜控制在0.2-

38、0.5MPa (g)之间对于装置连续生产而操作压力低于02MPa (g)的燃料气目前国内各石油化工厂已实现尽笊在 装1!内利用所以.规范要求应首先在装1!(包括本装置及设专线送其它装賈)内部充分利用对多 余部分才搀入全厂性可燃性气体排放系统3. 0.3为了充分利用燃料气.达到节能的目的.对全厂燃料系统的设计，除了为生产上加强管理灵 活谒度等刨适必要的条件外还应采取些尽敬用尽燃料代的描施所以在进行全厂料气平衡肘. 燃料气用户的总用气能力必须犬于燃料气总产CL当大用户停工检修时齐余乞用户的用气能力仍应 与总产气債相半街.因此.在制定帕料气流程时.燃N气的用户应尽裁的多对用户的分配应首先 満足必须烧

39、气的用户.然后再考电一般的用户在一般的用户中如电站及锅炉房等対燃料的需用 迂较大.可以作为解决调节燃料气供需不平衡的主要依靠用户以便保证燃料气产需的甲衡3.0.5由于各装肚的产气盘常有波动.因而供给用户所烧的燃料气畫也会R8Z波动为了保证用户的 正常操作，除了保证必须烧气的加热炉所用的憊料气外其余用户尽*采用燃料油作为备用应 具有既可烧气又可烧油的措施，以便在燃料气出现波动而引起哲时不平衡时可以fifi时进行调节或切 换烧油在主夷产气装置第故及停二检修时.为了保证只能烧气裁置的用气壷设计中要考电补代措施 即备设浪化石油气气化器.一股地说.气化器应在装置内部自行设置以便更好地保证供应，使皱置 f

40、t持正常生产.0.9烬料气系统不应采取经常排放一部分燃料气的办法作为主要枪压措施#SH 3009-20014可燃性气体排放系统3 0.2若放空油气的热值过低，无法回收利用排至火矩顶部不能燃烧.扩散至大气中，将污染空气. 并对周国坏境可能构成爆炸的危险.故戲值小于8373. 6kJ/m3（2000kcal/m3）的可想性气体.不得捋入 放空油气系统4.0,9管道内气.液（主要屋凝结液）两相流动冲击力方向的多向性及数值的多变性.是造成部分管 道及管架骏坏事故的主要原因通过対国外相关簣料的搜集及多年的设计实践.含凝结液的可您气体 放空博道对固定管架的水平推力的瑞定，可够照表1的数值.当回定管架上有几

41、根存在凝结液的可燃 性气体槽放訝道时.水平唯力的作用点应分别考虔.推力值不应叠加.袤1管架固定点受力取值放空tfil公称H径（mm）W«K定点受力取值（O2001.92502.33003.24005.75009>600134.0.12分液瑞应能分离出300师60gm的液潢一方而是为了回收更多的凝结液.以利节约能加： 另一方面为火矩靠近裝賣布:K.节约例材创ifi有利条件4.0.15目前国内炼油厂有将氟结液送至污油8L不合格汽油ML備油绻尊这样只聚表面上回收了. 其实进入不合格汽油.原油瑞后仍然能挥发掉.将其送回有关装賈（如催化装資）冋炼是P前所能考 电到的牧好的办法.有些炼油厂

42、己经这样做了.4.0.21关于可燃性拌放气体的回收利用：目前.国内各炼油厂利用排放气体的方法虽然各有不同，但据调査的情况，大敘可归纳如下两种 方法I1采用水封使放空泊气保持一定压力.直按供给用户例如有些炼厂利用提髙火矩水封當的水対 压力.使低压燃料气（即放空油气）管网压力弊高.从而使低压燃料气宜接引入一現化碳锅炉作燃料. 并在去用户的支线上安装阀门.控制适当开度.在装賈紧急放出大”油气时对一氧化碳锅炉的冲击 彭响也不大.可以保证供炉的IF常生产.为了保证催化装蘆的童急放空，规定低压燎斡代管网压力不 大于450mmHzO.相应的火矩水封压力不大于420mmH2O.当索急放空发生时.排放气体可将水

43、甘项 开进入火矩烧掉2采用气柜或升压机.将通过水封保持一定压力的排放气体收集后供给用户或提高压力.送入燃 料气管网再供用户.在目豹条件下，这是孑厂采用的较为普遍的方法.关于气柜的设置原则根据对国内炼油厂的«Sr气柜的容枳及个数.有5000n?l个.5000m32个.也有设10000m3l个 的气柜不象油*那样检修频累.例如北京化工二厂于建国初期建的煤气柜.几十年来均未檢修故 从检修角度考股不克多设.从占地方面.石油化工厂的气柜一般均设庄厂区内.设置多了占地太大. 对压缩厂区整体布置不利.关于气柜的容枳：设r柜的目的是为了收第可燃性排放代体从理论上讲.在正常生产情况下 可燃性排放气体的

44、排放*是很少的.甚至接近于零.实际上由于种种原因多少晏tt出一些油气.其敷量实难确定.故本条确定以放空盍厳大的装置一次委夬期故排放富为基准.选定10-15分 钟的推放量，实践证明在这个时间范国内可完成紧角放空时对气柜的操作处理.气柜的容枳与用户的 安排或压缩机配套有关，如果代较多.可从厉者的安I来调节.从目館国内各厂发展来看.气柜容 枳不宜超过30000m4.0.23当排放气体总管或火矩系统的设备内出现负压现象时.火炬简顶部正左燃烧着的明火可链返 回到火炬简体H至相连的排放气体总管和设备内.这将会引起<炸車故目前国内外化工及炼油企业采取以下摘施来防止火炬回火=1向火炬系统内吹左任何悄况下

45、使火矩系统内丼放流It均探持壞一最小值以上：2火炬底都附近采用水對或在火炬筒頂卸采用气体密ft并注入一定做的密封气体防止火焰从 火矩顶部倒入火矩筒体及拌放总管内，以达到防止回火的目的：3设阻火器、压力茨及阴火器吹扫设施.4.0. 24放空油气的水封诵按一般容器内可燃性气体发生燔炸时所产生的压力计算.其爆炸压力均在 l.079MPa <a)以下.另外.ISO标准中也规定水封集设计压力不小于1.079MPa (a).故本条提出水 封楼的设计压力不得小于l.O79MPa (ah23SH 3009-200125SH 3009-2001附录A燃料气系统和可燃性气体排放系统管道压力降计算（式1）（式

46、2）管道压力降计算公式避由达西维筋巴赫公式推导出的基本计算公式:出尹=I. 704 X UKW 务壬如= 82.5“yg工L护7；以7；=273K代入上式.通过单位換算可得出5tA. 0. 1-i和式A. 0.1-2.气体管邁压力降计算的基本公式中.乂关键的何題是选用的水力岸攥系数是否合乎实标情况 经调董了解.对于水力庠擦系数的研究虽己有一百多年的历史.并建立了多种公式但这些公式 都是以实验数据为基础的.由于实脸条件不同分析方法不同所以公式之间存在着差异目前.妥使计算“值的公式趋于统一.尚襦继续进行很多工作.尤其在进行管道水力摩擦系数的 系统测试研究并建立我国自己的水力摩擦系藪公式方面还需娶付

47、出极大的努力由于各种实验条件不pl分析和处理数据的方法也有差别以及总道材料管道内sm程演零 对渝动惰况的影响.在不同的阻力区内.计算水力療擦系数血的公式很多即使在同一阴力区内 计算血的公式也有不少秤.在计算燃料气及！t放气体管道伍力降时 Re都大于4000,所以本規范中只介绍/?e>4000时计 算血的公式.在素流区（即/J04000）内.包播水力光清区、第二过浪区和阻力平方区.推荐使用阿里特苏里 公式，见式A.O. 1-3>下面专门谈一下紊漁区为什么选用阿里特苏里公式的问腔.紊滅区公式包括缘合公式和专用公式.令用公式是适用于一定管材 一定阴力区的公式谢维列 夫公式属于这一类.综合

48、公式适用于所有管材.并将素流三个阻力区综合成为统一的公式阿里特苏里公式和柯列勃 洛克公式属尸这类严格说.每一种脅材都有它自己表面租糙型式存在着自己的水力摩擦系数关系式览立专用公 式就解决了各种工程番道S1槿度对水力廉擦系数的实际影响因此专用公式具有较高的精确度但是 目前工程上管材品种很多.即便同一种管材也会由于加工工艺的不问内5!涂料的不同而出现不同的 表面粗糙中式.这必将出現大量的专用公式这样做是很不方便的工程上计算摩瑕损失只襦要有限 的将确度，因而应力求各种计算公式尽可能统一.一股来说综合公式简单、槪括性强使用时不必 区分素潦三个阻力区.不同管材，不同的表面粗糙型式.通过不同的当楚绝对粗1

49、8度Ra值来反映， 因此目肿不仅国外较多采用综合公武.国内也逐步采用综合公式常用的妹合公或如下；1柯列觀洛克公式：简称柯氏公式）（式3杨氏公式的型式比较复杂.尊号两边均有“须用渐近法才能求解2莫迪公式/SO. 0055 】（式4）国外资料指出这个公式是材氏公式的近似公式莫迪指出：“就公式与河氏公式是符合的，当Re 为400010= RMdWO.X “<05时，其谋差不超过5V.莫迪公式和轲氏公式一样.只适用于新的 洁净的管道.没有考18屬着使用年数的塢加造成的水力摩擦系散“的变化.3网里特苏里公式（式5）这个公式是适用于亲流三个区的综合公式.当Re很小时.括号内的第一项可忽略.公式实际上

50、 变成布拉修祈光滑管公式.80：（式6）当Re很大时.括号内第二项可忽略公式与阴力平方区的冷林逊公式一致即:“01仔厂（式7）阿里特苏里公式的符点： 钢晋中气体潦动的实絃情况.形式祈单.计算方便，根据国外很多实测资料证明它能够较好地反映27SH 3009-2001SH 3009-2001附录B分液罐工艺计算B. 0.1卧式分液雄液滴沉降連度式B0.1-3的来源，一个顧粒在静止的流体中降落时.受到三个方面的力作用：重力.浮力与阴力歎力是向下作用的；浮力是向上作用的：阻力是介质妨碍颗粒运动的力其作用方向与酸粒运动方向相反.因此足向上作用的.净力二重力浮力阻力式中m颍粒的质:a颗粒下落的加速度.液滴

51、沉降速度公式推导过程如下:靈力阻力下降速度增大而增大.州=xrf?/4当三种力平衡时挣力仙”0.则:重力-浮力二阻力由以上条件可推导出武B. 0. 1-3. 式B0.17中C值的碼定：式中A气体的动力牯度（kg-s/m2）. 从式B. 0.1-3可得：从尿公式可得:由以上各式可得岀:C（唧邛必哼S）（式8）（式9）（式 10）（式1】）（式 12（式 13（式（式计算中，阻力系数可以査图B. 0. 1-3确定.附录B中.08B.0.1-3的使用条件为液滴直径d产300如600“m根据介质条件计算出C（Rc）2.27SH 3009-2001又由C(/?e)2值在图上?!接査出阻力系数C.式B. 0.1-1的推导：推界公式时的假定条件：a卧式分液Mf按存液30%考Jg：bl产253O：c液潢降落时间等于气体从进口到出口流过的时间.D) Aj _ 0.66D) L|V = V丁厶由此可得:2 D 0.661 0.66气体intSQ(m7h)可用p戌表示：2 = 0. 785x