2016105金湖农村商业银行综合办公大楼

1、金湖农村商业银行综合办公大楼岩土工程勘察报告（勘察阶段：详细勘察）勘察编号： 2016-105工程负责人： 编 写： 校 对： 审 核： 批 准： 淮安东大勘测设计有限公司二0 一六年三月二十二日1 序言1.1 工程概况1.2 目的与任务1.3 勘察依据2 勘察工作概述2.1 工作量布设及完成情况2.2 测量定位2.3 钻探及取样2.3.1 钻探2.3.2 取样2.4 原位测试标准贯入试验2.4.2 静力触探试验2.4.3 波速测试2.4.3.1 测试方法与仪器设备2.4.3.2 、土层等效剪切波速计算2.5 室内试验3 场地工程地质条件3.1 自然地理和地形地貌3.2 区域地层概况3.3 场

2、地工程地质层特征3.4 地震效应3.4.1 场地抗震设计基本条件3.4.2 液化判别4 岩土工程分析评价4.1 岩土参数的统计、分析和选用4.1.1 岩土参数的统计、分析4.1.2 岩土参数建议值4.2 天然地基分析评价4.2.1 场地和地基的稳定性4.2.2 地基土承载力特征值4.2.3 天然地基可行性分析与评价及基础方案的建议4.2.4 岩土性质及其均匀性评价4.2.5 地基均匀性分析4.3 桩基分析与评价4.3.1 桩基适宜性4.3.2 桩基持力层选择4.3.3 成桩分析4.3.4 桩基设计参数4.3.5 单桩竖向极限承载力标准值的估4.3.6 地基变形和桩基沉降估算参数与建筑物的地基变

3、形特征定性预测4.4 基坑工程分析与评价4.4.1 基坑工程安全等级4.4.2 基坑开挖和支护4.4.3 降水4.4 基坑底抗渗流稳定性验算4.5 水文地质条件4.6 水、土对建筑材料腐蚀性4.6.1 水的腐蚀性评价4.6.2 土的腐蚀性评价5 结论与建议5.1 结论5.2 建议6 附图、附表江苏金湖农村商业银行综合办公大楼岩土工程勘察报告1序言1.1工程概况金湖农村商业银行综合办公大楼位于金湖县衡阳路东侧，神华大 道北侧，邻金湖县小青青机电设备有限公司综合楼的南侧。拟建综合 办公大楼主楼16层，高度约为76.50米，框架剪力墙结构，桩基或筏 形基础。附楼为4层，高度约为20.50米，框架结构

4、，独立柱基础。该场地建筑范围以下为地下人防及地下室，地上总建筑面积为 19995米2,地下建筑面积为4980米2。本次勘察阶段为一次性详细勘察。拟建建筑物工程重要性和场地 等级为二级，地基复杂程度等级为三级，按岩土工程勘察规范(GB50021-2001 (2009年版)第条确定，岩土工程勘 察等级为乙级。据建筑地基基础设计规范(GB50007-2011第条和表 确定，拟建各建筑物地基基础设计等级为乙级；据建筑基坑支护技术规程(JGJ120-2012)表确定，拟建各建筑物基坑侧壁 安全等级为三级；据建筑工程抗震设防分类标准(GB50223-2008第条，建筑抗震设防类别为标准设防类。拟 建建筑物

5、主要要 素一览表详见表1-1。拟建建筑物主要要素一览表表1-1名称层数高度约(m约占地面积(m)结构形式基础形式主楼16F76.5028.70X29.40框架剪力墙桩基或筏型基础附楼4F20.5059.40X25.20+42.60X14.00框架结构桩基或筏型基础地下车库该场地建筑范围地下为人防及地下室 (具体请详见建筑物与勘探点平面位置图)受江苏金湖农村商业银行股分有限公司（下称“委托方” ）委托， 淮安东大勘测设计有限公司（下称“我公司” ）承担了该综合办公大楼 的岩土工程勘察工作。1.2 目的与任务 勘察目的是通过钻探、取样、原位测试（标准贯入试验、静力触探、波速测试）、室内试验、简易地

6、调等，查明场地工程地质、水文地 质条件，对建筑地基进行岩土工程评价，为施工图设计及施工提供所 需岩土技术参数；其主要任务：1）搜集附有坐标和地形的建筑总平面图、建筑物的性质、规模、 荷载、结构特点，基础形式、埋置深度等资料。2）查明建筑场地各岩土层的成因、时代、地层结构和均匀性及特 殊性岩土的性质，尤其应查明基础下软弱和坚硬地层分布，以及各岩 土层的物理力学性质。3）查明不良地质作用和特殊性岩土的类型、成因、分布范围、发 展趋势和危害程度，提出整治方案的建议。4）查明埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的 埋藏物。5）查明地下水类型、埋藏条件、补给、迳流及排泄条件、初见及 稳定水位

7、；提供平均年水位变幅和浅部各主要地层的渗透系数；提供 基坑开挖工程应采取的地下水控制措施，分析评价降水对周围环境的 影响。6）对地基岩土层的工程特性和地基的稳定性进行分析评价，提供 各岩土层的地基承载力特征值； 论证采用天然地基基础型式的可行性、 对持力层选择、基础埋深等提出合理性建议。7) 预测地基沉降、差异沉降和倾斜等变形特征，提供计算变形所 需的计算参数。8) 对桩基类型、适宜性、持力层选择提出合理建议；提供桩的极 限侧阻力和极限端阻力等有关参数；评价成桩可行性、论证桩基施工 时对环境的影响及施工中应注意的问题提出意见。9) 对基坑工程设计、边坡支护处理、降水施工方案及施工过程中 环境保

8、护和监测工作提出建议。10) 评价场地地震效应，并确定建筑场地类别。11) 判定水和土对建筑材料的腐蚀性。1.3 工作依据本次勘察工作执行以下规范、规程和标准：岩土工程勘察规范(GB50021-2001 (2009年版)；建筑地基基础设计规范 (GB50007-2011)；建筑抗震设计规范 (GB50011-2010)；建筑工程抗震设防分类标准 (GB50223-2008)；建筑桩基技术规范 (JGJ94-2008) ；建筑地基处理技术规范 ( JGJ79-2012)； 建筑地基基础工程施工质量验收规范( GB50202-2002)；高层建筑岩土工程勘察规程 JCJ72-2004 建筑基坑支护

9、技术规程 (JGJ120-2012)； 建筑工程地质勘探与取样技术规程( JGJ/T87-2012 )；工程测量规范 (GB50026-2007)；静力触探技术标准 ( CECS0：4 88)；土工试验方法标准 ( GB/T50123-1999)；岩土工程勘察报告编制标准（CECS99 98）;岩土工程勘察报告图件及图式、图例（苏K01-2011）;房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定（2010年版）。2勘察工作概述2.1工作量布设及完成情况勘探孔数量和位置由我公司根据岩土工程勘察规范（GB50021-2001 （2009年版）第和4.9.2 条确定，地基 复杂程度等级为三级（简单地

10、基）。勘探点位置由岩土工程师根据岩土工程勘察规范（GB50021-2001有关规定以及金湖农村商业银行综合办公大楼总平面规划图、按建筑物的周边线和角点布置。勘探孔间距12.6018.70米，孔深和类型根据岩土工程勘察规范（GB50021-2001） （2009年版）第和条，并结合拟建建筑物的层数、结构类 型、荷载、可能采用的基础型式、邻近建筑施工经验和地层情况进行 综合分析确定。各建筑物勘探孔深度和类型见表2.1-1。拟建建筑物勘探孔深度和类型一览表 表2.1-1建筑名称控制性勘探孔般性勘探孔勘察手段孔数（个）孔深（m）勘察手段孔数（个）孔深（m）主楼机钻孔540 45静探孔325附楼机钻孔5

11、15 18静探孔415 18地下人防及 地下室机钻孔51640静探孔1215 18勘察方法采用钻探、原位测试（静力触探试验、波速测试）和室 内试验相结合查明土层分布及其物理力学指标。所有外业勘察、内业 资料整理和测试等工作均由我公司及相关单位完成。本次勘察外业工作从2016年3月8日开始，至2016年3月13日 结束全部外业工作，共完成机钻孔（取土试样孔）15个、进尺367米, 静力触探孔19个、进尺323米，完成的勘探工作量详见表2.1-2。勘探工作量一览表表2.1-2项目类别工作量项目类别工作量钻探取土试样孔（个）12室 内 测 试天然含水率（件）135进尺（m）299界限含水率（件）13

12、5原状样（件）135天然容重（件）135扰动样（件）/常规固结（件）135标准贯入试验（次）36直接快剪（件）95静探静力触探孔（个）19固结快剪（件）40进尺（m）323颗粒分析（件）/波速 测试波速测试（孔）3渗透系数（组）/测点数（个）60水质分析（组）2测量孑L位放样（点）48利用土壤易溶盐分析（组）/2.2测量定位勘探点定位及测量工作由我公司负责完成，根据委托方提供的总 平面规划图坐标和标注尺寸，北侧、西侧以征地红线为基准线进行勘 探孔放线和定位。本次测量由于建设方未提供绝对高程的基准点，故本工程场地测 量采用假定高程系统。场地测量随勘察进行，高程据场地北侧金湖县 小青青机电设备有限

13、公司综合楼室内地坪假定10.00米引测（引测点具体位置请详见建筑物与勘探点平面位置图）。2.3钻探及取样钻探本次勘察现场钻探采用 GXY-1型工程钻机，钻探方法采用机械回 转岩心钻探，开孔直径130mm终孔直径110mm施工过程中严格控制 取芯钻进的回次进尺，每回次进尺不大于 2m取样采用厚壁敞口取土器，锤击法采取原状土样。232取样取样采用厚壁敞口取土器，锤击法采取原状土样，取样间距1.0 3.0米，层厚较大土层，取样间距适当放大，岩土工程师对钻探的土芯 均进行了现场鉴别和编录，对土样作了记录，土样现场密封，并采取 相应措施防震、防晒，及时送实验室试验。2.4原位测试标准贯入试验准贯入试验采

14、用© 42m钻杆、质量63.5kg的落锤，落距76cm采用自动脱钩的自由落锤法进行锤击，先将贯入器打入土中15cm后，开始记录后30cm每打入10cm的锤击数，累计打入30cm的锤击数，为标准贯 入试验锤击数；试验过程中保持孔内水位略高于地下水位，并减少导 向杆与锤间的摩阻力，避免锤击时的偏心和侧向晃动，保持贯入器、 探杆、导向杆联接后的垂直度，锤击速率小于30击/min。试验间距为1.02.0m,层厚较大土层，试验间距适当放大，有效标贯次数 36次。 静力触探试验本次静力触探采用5吨液压机械试验，探头面积为10cm，人工下 地锚作为反力，数据采集用LMC-D31C型静力触探微机自动

15、记录采集， 探头匀速垂直压入土中，贯入速率为1.2m/min，试验资料根据静力触探技术标准(CECS04 88)进行整理。波速测试本次波速测试均为现场实测，波速测试采用单孔法(见波速报告)。工作量一览表表孔号测点距完成工作量(m)测点数（个）深度（m）J101.02020J191.02020J341.020202.4.3.1测试方法与仪器设备检测设备采用武汉建科科技有限公司制造的 WAVE200场地振动测试仪，检测设备及现场联接见图1。单孔剪切波速法（检层法）测试基本原理：用木锤或适宜的铁锤分别水平敲击水平放置孔口的木板两端，地表产生的剪切波经地层传播，由孔内三分量检波器的水平向检波器接收 S

16、H波信号，然后读取正、反两方向的实测波形，找出波形交叉点，读取初至波传播时间，进而计算出各测点（层）剪切波速值及其它相关参数。1- 场地振动测试仪2- 重物3- 木板4- 外触发传感器5- 三分量探头6- 探头信号传输线7- 外触发传感器信号线8- 钢丝绳图1单孔波速测试示意图243.2、土层等效剪切波速计算土层的等效剪切波速，按下列公式计算:Vscdo tnt(di Vsi)i 1式中Vsc 土层等效剪切波速度; do计算深度(m)，取覆盖层厚度和20m二者的较小值;t 剪切波在地面至计算深度之间抟播时间；di计算深度范围内第i层的厚度(m)；Vsi 计算深度范围内第i层土的剪切波速(m/s

17、)； n 计算深度范围内土层的分层数。各单孔分层剪切波速见表243.2-1 。经计算J10、J19、J34孔20m以浅土层等效剪切波速值见表243.2-2。各测点单孔波速测试数据见 场地剪切波速测试报告。单孔分层剪切波速表表层号岩土名称剪切波速Vs(m/s)J10J19J341填 土191.8209.6184.02粘土235.3228.9192.73 :粉质粘土256.7258.0224.74粉质粘土322.4309.2317.0等效剪切波速表表243.2-2孑L号J10J19J34等效剪切波速Vse (m/s)294.6287.0284.1场地平均等效剪切 波速 Vse (m/s)288.6

18、2.5室内试验室内试验项目根据样品种类、土类、基坑开挖深度和影响范围、预估桩端持力层确定，分述如下：粘性土：天然含水量、密度、液塑限(液限采用76g锥、下沉10mm 下同)、固结试验、直接快剪。基坑开挖深度及其影响范围内地层增做固结快剪；预估桩端持力 层及其以下土层固结试验的最后一级压力为800kPa。3场地工程地质条件3.1自然地理和地形地貌金湖县地处淮安市东南，紧邻高邮湖、宝应湖，淮河穿境而过，气候属北亚热带湿润气候区，雨水充沛，四季分明，年平均气温达14.6 C,年降水量达1000mm 6月初至9月中旬为高温多雨季节，降水量占 全年的近百分之四十，冬季土壤冻结最大深度为 12厘米。拟建场

19、地在区域地质构造中处于金湖一高邮凹陷，地貌上为河湖 相冲积平原，地势较平坦。该场地为临时停车场和农户住宅拆迁地， 勘察期间水深1.10米左右。3.2区域地层概况根据江苏省及上海市区域地质志区域地质第1号，区域地层岩性见表3.2 。区域地层岩性一览表表3.2地质年代厚度(m)主要岩性主要成因类型全新统Q724褐黄色、土黄色粘性土、夹粉土 薄层。河湖相沉积上更新统Q30 50灰褐色、灰黄色粘性土、含粉细 砂。海相或海陆过渡相中更新统Q220 60棕褐粉质粘土，夹细砂。湖相或海陆过渡相下更新统Q15 50青灰色、灰黄色粘性土，夹细砂 及中粗砂。湖相或海陆过渡相3.3场地工程地质层特征拟建场地为河湖相

20、沉积，属第四系地层，以粘性土为主，在勘察所涉及的深度范围内土质自上而下可分五层。一层：填土，松散，含建筑垃圾、植物根茎。土层厚度0.101.80米,平均厚度为1.04米。层顶标高为9.019.93米，该土层未提供物理力学指标二层：土黄色粘土，硬塑 , 含铁锰结核。切面光滑，干强度及韧性 高。土层厚度0.701.80米平均厚度为1.58米。层顶标高7.488.94 米。压缩系数ai-2=0.23Mpa-1，属中压缩性土，压缩模量 Es=7.09Mpa G=74.0kpa,k=17.4度。标贯击数（击）平均值6.0击，承载力特征 值 fak 建议采用 200Kpa。三层：土黄褐黄色粘土，硬塑 ,

21、含铁锰结核、钙质结核。切面 稍光滑，干强度及韧性中等。 土层厚度 2.102.70 米, 平均厚度为 2.36 米。层顶标高6.697.18米。压缩系数ai-2=0.22Mpai1 ,属中压缩性土， 压缩模量Es=7.63Mpa G=80.0kpa,k=18.5度，标贯击数（击）平均 值 9 击，承载力特征值 fak 建议采用 260Kpa。四层：棕黄色粉质粘土，硬塑 , 含铁锰结核、钙质结核。切面稍光 滑，干强度及韧性中等。土层厚度 6.5016.60 米, 平均厚度为 11.77 米。层顶标高4.314.78米。压缩系数ai-2=0.20Mpsi1 ,属中压缩性土， 压缩模量 Es=8.1

22、0Mpa G=84.0kpa,=19.1度，标贯击数（击）平均 值 11 击，承载力特征值 fak 建议采用 290Kpa。五层：褐黄棕灰色粉质粘土，硬塑 , 含铁锰结核、钙质结核及高 岭土。切面稍光滑，干强度及韧性中等。本层未穿透，层顶标高 -10.57 -10.35 米。压 缩 系数 a1-2=0.20Mpa-1， 属 中 压 缩性 土， 压缩 模量 Es=8.30Mpa标贯击数（击）平均值12击，承载力特征值fak建议采 用 320Kpa。3.4 地震效应3.4.1 场地抗震设计基本条件该场地 20.00 米以上各土层实测等效剪切波速为 288.6（m/s）, 按 照建筑抗震设计规范 G

23、B50011-2010 条判定该场地土类型为 中硬场地土。根据建筑抗震设计规范 GB50011-2010条判定该场地类 别为II类场地，该场地覆盖层厚度5米。根据有关地震文献资料本区抗震设防烈度为 6 度，设计基本地震 加速度值为 0.05g ，设计地震分组为第三组，建筑设计特征周期值为 0.45s 。3.4.2 液化判别该场地按建筑抗震设计规范 GB50011-2010条判定为对 抗震有利地段。本地区抗震设防烈度为 6 度，场地无可液化的粉土或 砂性土存在，根据建筑抗震设计规范 GB50011-2010条可不 考虑液化现象。4 岩土工程分析评价4.1 岩土参数的统计、分析和选用岩土参数的统计

24、、分析岩土参数统计根据岩土工程勘察规范（ GB50021-2001）（2009 年版）第 条进行，按场地的工程地质单元和层位分别统计，按 三倍标准差（即士 3s）作为舍弃标准，统计结果提供平均值、最大值、 最小值、变异系数和统计数量；物理力学性质指标统计结果详见附表 一，静探指标为厚度加权平均值。通过勘察资料的综合分析，二层土至五层土场地内均匀分布，层 底面标高坡度小于百分之十。 岩土参数的分析依据 GB50021-2001（ 09）14.2.2 条中的公式计算岩土参数的平均值、标准差和变异系数。土工 试验物理指标变异系数小于 0.1 ，土工试验力学强度指标、 静力触探和 试验指标变异系数小于

25、0.3，故属于均匀地基。4.1.2 岩土参数建议值岩土参数建议值主要根据物理力学性质指标统计结果并结合地区 经验推荐，其中物理性指标采用平均值，压缩指标、剪切指标采用标 准值，静探指标采用厚度加权平均值，各工程地质层岩土参数建议值 见表。岩土参数建议值表层天然 含水量重度孔隙比塑性 指数液性 指数黏粒 含量压缩 系数压缩 模量直接快剪固结快剪静探指标标贯 实测 击数备黏 聚力内摩 擦角黏 聚力内摩 擦角锥头 阻力侧壁 摩阻力号WYeI p11P ca0.1 0.2EsC©C© kqcfsN注%kN/m3-%MPa1MPakPa(° )kPa(° )MPa

26、kPa击1/224.719.80.67217.30.24/0.247.09/74.017.42.300/6/323.719.90.63117.30.23/0.227.63/80.018.53.100/9/422.720.10.62015.60.19/0.208.1085.019.4/5.300/11/522.520.20.66615.80.18/0.208.3086.219.7/4.900/12/注：压缩模量 Es为0.10.2MPa压力段的值。4.2天然地基分析评价场地和地基的稳定性场地无全新活动断裂和地质灾害，新构造运动微弱，场地区域较稳 定，属相对稳定区，无活动断裂、滑坡、崩塌、土洞塌陷

27、、岩溶和地 裂缝等不良地质作用；地貌类型单一，地形较平坦，地基持力层未跨 越不同地质单元或工程地质单元，工程特性无显著差异，地基稳定性 较好，拟建建筑可以兴建。地基土承载力特征值根据土的物理性指标、静力触探、标准贯入试验成果和临近场地 的勘察经验分别确定地基土承载力特征值，经综合分析推荐各工程地质层的承载力特征值fak （见表422 ）;地基土承载力特征值未经基 础宽度和深度修正地基土承载力特征值建议值表422层号岩土名称勘察经验据物理 指标据静探 指标据标贯 指标建议值fak(kpa)f ak(kPa)f ak(kPa)f ak(kPa)f ak(kPa)f ak(kPa)1填 土/2粘土1

28、902002402402302003粉质粘土2502702902802802604粉质粘土2803003103303202905粉质粘土310330370390220320天然地基可行性分析与评价及基础方案的建议通过对本次勘察资料的综合分析：勘探深度范围内，地基土自上而下可分为五个工程地质层。2层土以下到4层土中部为全新统 Q, 4 层土中部下为上更新统 Q,揭露土层分布相对稳定、均匀。其中：1层为填土，上部分为填土下面以耕土为主，松软，土质不均匀， 属特殊性岩土，主要分布在整个场地。工程地质条差，该土层未提供 物理力学指标。2层为土黄褐黄色粘土，硬塑，含铁锰结核、钙质结核。中等 压缩性，土质

29、较均匀，场地均有分布。承载力特征值fak建议值为200Kpa,工程地质条件较好。3层为棕黄色粉质粘土，硬塑，中等压缩性，土质较均匀，场地均 有分布。土层含有铁锰结核、钙质结核。该层土承载力特征值fak建议值为260Kpa,工程地质条件较好。4层棕黄色粉质粘土，硬塑，中等压缩性，土质较均匀，场地均有分布。土层含有铁锰结核、钙质结核。该层土承载力特征值fak建议值为290Kpa,工程地质条件较好。5层为褐黄棕黄色粉质粘土，硬塑，中等压缩性，土质较均匀， 场地均有分布。土层含有铁锰结核、钙质结核及高岭土。该层土承载 力特征值fak建议值为320Kpa建议建筑物基础基础可选择第三层土下部或四层土顶面为

30、天然地基，若天然地基不能满足设计要求时可采用桩基础，具体由设计人员根据工程结构特点及地下人防及地下室要求确定。424岩土性质及其均匀性评价各工程地质层的岩土性质及其均匀性评价详见表424。岩土性质及其均匀性评价表 表层号岩土名称土体性质均匀性分布的 均匀性评价 结果岩土参数的离散程度土质 均匀性物理性指标 的变异系数力学强度指标 的变异系数1填 土/土质不均匀场地局部分布不均匀2粘土小于0.1小于0.3土质均匀场地均分布均匀3粉质粘土小于0.1小于0.3土质均匀场地均分布均匀4粉质粘土小于0.1小于0.3土质均匀场地均分布均匀5粉质粘土小于0.1小于0.3土质均匀场地均分布均匀地基均匀性分析如

31、拟建建筑物均采用天然地基，因有地下人防及地下室，须以第 四层土顶面作为持力层，在天然地基不能满足设计要求时可采用桩基 础。地基土均匀性评价表表建筑名称层号层底标高层底坡度相邻勘探孔 土层厚度差评价结果m m17.48 8.94v 10%v 0.05b/主楼及附楼26.69 7.18v 10%v 0.05b均匀地基34.31 4.78v 10%v 0.05b均匀地基4-5.27 -5.16v 10%v 0.05b均匀地基5-35.47 -15.135V 10%V 0.05b均匀地基4.3桩基分析与评价431桩基适宜性如采用天然地基变形不能满足规范或设计要求，应采用桩基础， 使建筑物支承在层位稳定

32、、压缩性较低的土层，增加地基的稳定性， 减小沉降。桩基持力层选择根据建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）第条和岩土工 程勘察规范（GB50021-2001（2009年版）条文说明第条，桩基 持力层应选择具有一定厚度、承载力高、压缩性低、分布均匀的坚实 土层作为桩端持力层。从场地地基土构成与特征可以看出：4层土层土体力学强度相对较 高，且场地均匀分布，根据场地岩土工程地质条件，拟建建筑物的层 数、荷载和结构体系等，并结合邻近建筑桩基施工经验，建议拟建建 筑物选择4层土作为桩端持力层，具体桩径、桩长宜通过计算确定。成桩分析从地基土构成分析及根据金湖地区的地质和施工经验，高层和小 高层住宅多采用

33、砼预制桩或灌注桩，预制桩其优点为施工方便，质量 可靠，经济，且拟建场地各土层层面起伏不大，稳定，坡度多小于10% 为硬塑粘性土，只要选择合适的沉桩设备，桩能穿越一定厚度的可-硬塑粘性土，达到预定的桩尖持力层；灌注桩，不受场地上述土层的限 制，均能穿越各土层，施工中要注意产生的泥浆对周围环境影响，且 钻孔达到深度浇注砼混凝土之前，孔底沉渣厚度控制须小于100mm当采用砼预制桩时，施工前应先进行沉桩试验，根据试验结果评 定沉桩可能性，再进行施工；根据周围环境建议采用静压沉桩。对于预制桩的挤土效应的预防措施；要采取合理安排沉桩顺序，控制沉桩 速率，设置竖向排水通道，在桩位或桩区外预钻孔取土，设置防挤

34、沟 等措施来进行预防。434桩基设计参数根据岩土性状、地下水、桩基类型和桩的入土深度，按照建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)表535-1和535-2进行查表，并结 合静探指标，经综合分析后推荐各土层桩的极限侧阻力标准值(qsik)和桩的极限端阻力标准值(qpk),桩基类型可按混凝土预制桩或钻孔灌 注桩考虑表。桩基设计参数建议值表层 号岩土名称承载力 特征值fak (Kpa)液性指数I L混凝土预制桩钻孔灌注桩抗拔 系数入qsi(Kpa)qpk(Kpa)qsi(Kpa)qpk(Kpa)1填 土/2粘 土P 2000.2488P /86/P 0.703粉质粘土2600.23905000881

35、400:0.724粉质粘土2900.199255009016000.76单桩竖向极限承载力标准值的估算单桩竖向极限承载力标准值按建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)中第及条推荐的公式进行估算：Qk=u 刀 qsik l i + q pkApQik=LlX© si qsik l i + PqpkAp式中：Qk-单桩竖向极限承载力标准值qsik-桩侧第i层土的极限侧阻力标准值qpk-极限端阻力标准值© si、© P-大直径桩侧阻力、端阻力尺寸效应系数按JGJ94-2008 表 取值Ap-桩端面积u-桩身周长li-桩穿越第i层土的厚度根据建筑桩基技术规范（JGJ94

36、-2008）第3.461条桩端全断 面进入持力层深度，粘性土不宜小于（23） d，当较硬持力层厚度且 施工条件许可，桩端全面进入持力层的深度宜达到桩端持力层的临界 深度。具体桩长、桩径、桩顶标高均以设计图纸为准，桩基施工前应进 行试桩,并根据试桩资料修改桩基有关参数， 单桩竖向极限承载力应以 静载荷试验为准。地基变形和桩基沉降估算参数与建筑物的地基变形特征定性预 测据室内土工压缩试验数据，按工程地质层进行统计，并绘制分层 压缩曲线。地基变形和桩基沉降计算所采用各地基土在自重压力至自 重压力加附加压力之和时的压缩模量 Es值，应根据分层压缩曲线进行 取值。地基变形和桩基沉降估算参数见表 436。

37、场地揭露土层分布相对稳定、均匀，定性预测拟建建筑物地基变 形主要受沉降差、倾斜值和平均沉降量控制。根据周边同类建筑的沉 降观测资料及使用情况进行类比，定性分析其相邻柱基的沉降差、倾 斜值和平均沉降量在规范允许范围内，具体地基变形值大小应由结构 设计人员计算确定，并对拟建建筑物在施工及使用期间进行沉降观测， 直至沉降相对稳定为止。地基变形和桩基沉降估算参数表表层号压缩系数（Mpa）压缩模量（MPaao.i o.2ao.2 0.4ao.4 0.8ES0.1 0.2ES0.2 0.430.4 0.820.240.197.038.8730.220.167.5410.3740.200.140.118.1

38、511.6414.8250.200.140.108.1111.5816.214.4基坑工程分析与评价441基坑工程安全等级根据基坑周边环境、破坏后果和严重程度、基坑深度、工程地质 和地下水条件，按建筑基坑支护技术规程(JGJ120-2012)表确定，拟建建筑物基坑侧壁安全等级为三级。基坑开挖和支护基坑开挖深度约为4.80米，开挖范围内土层为1层为填土和2层 为粘土。地下水属孔隙潜水，透水性和富水性一般。勘探时实测稳定 水位标高8.50米左右。基坑底部和侧壁主要为粘土和粉质粘土，在外 力作用下易产生蠕变而产生滑动变形和失稳。根据基坑深度及场地周围环境因素，建议采用放坡，坡度可采用 1:1.25，

39、放坡开挖后应对坡面进行挂网喷浆等防护。相邻建筑物基坑 施工时，应遵循“先深后浅”的施工原则，以减少因基坑施工导致对 相邻建筑物的影响。若局部基坑需进行抗浮设计时，基坑抗浮设计水位埋深取场地平 整后地面下0.50米。根据场地地质条件及土工试验结果，基坑支护设计参数见表442基坑支护和降水设计参数表表层 号状态平均重度直接快剪固结快剪渗透系数岩土名称或层厚kk密实度mkN/m3kPaOkPaO1填 土松散1.00/2粘 土硬塑1.5819.8/74.017.4(x10-6cm/s)3粘 土硬塑2.3619.9/80.018.54粉质粘土硬塑11.7020.185.019.4注：1、渗透系数建议值扩

40、大 12个数量级使用。2、土的抗剪强度试验方法为直接固结快剪，适用设计标准建筑基坑支护技术规程(JGJ120-2012)。降水对基坑开挖有影响的场地地下水主要为赋存于 2 层粘土中的孔隙 潜水。建议拟建建筑基坑降水可采用轻型井点降水，施工中地下水位 应保持在基坑底面下0.51.5m。基坑降水设计参数见表442。4.4 基坑底抗渗流稳定性验算 为验算四层微承压水有无冲破上覆隔水层造成基坑涌水可能性，根据建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)附录第条，基坑 底抗渗流稳定性可按下式验算：丫 唯+ t)/P w1.1式中：丫 m透水层以上土的饱和重度(取19.6kN/m3)(t + t)透水

41、层顶面距基坑底的最小深度 (10.10m)P含水层水压力(kPa)经计算，丫 n(t+ t)/P w= 2.3 > 1.1，故承压水在基坑开挖深度范 围时无冲破上覆隔水层的可能性。4.5 水文地质条件该场区地下水类型为分布在 2、3层土中的孔隙潜水，其补给来源 主要为大气降水、地表水系的入渗及侧向渗透，以迳流及蒸发形式排 泄。从六月份雨季开始水位上升，九月份后水位逐渐下降，受气候影 响显著， 3 层土向下为硬塑状态的粘性土，为弱透水层。场地最高水位标高为 8.90 米，最低水位标高为 7.60 米，水位变 化幅度为 1.30 米，勘察时初见水位标高为 8.20 米， 24 小时后稳定水

42、位相对标高为 8.50 米, 地下水位随季节气候的变化而上下浮动。场地附近无污染源， 地下水环境类别为 II 类。场地以粘性土为主，粘土透水性差，因此场地地下水类型第四系松散岩类孔隙潜水，在勘 探所涉及深度范围无承压水。4.6水、土对建筑材料腐蚀性461水的腐蚀性评价该场区地下水类型为分布在2、3层土中的孔隙潜水，其补给来源 主要为大气降水、地表水系的入渗及侧向渗透，以迳流及蒸发形式排 泄。从六月份雨季开始水位上升，九月份后水位逐渐下降，受气候影 响显著，3层土向下为硬塑状态的粘性土，为弱透水层。地下水环境类 别为II类。场地附近无污染源，地下水位随季节气候的变化而上下浮动。根 据水、土腐蚀分

43、析资料，该区水腐测试值依据岩土工程勘察规范 条小于规范标准值，根据水、土腐蚀分析资料， 地下水主要离子含量为 CL二43.2845.38mg/l , SQ2-=22.53 - 29.46mg/l , HCQ=1.73 4.33mmol/l , CaT=43.28 45.38mg/l , Mg+=12.41 13.57mg/l，侵蚀性 CQ=1.32 1.48 , PH 值=7.1。经判别: 地下水对混凝土具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋长期浸水和 干湿交替时均具微腐蚀性。水腐蚀分析指标请详地下水腐蚀性评价一 览表461。地下水腐蚀性评价一览表表评价类型腐蚀介质规范标准测试数值腐蚀性 评价等

44、级指标值按环境类型 水对混凝土 结构的腐蚀 性评价(环境 类型II )硫酸盐含量SO2-(mg/l)微<30022.53 29.46微弱3001500中15003000强>3000镁盐含量Mg+(mg/l)微<200012.41 13.57弱20003000中30004000强>4000铵盐含量NH4(mg/l)微<5002.60 4.20弱500800中8001000强>1000量D 含W 碱E 性H 苛O微rw§中强-中强沁协七醛透值HPO5>1弱-O5中53-O.4强53V蚀m 侵0(1C微<<01-21微弱中|扁二水量长期 浸水弱干湿 交替微1V«一中500-5强462 土的腐蚀性评价由于地下水的溶力作用，土中化学成分与地下水相近，且铵盐含 量（NH4（mg/l）=2.60 4.20，苛性碱含量 ORmg/l）=110 14