1.4油气藏筛选标准

1、第四章 油气藏筛选标准 油气藏的类型繁多，好坏不一，其开采难度不同，开采方式不一。本章仅就注蒸汽热采、三次采油、水平井开采讨论采用上述特殊开采方式的油气藏筛选标准。 第一节 注蒸汽热采油藏筛选标准一、 稠油的定义与分类、稠油的定义 我们通常将粘度高、相对密度大的原油称之为稠油，即高粘重质原油。长期以来，有很多种关于重质原油及沥青的定义、分类标准及评价方法，缺乏准确统一的定义、分类方法与分类标准。国际上称稠油为重质原油（heavy oil），对粘度极高的重油称之为沥青（bitumen）或沥青砂油（tar sand oil）。因国际上的原油价格是按质论价的，相对密度大的原油轻质油份少，价格就低，采

2、用相对密度或重度来表征重质原油的特征及分类已形成了传统方法。 我国也沿用过国外标准，在年代末有人将相对密度大于的重油称为稠油。也有人将相对密度大于的原油称为稠油或重油。将天然沥青称作焦油，沥青砂称作焦油砂。随着稠油储量的增加和稠油开采及加工技术的进步与生产规模的扩大，从如下个方面建立统一的定义与认识则成了有关学者和研究人员所关注的问题：（）从定义上将天然油藏中存在的重质原油及沥青，明确地与原油炼制产品中的重油与沥青区别开来；（）将以相对密度为主的适用于商品贸易的分类方法，用以粘度为主的适用于油田勘探开发的分类方法来取代；（）合理地确定重质原油及沥青的分类标准，即定量地确定重质原油与轻质原油的分

3、界线值以及普通重质原油与沥青的分界线值；（）将重质原油的分界类型形成更科学的体系，以有利于稠油开采技术的发展。 为了促进国际间的技术合作与交流, 由联合国培训研究署（UNITAR）主持，在年月于加拿大召开了第一届国际重油及沥青砂术会议。会议讨论了重油及沥青砂的资源评价、定义及分类标准、开采技术等。组织了在该领域领先的专家讨论了统一定义的问题，并于年月在纽约联合国总部举行了讨论会议，将各国各自制定的比较混乱的定义和分类标准进行比较研究，取得了一致意见，于年月在委内瑞拉召开的第二届国际重油及沥青砂学术会议上提出了统一的定义和分类标准，取得了广泛的认同。其定义和分类报告内容 （1 )重质原油和沥青砂

4、油（沥青）是天然存在于孔隙介质中的石油或类似石油的液体或半固体。沥青砂（tar sand）也叫油砂、油浸岩层、含沥青砂层。 （）这种原油可以用粘度和密度来表示特性。 （）在确定国际石油资源时，应当采用粘度给重质原油和沥青砂油规定界限，当粘度数据缺少时，则采用重度值（）。 （）重质原油是指在原始油藏温度下脱气原油粘度为·或者在（60 °F）大气压力下密度为的原油。 （）沥青砂油是指在原始及油藏温度下脱气原油粘度超过·，或者在（60°F）及大气压力下密度大于（小于°）的石油。 （）将上述以外的原油分类为中质原油及轻质原油。 、稠油分类 联合国培训研

5、究署专家组推荐的分类标准见表4。摘要如下。 表1.4.1 由UNITAR(联合国培训研究署)推荐的重质稠油及沥青分类标准分 类第 一 指 标第 二 指 标粘 度， mPa.s密 度（15.6 ），kg/m3重 度，（15.6 ）0API重 质 原 油1001000093410002010沥 青10000100010 指在油藏温度下的脱气油粘度，用油样测定或计算出。 此国际分类标准突出强调的几点是： （）将原油粘度作为第一指标，将原油相对密度或密度作为辅助指标。以粘度为主的分类方法有利于石油生产者，因为它指明了原油在油藏中的流动性及产油的潜力大小。 （）原油粘度统一采用油藏温度下的脱气原油粘度，

6、用油样测定。油层中有溶解气，可以降低原油粘度。稠油油井井下取样非常困难，在取岩心或油样时，往往会损失掉地层油中的溶解气，将油样恢复到原始相似状态既困难又不经济。为了测定方便，采用脱气油样测定来分类。 （）稠油或重油的粘度下限为·，上限为·，超过·称为沥青。但这是大致的界限，主要是根据美国加利福尼亚的重油资料定的。原中国石油天然气总公司勘探开发科学研究院刘文章教授根据我国重质原油（稠油）的特点，经过五年（）的研究，推荐了我国稠油的分类标准，经过讨论修订，作为试行标准颁布执行（表142）表1.4.2 中国稠油分类标准稠 油 分 类主 要 指 标辅 助 指 标开 采 方

7、 式名 称 类 别粘 度，mPa.s相对密度（20 ），g/cm3普通稠油 1001000009200亚类先注水-21501000009200热采特 稠 油 100005000009500热采超 稠 油（天然沥青） 5000009800热采带者为油层条件下原油粘度 分类标准中，粘度为第一指标，如果粘度超过分类界限而密度未达到，也按粘度来分类。此分类标准与选择油田的开采方法相联系，有较好的适用性。在胜利油田对应油层温度下原油粘度低于4·的稠油油藏（孤岛、孤东、陈家庄、八面河等）已采用水驱开发。对于原油粘度在·以上的普通稠油和特稠油选用了注蒸汽开采方式

8、。对于超稠油尚处在攻关研究阶段。二、注蒸汽热采油藏筛选概论 稠油注蒸汽热力采油具有投资高、技术难度大和经济风险大的特点。为此，对稠油油藏是否适合注蒸汽热采的评价筛选工作就显得十分重要。所谓“油藏热采筛选”工作，就是对影响热采效果的主要油藏地质参数进行热采适应性评价，进而确定出适合注蒸汽热采工艺技术的各油藏地质参数的界限和范围，为油藏能否实施注蒸汽热采提供科学依据。 八十年代初，我国开始了注蒸汽热采稠油的技术攻关和先导试验工作，同时也开展了蒸汽吞吐和蒸汽驱的油藏筛选研究。对热采筛选标准的研究，从稠油的分类入手，把国外研究结果与国内稠油原油性质特点相结合，制定或者推荐出适合我国实际情况的热采油藏筛

9、选标准。 国外早期对稠油的定义是以原油相对密度（API0）为主要指标，以原油粘度为辅助指标而分类的。现在的分类方法更倾向于以原油粘度为主要指标。这是因为在油藏的开发过程中，原油粘度对渗流过程和开采效果的影响更大，而热采最主要的增产机理就是对稠油的加热降粘作用。注蒸汽热采开发效果的大小，除了原油本身粘度高低外，油藏其它地质参数对其也有影响。这种影响，归根到底是油藏条件对注入热量的利用程度不同所造成的。 注蒸汽热采主要有两种开采方式，一是蒸汽吞吐方式（或称循环注蒸汽激励、蒸汽浸泡等）。第二是蒸汽驱方式（或连续注汽方式）。蒸汽吞吐方法最早出现于五十年代后期，用于不能进行一次采油的沥青砂油藏中。由于蒸

10、汽吞吐花费较少，对提高采油速度非常有效，40多年来在世界范围内得以广泛地应用。但蒸汽吞吐属降压开采，采收率低，因此在蒸汽吞吐之后通常接着实施蒸汽驱。通过两种注蒸汽热采方法相结合，既提高了采油速度，又提高了最终采收率 由于蒸汽吞吐和蒸汽驱的生产机理既有相同之处，又有差异之处。因些，对油藏地质条件的要求也有异同。所以热采油藏的筛选标准又可分为蒸汽吞吐筛选标准和蒸汽驱筛选标准。八十年代以来水平井开采技术得到发展，水平井蒸汽吞吐、水平井蒸汽辅助重力泄油也都用于现场试验和生产，由此也开展了水平井注蒸汽热采的油藏筛选研究。三、影响注蒸汽热采效果的地质因素 影响注蒸汽热采效果的油藏地质因素主要有原油性质(原

11、油的粘度和密度)、油层埋藏深度、油层厚度（单层厚度和净总比）、油层渗透率（水平渗透率、垂向渗透率及其比值）、孔隙度和含油饱和度等。此外，油层压力、岩性、岩石敏感性、胶结特征、边底水、储层倾角等对注蒸汽热采也有不同程度影响。 、原油粘度和密度原油粘度是最能反映稠油油藏特征的参数，对渗流状态的影响也最重要。从达西定律可知，流体通过多孔介质的流量大小与流体粘度成反比。又根据稠油分类标准，稠油粘度是常规稀油粘度的几百倍到上千倍。某些超稠油（天然沥青）在油藏条件下实际上不能流动。从不同粘度原油的粘温关系曲线上可看出，原油粘度越高，加热使粘度降到同一可正常流动的粘度所需要的温度也越高。所以，不论是对蒸汽吞

12、吐还是对蒸汽驱，原油粘度越高注蒸汽热采效果越差。物理模拟、数值模拟研究和胜利油田热采现场实践都证实了这个结论。表1.4.3和表1.4.4分别是单家寺油田和乐安油田原油粘度对周期产油量和周期油汽比影响的实际数据。 表1.4.3 单家寺油田不同原油粘度吞吐效果对比开发单元井数（口）原油粘度*mPa.s单井注汽量t井口干度%井底干度%单井周期采油量t单井日产量t/d周期天数d周期油气比t/t试验区11500010000343664.5306018448702655.37单二西51500039000356649.9<30126620630.36单二西3>5000041553.000000

13、* 指50脱汽油粘度，油层温度56。 表1.4.4 乐安油田不同粘度蒸汽吞吐效果对比（水平井第一周期）开发单元原油粘度mPa.s原油分类单井峰值日产量t/d周期产量t草20块水平井<10000普通1428493水平井实验区1000020000特稠1367702草南放射状井区30000特稠683702草南超稠油区>50000超稠34710在研究原油粘度对热采效果的影响时，还应对原油的流变特性进行分析。流体按流变特性可分为牛顿流体和非牛顿流体。牛顿流体的粘度与剪切速率（或流速）无关，而非牛顿塑性流体的粘度则随着剪切速率（流速）的变小而增大。除此之外，非牛顿流体在渗流过程中的粘度会大大高

14、于地面测定条件下的粘度。当温度降到一定值后，原油可从牛顿流体变成非牛顿流体。流变特性转变所对应的温度称“拐点温度”。“拐点温度”低，反映出原油在较低温度下仍保持牛顿流体的流动特征，即粘度与剪切速率（流体）无关。在蒸汽吞吐过程中，随着油层能量的消耗，日产能力逐步下降，油流在井筒内流速下降、井筒热损失率增加、井筒温度下降。如果上述“拐点温度”较低，则意味着油流在低速低温下仍可保持牛顿液体。反之“拐点温度”过高，油流在低速低温下处于非牛顿流体，粘度增加，影响油层内渗流和井筒内管流，使吞吐周期过早结束，吞吐效果变差。单家寺油田地面脱气原油粘度800020000mpa.s，流变性拐点温度在80100左右

15、，正常抽油时要求的井筒温度较高。据现场生产资料，在日产油3040t/d，井口温度低于50时，抽油机负荷增加，卡泵断脱事故常有发生。而乐安油田的地面原油粘度比单家寺油田高，在1000030000mpa.s，但其流变性“拐点温度”低，在5060。所以乐安油田吞吐时日产量2030t/d，井口温度在40左右时仍能正常抽油生产，其吞吐效果比早期评价预计效果好得多。这与乐安原油能在较低温度下保持牛顿流体不无关系。因此，在热采筛选过程中，除对原油粘度进行分类评价外，了解原油流变特征亦是十分必要的。 注蒸汽热采水平井由于蒸汽与油层接触充分，注入热利用率高，可以开采粘度更高的稠油。国外已用水平井技术开采原油粘度

16、在100000mpa.s左右的浅层稠油（油层深度小于500m）。我局特、超稠油油藏深度在9001200m，目前正在开展利用水平井开采粘度在50000mpa.s以上的超稠油试验。 、油层深度 油层深度增加对注蒸汽热采不利。这是因为，一方面，油层越深，在注汽过程和采油过程中井筒热损失增加，热利用率降低、注入油层蒸汽干度降低乃至变成热水；另一方面，油层越深，对井下管具的质量和数量及井筒隔热技术的要求越高，这会大大增加生产费用而降低经济效益。 以注汽过程中井筒热损失为例，在使用隔热管和封隔器的情况下，理论计算1200m长井筒在注汽速度为10t/h的热损失率在5左右，干度损失在10左右。实际上，由于隔热

17、管接头漏汽和封隔器不密封造成油套管环空进汽，热损失更大。据实测结果，热损失率和干度损失率可分别达15和30。注汽速度越低，热损失率越大。按目前的注汽和井筒隔热技术，为保证井底蒸汽干度不低于4050，油层深度应不超过1600m。在采油过程中，注汽后被加热的稠油沿井筒流动时向周围地层散热造成温度降低，油流粘度回升。井筒越长，降温越严重。当粘度增加到一定程度时，抽油系统负荷加重甚至无法生产，使油层中被加热的原油不能采出，影响了吞吐开采效果。采取井筒降粘措施虽可改善深井热力采油的抽油状况，但会因投入费用增加使经济效益变差。 以上影响，在蒸汽吞吐、蒸汽驱和水平井热采中都会遇到。因此，注蒸汽热采对油层深度

18、的要求有一个界限。这个界限，由于原油粘度、油层厚度等条件的不同，会有些差异。一般原则是粘度越低、厚度越大的油藏，允许的油藏深度可大些，反之，油层埋深则浅些。、油层厚度 油层厚度的概念可扩展为“单层有效厚度”，“总有效厚度”和“油层的净总比”三个概念。净总比是指在油层井段内，净油层厚度与油层井段总厚度之比。在多油层注蒸汽热采中，由于热传导作用散失到隔、夹层的热量是白白浪费掉了，所以，净总比越大的油藏，注入热利用率越高，热采效果越好。强调单层有效厚度的意义是热量要向上下围岩传导，而这部份热量也是无效的。这种热损失率与油层厚度成反比。因此存在一个最小油层厚度，当油层厚度小于这个值后，热损失将大到不能

19、再有效地开采原油。这一最小油层厚度国内外目前取5m7m。油层有效厚度大、净总比大的油藏、注蒸汽热采热利用率高，开采动态上表现出周期油汽比高、周期产油量高（表1.4.5）。但数模和油田实际统计资料也表明，油层厚度与热采效果的敏感关系在厚度小于20m时较明显，当油层厚度大于20m以后，继续增加油层厚度，油汽比和产油能力增加的幅度变小，而每米采油量则下降。这表明，油层厚度太大时，油层纵向动用程度不均匀，部分厚度动用较差。因此，在蒸汽吞吐开采方式下，油层厚度在20m左右最佳。在蒸汽驱方式下，由于横向驱动作用的加强，油层厚度在10m左右最佳。对于巨厚的油层，可在适当时机实施分层或分段热采工艺，若一次射开

20、厚度太大，难以提高采收率。 表1.4.5 单家寺油田不同厚度吞吐效果对比表开发单元层位井数油层厚度 m射开厚度 m纯总比 %油层单井注汽量 t周期生产天数d周期采油量 t单井日产油t/d周期油气比t/t试验区ES35447.224.5>803261304952331.12.90单十块ED+ES110031.917.3>803653200622431.11.70单十块Ng3015.613.0563653175301917.30.82 、油层渗透率，横向渗透率与垂向渗透率之比h/v 热采稠油油藏的渗透率不能太低，这由热采需要注汽速度较高和稠油渗流阻力大所决定。为了减少地面和井筒热损失，

21、要求注汽速度不能太低。对于深度为1200m左右的油层，为确保井底干度在50，日注汽速度必须在8t/d以上。这就要求油层有较高的渗透率和吸汽能力。在热采的过程中，稠油的粘度很高，为了保持足够的渗流能力，也必须有足够的渗透率。国外文献从浅层稠油油藏条件出发结合物理模拟，给出注蒸汽热采油层渗透率为0.2m2的下限值。但实际并未见到渗透率这样低的油田热采成功的实例。胜利油区稠油油藏埋深多在9001400m。注汽速度必须在8t/d(200t/d)以上才能保证井底有较高蒸汽干度。低渗透稀油油藏的渗透率上限约为0.05m2，稠油油藏的渗透率至少增加10倍（达0.5m2），其/值才能与低渗透稀油油藏的/值相当

22、。另外，从胜利油区已投入注蒸汽热采的稠油油藏来看，其渗透率值一般在m2以上。热采效果较差的油田，平均渗透率值在0.5m2。因此，从胜利油区的实际出发，热采稠油油藏的渗透率应不低于0.5m2。这个下限值比国外文献给出的0.2m2和总公司勘探开发研究院（RIPED）推荐的0.25m2高些。 厚油层蒸汽吞吐过程中，重力泄油作用较强，特别是利用水平井蒸汽吞吐和蒸汽辅助重力泄油工艺，重力泄油起主要作用，对垂向渗透率要求较高。因此，引入横向渗透率（h）和垂向渗透率（v）的比值h/v指标。根据数模和物模研究结果，水平井蒸汽吞吐方式，h/v应小于100。蒸汽驱方式由于横向驱动作用加强，对垂向渗透率要求不高，h

23、/v小于1000。实际上，稠油油藏油层一般胶结疏松，垂向渗透率较高，h/v值能满足要求，只有在厚层水平井吞吐或蒸汽辅助重力泄油开采方式下，才把h/v的比值做为较重要参数进行筛选。 、孔隙度、含油饱和度和储量系数. 这三项指标应综合考虑，它反映储层的含油丰度和可动油多少。孔隙度大、含油饱和度高，说明可动油饱和度（So）高，So越高，注蒸汽热采油汽比越高，开采效果越好。国内外文献报道通过物理模拟研究结果得出孔隙度的下限值不小于0.20， So不小于0.50，.So值大于0.10。 根据胜利油田实际情况，孔隙度下限取0.20偏低，在制定胜利油田稠油油藏热采筛选企业标准时，把孔隙度下限提高到0.25，

24、其理由如下：）孔隙度值取0.20与砂岩油藏渗透率下限0.200.25m2不匹配借鉴胜坨油田沙二段孔隙度与渗透率及粒度中值与渗透率关系曲线可知，当为0.20时，对应的渗透率仅为0.03m2。当为0.26时，渗透率才达到0.2m2。此时对应的粒度中值（m）接近0.10mm。胜利油区稠油油藏的粒度中值的分布范围为0.130.60mm，对应的渗透率范围15m2，最高值可在十几个m2，对应的孔隙度范围为0.280.33。稠油油藏的、的对应关系与胜坨油田给出的资料大体吻合。因此，如果渗透率的下限值取0.5m2，则孔隙度的下限值应在0.25以上。 ）孔隙度值下限取0.20，与热采油藏实际相差太多取0.20，

25、对常规稀油砂岩油藏来说偏低，对热采稠油油藏来说更低。胜利油区稠油油藏实际孔隙度分布范围为0.280.35，难以找到接近0.20的油藏热采成功的实例。据以上分析，热采稠油油藏孔隙度的下限值取0.25比较符合实际且与渗透率的下限值0.50m2大体匹配。、油藏压力油藏压力过高一是会影响注入能力，二是使蒸汽体积变小，会使热采（特别是蒸汽驱开采）效果变差。蒸汽吞吐方式对油藏压力要求较为宽松，油藏压力水平不影响正常注汽速度即可，依据油藏深度极限1600m，油藏压力以不超过16a为好。蒸汽驱时要考虑水蒸汽不同压力状态下的比容、热焓和温度。据水蒸汽热物性特征，高压状态下温度高但体积小；低压状态下体积大但温度低

26、。所以压力过高过低各有利弊。为了满足兼顾高饱和温度和高比容的要求，蒸汽驱时油藏压力在36a范围内较合适。、油层岩性最适宜于注蒸汽热采的储层是砂岩。目前国内外注蒸汽热采获得成功的均为砂岩储层。碳酸盐和天然裂缝油藏的热采，特别是蒸汽驱，几乎无经验可鉴。近年来胜利油田正在对灰岩潜山油藏注蒸汽热采进行可行性研究和现场实验，蒸汽吞吐已获成功。但由于开采历史短，经验不足，因此，对于灰岩和天然裂缝油藏注蒸汽热采，特别是蒸汽驱时，仍特别小心，充分论证。油层中含有水敏性粘土矿物时，接触水蒸汽或水后会发生膨胀，这会大大降低油层渗透率。因此，不含这类水敏性粘土矿物的油藏是注蒸汽热采的理想侯选油藏。当水敏性粘土含量大

27、于5，在注蒸汽时可注入粘土稳定剂进行防膨处理。、气顶和底水气顶和底水存在的主要威胁是注汽过程中由于蒸汽突进形成气、水通道。一般来说，当底水厚度很薄时，可利用薄底水来完成初期的热传导和热对流，有效地加热上覆油砂层。但当底水层很厚时，底水层就如同一个大散热器，蒸汽注入底水层会使热有效利用率大大降低。对此，应通过油藏注蒸汽热采模拟研究来设计最佳的射孔方案和注采方案。、油层的非均质性油层非均质性严重时对注蒸汽热采不利，它可使注入蒸汽沿高渗透带突进，甚至形成蒸汽突破，降低采收率。由于高干度蒸汽的密度低，蒸汽易沿油层上部运移，形成“蒸汽超复”现象。因此，均质性较好且略带正韵律的油层更适宜于注蒸汽热采。热采

28、油藏的筛选研究是稠油油藏热力开采程序中必不可少的工作。由于“筛选”工作一般处于开发前期准备阶段，对油藏的认识和描述还可能不十分精细，地质资料不一定齐全。但无论如何也必须有诸如原油粘度、油层深度、油层厚度、渗透率、孔隙度、含油饱和度等最重要和最基本的地质资料。有了上述基础资料，才可以进行筛选评价工作。以往的“筛选标准”，常常只给出油藏各单项参数的低限值，而考虑各地质参数之间的互相影响不够，在实际工作中，油藏条件是多种多样的，油藏某项地质参数可能差于筛选标准，似乎不能热采，但另外若干项地质参数可能又远好于筛选标准，热采仍有成功的可能。所以，仅用单项“极限标准”还不能准确回答是否符合热采筛选标准的问

29、题。胜利油田在制定蒸汽吞吐油藏筛选企业标准时，结合各油田热采实践经验，考虑到主要参数之间既互补又制约的关系，对可能出现的各种参数组合进行了细分类，从而把各种类型稠油油藏蒸汽吞吐筛选标准更具体化，提高了筛选工作的可操作性。四、注蒸汽热采筛选标准1、国外注蒸汽油藏筛选标准国外稠油油藏一般埋藏较浅，原始油藏压力和温度较低，原油粘度较低而原油密度较大，这些特点与国内稠油油藏有一定的差别。70年代，美国和加拿大专家提出的注蒸汽热采筛选标准（蒸汽驱为主）见表1.4.6。表1.4.6 国外注蒸汽热采（蒸汽驱）筛选标准（70年代） 作者时 间 年·So孔隙度 起 始饱和度 SO 相对密度  

30、;。API油层厚度ft油层深度ft渗透率 mD原油粘度mPa。sFarouq Ali（加）1971>015>030 1215 >30<3000 1000<1000Geffen（美）1973>010 >10 >20<4000 Lewin（美）1976>0065>050 >10 >20<5000 Iyoho1978>0065>030>0.50 102030 4002500 5000>1000200 1000朱杰（美）1981>008>020>040 <36 >1

31、0 >40080年代初，美国国家石油委员会（NPC）组织了EOR全国性研究，专家们又提出较新的热采驱筛选标准（表1.4.7）表1.4.7 美国NPC专家组的热采筛选标准 注 蒸 汽 火 烧 油 层 现有技术 今后技术进步 现有技术今后技术进步油层深度，f t 3000 5000 15000 纯厚度，f t 20 15 2010空隙度， O.2 0.15 0.20 0.15·So 0.10 0.08 008 008渗透率，mD 250 100 3510相对密度085501。000 0.8498 1.000油层压力，psi 1500 2000 20004000原油粘度，mPas 1

32、5000 500050002、中国石油总公司勘探开发研究院（）推荐蒸汽吞吐油藏筛选标准（表1.4.8）表1.4.8 我国稠油蒸汽吞吐开采筛选标准油藏地质参数一等二等12345原油粘度，mPa.s相对密度5010000>0。9200<50000> 0.9500<100000>0.9800<10000>0.9200<10000>0.9200油层深度,m1501600<1000<50016001800<500油层纯厚度,m纯厚/总厚>10>0.4>10>0.4>10>0.4>10>

33、0.4>5<10>0.4孔隙度原始含油饱和度Soi x Soi储量系数,104t/(Km2.m)0.200.501.0100.200.500.10100.200.500.10100.200.500.10100.200.500.107渗透率,10-3m 2200200200200200 注:*指油层条件下原油粘度,其余指脱气油粘度 3、胜利石油管理局蒸汽吞吐油藏筛选标准参考国内外蒸汽吞吐油藏筛选标准，结合胜利油田稠油普遍具有埋藏深、油层厚度变化大，原油粘度变化大、油藏类型多的实际情况，充分考虑各油藏地质参数优劣互补互相影响的实际状况，胜利油田又制定了更细的分类油藏筛选标准，加强

34、了筛选工作的可操作性（表1.4.9）表1.4.9 胜利油田稠油蒸汽吞吐筛选标准类别类(现吞吐技术)类(改进吞吐技术)亚类1-11-21-31-41-52-12-22-32-4油藏特点低粘普通稠油中低渗透普通稠油薄层中渗普通稠油厚深层普通稠油高渗透特稠油特低渗透普通稠油薄层低渗普通稠油高渗透特稠油超稠油1.原油粘度mPa.s<3000<10000<10000<10000<50000<10000<10000<5000050000-100000密度g/cm30.920.920.920.920.950.920.920.950.982.油层深度 m<

35、1600<1000<1200<1600<1000<1000<1200<1200<10003.厚度净油层m>10>10>5>20>10>20>5>10>20净总比>0.4>0.4>0.5>0.5>0.5>0.5>0.5>0.5>0.54.渗透率10-3m 2>10005001000>1000>1000>2000>300>500>2000>30005.孔隙度含油饱和度x So>0.28>

36、;0.5>0.14>0.26>0.45>0.12>0.28>0.45>0.126>0.28>0.45>0.126>0.3>0.5>0.15>0.25>0.5>0.125>0.26>0.5>0.13>0.3>0.5>0.15>0.3>0.5>0.15开发方式说明可蒸汽或吞吐启动油层吞吐吞吐吞吐吞吐吞吐吞吐吞吐吞吐4、RIPED推荐蒸汽驱油藏筛选标准RIPED将主要影响蒸汽驱开发效果的油藏地质条件分为5个参数组进行研究并确定其界限值。即： （）油藏条

37、件（或油层温度）下的原油粘度及地面条件下的原油相对密度； （）油层深度； （）油层净厚度及净厚/总厚比； （）孔隙度；原始油饱和度oi，两者的乘积×oi及储量系数； （）渗透率。制定热采筛选标准还应考虑工艺技术的成熟程度及技术发展前景，随着技术的发展，筛选标准应有变化，因此,推荐的筛选标准分现有技术、近期（大约5年内，90年代中期）技术改进及今后技术发展三种情况考虑，经济指标主要按汽油比考虑。推荐并正在试行的蒸汽驱筛选标准列于表1.4.10表1.4.10 我国蒸汽驱筛选标准及稠油储量分等标准参数组一等靠现有技术二等近期技术改进三等待技术发展四等不适于注蒸汽开采原油粘度(油层) mPa

38、.s相对密度>5010000>0.9200<50000>0.9500<50000>0.9800油层深度 , m>1501400>层纯厚度,m纯厚/总厚比100.50100.50100.50<5.0<0.50孔隙度原始含油饱和度Soix Soi储量系数,103t/(Km2.m)0.200.500.1010.00.200.500.1010.00.200.400.087.0<0. 20<0. 40<0. 08<7.0渗透率 , 10-3m 2200200200<200 5、RIPED推荐

39、水平井蒸汽吞吐和蒸汽驱筛选标准稠油油藏水平井注蒸汽开采能否取得预期的效果，对油藏进行筛选将起着决定性作用，只有在经过筛选能够适合于水平井开采时，才能进行更加详细的油藏描述研究、方案设计与实施钻井和采油。影响稠油油藏水平井热采的因素很多，其中油藏参数主要包括：油层厚度、原油粘度、油层渗透率、垂直/水平渗透率比值、油藏深度等。 根据设定的经济极限油气比，在不同的原油价格下，不同原油粘度对油层的厚度要求不同，一般粘度越高，要求的油层厚度越大。表1.4.11是RIPECD推荐的水平井吞吐和蒸汽驱的筛选标准。表1.4.11 水平井蒸汽吞吐与蒸汽筛选标准开采方式吞吐汽驱油价元/t经济油汽比粘度mPa.s最

40、小厚度m油价元/t经济油汽比粘度mPa.s最小厚度m10000.20114135.010000.16114138.5500005.55000010.01000006.510000012.5200007.0200000/8000.32114136.08000.201141316.5500007.55000019.01000009.010000021.52000010.0200000/第二节 三次采油筛选标准 一、见效时间判定标准增油效果评价计算时，须先合理确定其见效时间，在见效期内采用合理的增油量计算方法进行增油效果计算。见效时间的确定应遵循如下原则：a) 见效时间必须是在正式开始注入化学驱油剂

41、一定时间后；b) 单井含水连续下降或下降后稳定且含水下降值1；c) 在见效增油的初始3个月内，平均见效单井日增油水平必须大于或等于1吨,且见效增油期必须大于3个月。 在阶段增油量计算中，单井见效半年内可以视生产动态增油计算指标和预测水驱含水上升速度等情况，对见效时间增油计算方法和回归计算时间段进行适当调整。 二、 各种提高采收率方法的油气藏筛选标准(表1.4.12) 123 表1.4.12 各种提高采收率方法筛选标准提高采收率方法原 油 性 质油 藏 特 性密度g/cm3粘度mPa·s组成油层饱和度PV地层类型油层有效厚度m平均渗透率103m2深度m温度N2气烟道气混相<0.8

42、4980.7883<0.40.2C1C7含量高>4075砂岩或碳酸盐岩薄,除非有倾角不严格>1828.8不严格烃混相<0. 91590.8203<30.5C2C7含量高>3080砂岩或碳酸盐岩薄,除非有倾角不严格>1219.2不严格CO2混相<0. 92180.8448<101.5C5C12含量高>2055砂岩或碳酸盐岩范围宽不严格>762.0不严格气体非混相<0.9861<600不严格>3570不严格不严格,如果有倾角纵向渗透率要高不严格>548.6不严格(胶束/聚合物ASP碱驱)<0. 9340

43、0.8498<3513轻中等组成有一些,碱驱要求油中含有有机酸>3553最好为砂岩不严格>10450<2743990.6<93.326.7聚合物驱<0.9659>0.8251<150,>10不严格>7080最好为砂岩不严格>10*800<2743<9360层内燃烧<1.00000.9593?<50001200有沥青质>5072高空隙度砂/砂岩>3.05>50*<35051066.8>37.857.2蒸汽驱<1.01430.9759?<2000004700不严格&g

44、t;4066高空隙度砂/砂岩>6.09>200*<1371.6457.2不严格 对表1.4.12有关事项说明如下：1) 此筛选标准引自美国墨西哥州采收率研究所发表的SPE/DOE35385一文，他们根据对各种采收率方法机理理解、实验室研究结果以及矿场实践和今后工艺技术能达到水平提出该标准。2) 表中“”“”表示达到箭头所示方向更好，“”表示效果尚可。3) 数字下面有横线表示是已在矿场方案中实施的数或近似的平均值；*表示碳酸岩盐油层要大于5×103m2；*表示传导率>6.1×103m2/ mPa·s；*表示传导率>15.2×1

45、03m2/ mPa·s。 三胜利油区化学驱油藏初筛选标准（表1.4.13）表1.4.13 胜利油区化学驱油藏初筛选标准筛选参数复合驱聚合物驱最佳范围一般范围最大范围最佳范围一般范围最大范围地下原油粘度 mPas<60608080120<60608080120油层温度 <7070757580<7070757580油层有效厚度 m>5>5>5>5>5>5空气渗透率×103m2>10001000500500100>10001000500500100渗透率变异系数<0.60.60.70.70.80.650

46、.750.550.65以外地层水矿化度 104mg/L<11223<0.80.81.21.22.0* Ca2+Mg2+含量mg/L<100100150150200<8080120120150原油酸值 mgKOH/gOIL>0.5>0.2>0.2粘土总量 %<88101012<1010121215储层类型砂岩注采对应率 %>807080<70>807080<70剩余注入压力系数>0.30.20.30.10.2>0.30.20.30.10.2注入井井况完好率 %>908090<70>9080

47、90<70 备注：* Ca2+Mg2+含量和矿化度为适合聚丙烯酰胺驱的数据。131 四聚合物驱油藏分类标准（表1.4.14）表1.4.14 聚合物驱油藏分类标准类别空气渗透率103m2原油粘度 mPas地层温度 地层水矿化度 104mg/L一>100<70<70<1二70807080>1三801008093>3四边底水大孔道井况不好油层连通差 五、影响三采效果的主要因素1驱油剂本身的理化性能聚合物驱主要是通过增加驱替相的粘度，改善驱替相与被驱替相的流度比；降低水相渗透率，从而达到提高采收率的目的。表面活性剂驱主要是通过降低油水界面张力，提高驱油效率，从

48、而达到提高采收率的目的。多元复合驱时两者机理兼而有之。而驱油剂本身的理论性能又与油藏的物性参数、流体性质和注入参数密切相关，如地层中离子含量会影响聚合物溶液的增粘性，油层温度会影响聚合物溶液的稳定性，注入速度会影响聚合物溶液的剪切安定性等。2.油藏条件(1)油藏非均质性非均质性程度偏高些，三采效果好。均质性好，水驱效果也好；非均质太严重，容易引起窜流，均不利于化学驱。(2)油层温度温度低好。高温会降低驱油剂的理化性能。(3)地层水矿化度愈低愈好。地层水离子含量高也会降低驱油剂的理化性质。(4)含油层数多层好于单层。多层有利于发挥聚合物溶液的调剂作用。(5)注采方向多向受效效果优于单向受效。(6