制药厂废水处理

1、300t/d抗生素制药废水处理工艺设计内容摘要 ：近年来，随着经济不断发展，城市规模的扩大，水污染问题日益 突出。水质恶化以及水量的减少， 不仅严重影响人们的健康和生活， 也限制了当 地的经济发展。建设污水处理厂，对防治当地水污染起着非常重要的作用。本设计主要任务是根据设计任务书中的原始数据和资料， 完成对该污水设计 和计算，并根据计算所得数据绘制相应的平面、高程图。另外，对该污水处理厂 内的主要构筑物，应绘制平剖面图。经过对各种工艺的优缺点的比较， 先采取预处理，进水后调节ph,反渗透法除 盐,再选用 A/O 工艺,以达到排放标准为目的。其特点是工艺流程简单、投资费用 较低、沉淀效果好。关键

2、词： 水污染；污水处理 ；预处理； A/O 工艺341项目概况:某药业有限公司生产的产品为美罗培南系列医药中间体和西司他丁，产量分别为20、1.5t/a，生产废水中污染物主要有：有机溶剂、酸、碱、盐(氯化钠、碳 酸氢钠、亚硫酸钠、硫酸钠、单羧酯钾盐、溴化钾、氯化钾等)以及磷酸盐等，厂区还会排放地面冲洗废水、循环冷却外排水和一定量的生活污水。化学合成抗 生素制药废水具有成分复杂、有机物和含盐量高的特点，因此，对这些废水必须 处理达标后排放，从而减少对环境的污染。原水水质见表1表1原水水质、水量废水来源水量(m3 d-1)pHCODcr(mg-L_1)BOD5(mg-L_1)全盐量(mg-L_1)

3、生8056500001930060000产废活污水其/、它废水70671000400处理后水质：符合污水综合排放标准(GB 8978-1996)的二级标准，主要 指标如下：pH: 69，CODcrW 300mg/L, BOD5W 100mg/L, SS< 150 mg/L,全 盐量w 50 0mg/L。处理达标后排放，从而减少对环境的污染。研究内容：设计处理量300m3/d的废水处理工艺流程及平面布置并画图，设计主要构筑物并画图。设计遵循的主要标准、规范：1. 中华人民共和国国家标准地面水环境质量标准；2. 中华人民共和国国家标准室外排水设计规范；3. 给水排水

4、设计手册；4. 污水综合排放标准(GB8978-1996)2工艺流程：经测定BOD/CODCr为0.386,属于较难生化处理废水，同时废水中含有大量 的悬浮物和对微生物生长有害的物质，如氯仿醇类等，更增加了处理的难度。故 采用缺氧 好氧工艺，同时以进水 50%回流污水以减少进水的污水浓度。并先 对污水进行预处理，较少ss和有害物，以及将剩余污泥回流至前段，增强微生 物的生长繁殖能力。基本流程图如下：3 污水预处理：生产废水 80 (m d-1) =0.0222 (m s-1)生活污水 150 (mbd-1) =0.0417 (mb s-1)其它废水 70 (mbd-1) =0.0194 (m3

5、 s-1) 低浓度废水贮池。贮存除生产废水以外来水，可不进行预处理。废 水水量为 150+70=220 (ml d-1)。 生产废水贮水池。污水 CODr高达50000mg /L, BOD5高达19300,且含大量未提取抗生素，须加药剂压滤后才能少量分批进入预曝调节池。生产废水 的ph值为5-6,所以应该加碱调节pHfi至6. 5- 7. 0。废水水量为80 ( ni d-1 )03.1、除盐：此外，废水中盐度比较高，当前处理的方法主要有：电渗析法，反渗透法， 蒸馏法以及比较新的工艺组合。目前,反渗透和电渗析法投资为528793美元 /(m3? d),运行费用为0.260.52美元/(m3?

6、d);反渗透投资相 对较省,运行 费用稍高,而电渗析则投资稍高，运行费用相对低一些；蒸馏法 投资为13212268美元/(m3? d),运行费用为1.062.11美元(m3? d)见高 含盐废水处理技术费用居高不下，经济效益差,虽已有许多研究尝试提高其应用 价值，但效果并不显著，尚无良好的应用前景。对于此设计，采用反渗透法， 此法由于氨具有较强的挥发性，可采汽提来分离氨和水。汽提是借废水通入汽的 接接触，使废中的发性质按一定比例散到气相中，因而挥发的污物从水中离出去。 据以往的汽提塔运行数据，可把氨的质量浓度降50mg / L。此时 氨溶属 于浓度液。进一步的处方法用离交换法、生物脱氮法、硝化

7、反硝化法、折点 氯化法、催化湿式氧化法等。如下图氨木麼水辭液浓缩液山水在1 atm和20 C时，1体积的水可以溶解700体积的氨气，按1mol气体等于22. 4L 计算，则1mol水至少可以溶解30mol氨气。氨水为非电解质，则近似饱和的氨水溶 液的渗透压约等于30R T。在相同的温度下，假设强电解质溶液的i值是氨水的4 倍, 则近似饱和的氨水溶液的渗透压至少大于 7mol/L 的强电解质溶液。故理论上 用氨水作为设计溶液是符合要求的 , 即在常温下具有很高的摩尔浓度。由于氨具有较强的挥发性 , 可采用汽提 法来分离氨和水。汽提法是借助废水与通入蒸汽的直接接触 , 使废水中的挥发性 物质按照一

8、定的比例扩散到气相中 , 因而把挥发性的污染物从废水中分离出去。 据以往的汽提塔运行数据，可把氨的质量浓度降至50mg/L=此时的氨溶液属于低 浓度溶液。进一步的处理方法可用离子交换法、生物脱氮法、硝化反硝化法、 折点氯化法、催化湿式氧化法等。 23.2 、生化处理 :缺氧 好氧。A/O工艺由缺氧和好氧两段组成，两段可以分建也可以合建，合建要求两段 挡板隔开；缺氧段水力停留时间0.5-1h，溶解氧小于0.5mg/l,同时加强搅拌混合， 防止污泥沉积，应设置搅拌器或水下推动器。 好氧段结构和普通活性污泥法相同， 要保证溶解氧 1-2mg/l , 水力停留时间 2.5-6h 。4 主要构筑物及设计

9、参数 :由于生产废水进水水量不大，可以不设集水井，直接进行预处理 。4.1 、中格栅设计计算 :1此设计在生产废水前采用一个筛，过滤掉大部分浮渣。格栅则设计在调 节池前。可只设一道。(1) 设计参数：最大流量 Qmax= Q*Kz = (0.0222+0.0417+0.0194 )*1.2=0.55033-1ms栅前水深：h=0.4m栅前流速：V1=0.4m/s(0.4m/s-0.9m/s)过栅流速：v2=0.4m/s(0.4m/s-1.0m/s)栅条宽度：s=0.01m,栅条间隙宽度d=0.04m格栅倾角|0°2设计计算(1) 栅条间隙数：n=(Qmax*jsn60 ) / (bh

10、v)=(0.5503* Jsin60 )/(0.04*0.4*0.4)=80设一座中格栅n=80根(2) 栅槽宽度：设栅条宽度s=0.01mB=s (n“-1 ) +b n“ =0.01(80-1) +0.04*80=3.99m(3) 进水渠道渐宽部分宽度设进水渠道宽 B1 =Qmax/4vh=0.5503/(4*0.4*0.4)=0.8598m渐宽部分展开角度为20°。L1= (B-B1) /(2tan1)=(3.99-0.8598)/(2tan20)=4.3 m(4) 栅槽与出水渠道链接处渐宽部分长：L2= L 1/2=4.3/2=2.15m(5) 通过格栅水头损失：H2 =k*

11、h 0V22H0= § sin § = s/b"42gh 0计算水头损失g重力加速度k格栅收污染使水头损失增大的倍数，一般取 3;E阻力系数，其数值与格栅条断面几何形状有关，对于锐边矩形断面, 形状系数；h2 =3*2.42*(0.01/0.04)3 *( -04 )sin602* 9.8=0.008m（6）栅槽总高度：设栅前渠道超高m=0.3mH=h+h +h2 =0.4+0.3+0.008=0.708m（7）栅槽总长度：HL=L.+L2 +0.5+1.0+tan 60=0.124+0.062+1.5+0.404=2.09m8）每日栅渣量格栅间隙40mrft况下

12、，每1000n3污水产0.03m3。W=86400WiQmax =1.18 m 3大于0.2m3每天。采用机械清渣。 1000Kz（9）格栅选择选择XHG-1640回转格栅污泥机一台4.2、污水提升泵房：流量小于2 m3 /s,常采用下圆上方型泵站，泵选用自潜污泵。理论上次设计需要在生产废水前设一个提升泵站，在其他废水收集处设一个提升泵站。设计计算：1生产废水污水提升泵站：（1）污水平均流量为0.0222m3/s污水最大流量为 0.0222*1.2=0.02664 m 3/s（2） 集水池容积，采用相当于一台泵6min的容量。采用两台泵（一用一备），则w=0.02664*6*60=9.59 m

13、 3，有效水深2m，则集水池面积F为4.792m2（3）选泵前扬程估算H=H0 +2.0+1.8式中：2.0 污水泵及泵站管道的水头损失， m；1.52.0 自由水头的估算值，m取1.8m；H。一水泵集水池的最低水位H与水泵出水水位H之差； 单管出水井的最高水位与地面的高差估计为 7.0m则水泵扬程为：H= H0+2.O+1.8=1O.8m 取 15米。选用2台泵（1用一备）,则每台泵的流量为 79.92 m3/h。（4）选泵 :可以选用250QW520-2系列的流量为676点/h，扬程18m转速950,功率55kw, 重 1395kg。2 同理计算其他废水所需的污水提升泵站 :（1）污水平均

14、流量为 0.0417+0.0194=0.4364m3/s污水最大流量为 0.4364*1.2=0.5237 m 3/s（2）集水池容积，采用相当于一台泵6min的容量。采用两台泵（一用一备），则w=0.5237*6*60=188.5 m 3，有效水深2m 则集水池面积F为94.26m2（ 3）选泵前扬程估算 :H=H0+2.0+1.8式中：2.0 污水泵及泵站管道的水头损失， m；I. 52.0 自由水头的估算值，m取1.8m；H °水泵集水池的最低水位H与水泵出水水位H之差； 单管出水井的最高水位与地面的高差估计为 7.0m则水泵扬程为：H= H0+2.0+1.8=10.8m 取

15、15米。选用4台泵（ 3用一备） ,则每台泵的流量为 1185.32/3=628.44m 3/h（4）选泵 :可以选用250QW520-2系列的流量为676 m3/h，扬程18m,转速950,功率55kw, 重 1395kg。4.3 、调节池 :由于来水不均匀,水质、水量存在波动,因此只 有足够的调节容量才能使进入后续处理工艺的水 质、水量稳定,故设置均质调节池。4.3.1 、调节池的尺寸计算 :此时,污水的流量为 Q=0.0222+0.0417+0.0194=0.0833 m 3/s ,最大流量 :Qmax=0.0833*1.2=0.09996 m 3/s=359.856 m 3/h=863

16、6.544 m 3/d 水力停留时间 T = 6h ；调节水量一般为处理水量的 10%-15%可满足要求,调节池设置一用一备,便 于检修和清泥。为防止池底污泥沉淀,可压缩空气搅拌污水。空气用量为1.5-3.0 m3/m2h，取2.0 m3/m2h。则所需空气量为2*359.86 m 3/h=719.72 m 3/h=11.995 m 3/min4.3.2 、调节池有效容积V = QT = 359.856 X 6 = 2159.136 m4.3.3 、调节池水面面积 :取池子总高度H=5.5m,其中超高0.5m,有效水深h=5m则池面积为2A = V/h = 37502159.136/5 = 4

17、31.8 m 24.3.4 、调节池的尺寸池长取L = 21m ,池宽取B = 21 m，则池子总尺寸为3LX BX H = 21mX 21mX 5.5m=2425.5 m。435、调节池的搅拌器：使废水混合均匀，调节池下设两台 LFJ-350反应搅拌机。4.4、反应池池池体：4.4.1、A/0工艺设计规定3:1、污泥负荷率 N /kgBOD5? kgMLSS?d 在0-0.18 之间;2、 总氮负荷：kgTN ?(kgMLSS ?d)小于等于0.05 ；4、污泥龄：d大于10h；5、混合液回流比Rn 50-100%;6 污泥回流比R: 50-100 %;7、污泥浓度 X: (mg/l)300

18、0-5000( > 3000);8、溶解氧 DO/mg?l-1 A段约为0.5mg/l, O 段=1-2 ;9、温度/0C : 20-30 ;11、反硝化池S-BOD 5 > 4。 no3-n4.4.2、设计参数4(1) BO污泥负荷：N =0.15 kgB0D5 N < 0.18利于消化反应进行kgMLSS d(2) 污泥指数:SVI=150(3) 回流污泥浓度106106Xr= r r=1 Xr= 6600mg/lSVI150污泥回流比:R=100%(5) 曝气池内混合液污泥浓度：X=- Xr二丄 6600=3300mg/L R 111(6) 、TN去除率：TNo TNT

19、No=1403014078.6(7) 、内回流比:r 内=_ =0.786/0.214=367%1 - rN4.4.3、好氧区容积计算：a. 出水溶解性BOD要求降到20mg/L,出水溶解性BOD勺浓度S为:VSSktS=20-1.42TSS(1-e)TSS=20-1.42 0.5 20 (1-e 0.23?5)=10.29mg/lb. 计算污泥龄确定消化速率：0.098( -5)n= 0.47e()1 0.833(7.2 pH)kO 2 +O 2式中：NH 3-N的浓度100mg/LkO2氧的半数常数mg/LO 2-反应池中溶解氧的浓度mg/LT取为 15Cw 19CPH取7.20.47e0

20、.098( -5)1 0.833(7.2 pH) k O 2 +O 20.098 15-5、(140、/2、_c 巾“(0.47e)( 140 100.05*15-1.158 )( r )=0.733dc. 计算最小泥龄cm1cm =丄=1/0.733=1.364dN安全系数K=3设计污泥龄：cm *3=1.364*3=4.09dd. 好氧池容积计算（动力学计算方法）Y c So SV1 c 0Xv 1 Kd c式中：3V!好氧池容积m.So进水溶解性BOD的浓度mg/L,(19300*80+100*150+400*70)/(80+150+70)=5290mg/LSo=5290-1.42*0.

21、5*5290(1-e kt )=1942.12 mg/LS出水溶解性BOD勺浓度100mg/L，Y 污泥产率系数：0.5-0.7取0.6 ,c固体停留时间d,Kd 内源代谢系数取0.05 ;Xv 混合溶液挥发性悬浮固体浓度（MLSS mg/L:Xv=fX式中:混合溶液中VSSfSS之比取0.75X曝气池内混合液悬浮固体浓度：X=R1+RXv=fX=0.753300=2475mg/lV仁0.6* 4.09* 8636.5441 942.12 -10.29 =13734 伽3 2475(10.05*4.09好氧池污水停留时间：t=V/Q=13734.1/8636.544=1.59d=38.16h4

22、.4.4、缺氧池容积的计算：0.4S)1 KdNO.124Y(So S) =0.124 0.61942.12 -10.29 =702.83mg/Lw1 Kd c0.05* 4.09被氧化NH-N=进水总氮量-出水氨氮量-用于合成的总氮量140-8-10.53=121.47mg/L所需脱硝量=进水总氮量-出水总氮量-用于合成的总氮量140-15-10.53=114.47mg/L需还原硝酸盐氮量：NT=8636.544*(114.47/1000)=988.625kg/da. 反硝化速率：qdn,Tqdn,20T 20式中:qdn,20 20C时反硝化速率为：0.07kgNQ- N/(kgMLVSS

23、?d)温度系数为B =1.08qdn,Tqdn,20 T 20=0.07x 1.08 (14-20)=0.048gNQN/(gMLVSS?d)b. 缺氧池容积为：VNt 1000V2qdn,T X v式中：N t需还原硝酸盐氮量kg/d ,qdn,T 反硝化速率 kgNN/(kgMLVSS?d)V2出水溶解性BOM浓度mg/LV2=(988.625*1000)/(0.048*2475)=8321.76m3缺氧池污水停留时间t=v/Q=8321.75/8636.544=0.96d=23.1h(1) 曝气池的总容积：V总=8321.75+13734.1=22055.85 m系统总设计泥龄二好氧池泥

24、龄+缺氧池泥龄=4.09+4.098321.7513734.1=6.57d计算污泥回流比RXr=垃 r r=1 Xr= ©6600mg/lSVI150曝气池内混合液污泥浓度：RX MLSS =Xr=3300 mg/l1+R混合液回流比R内：R=%=3300 =100%Xr-X 6600-3300TNo TN N =TNo=1403078.6140rN1 - rN=0.786/0.214=367%(3) 剩余污泥量:生物污泥量:Px =YQS 0 - S1 心c0.6*8636.5441942.1210.29 =8311kg/d10.05* 4.091000对存在的惰性物质和沉淀池的固

25、体流失计算:Ps=Q(X1-Xe)式中：X 1进水中悬浮固体中惰性部分(TSS-VSS)kg/m3X e出水 TSSkg/m3Ps非生物污泥含量kg/dPs=8636.544*(0.29-0.02-0.2175)=453.42kg/d剩余污泥量：W=Px+Ps=8311+453.42=8764.42kg/d(4) 每日生成的活性污泥量 Xw：内源呼吸分解泥量：Xv=fX=0.75 3300=2475mg/lW2=bVXv=0.03*22055.85* 2.475=1637.65kg/dXw=Px-W2=8311-1637.65=6673.35kg/d(5) 反应池主要尺寸 :A.好氧反应池总容

26、积13734.1m3设计反应池为2池4组。a. 单池容积V单=VJ4=3433.53 m 3b. 有效水深h=4.0m单池的有效面积：S 单=V 单/h=858.38m2c. 采用 3 廊道式廊道宽 b=6 反应池长度：L,=S 单/B=858.38/(3*6)=47.69md. 校核b/h=6/4=1.5( 满足 1-2)L/b=47.69/6=7.9 (满足 5-10)e. 反应池的总高度：H=4.0+1.0=5.0m ，超高取 1mB. 缺氧反应池a. 总容积V2=8321.76m3设计反应池为2池4组b. 单池容积：V单=V2/4=8321.76/4=2080.44 m 3c. 有效水

27、深h=4.1m单池的有效面积：S 单=V单/h=2080.44/4.1=507.42m 2d. 长度与好氧池的宽度相同为 L=18m池宽=507.42/18=28.19me. 反应池的总高度：H=4.1+1.0=5.1m4.4.5、A/0池进出水设计：(1) A/0池进水：A/0池采用配水渠，来水由调节池直接进入A/0池配水渠，配水渠尺寸为：BX LX H=1.8mX 18X 2.25m=72.9ni，其中槽宽 B取 1.8m。H=1.25X B=2.25m, L 与池体同宽取18m为避免异重流影响，采用潜孔入水，过孔流速控制在 0.2-0.4m/s之间，本设计取0.4m/s。则单个池子配水孔

28、面积为：F=Q/nv=0.6212/2 X 0.4 =0.13m2取 0.15m2设计孔口尺寸为：0.5mX 0.3m，查给1.0 ；7h则水头损失：v21仝2 9.810.008m水排水设计手册(第二版)第一册知水流径口的局部阻力系数4.5、污泥回流泵房污泥泵房的设计如下：污泥回流泵房尺寸12mX 20m，地下埋深3.6-5.1m，一个系列 A/O 池的回流污泥量为 6673.35kg/d=834.17 m /d =34.75 m/h,回流污泥泵所需的扬程6m故用3台KWP50-200回流污泥泵，2用1备 剩余污泥泵选择污：泥量为1个浓缩池446.4m3/d=18.6m3/h=5.2L/s，

29、选用 KWK65-200回流污泥泵2用1备选3台。4.6、二沉池的设计：在本次设计中为了提高沉淀效率，节约土地资源，降低筹建成本，采用 机械刮泥吸泥机的辐流沉淀池，进出水采用中心进水，周边出水，以获得较高的 容积利用率和较好的沉淀效果。4.6.1、设计要求及参数：1. 沉淀池的直径一般不小于 10m，当直径小于20m时，可采用多斗排泥； 当直径大于20m时，应采用机械排泥；2. 沉淀池有效水深大于3m，池子直径与有效水深比值不小于 6 ；.3. 池子超高至少应采用 0.3m；4. 池底坡度不小于0.05 ;5. 表面负荷取 0.5 1.5m3/m2h，沉淀效率 40% 60% ；6. 池子直径

30、一般大于10m，有效水深大于 3m ;7. 池底坡度一般采用 0.05 0.08 ；8. 排泥管设于池底，管径大于200mm，管内流速大于0.4m/s，排泥静水压 力1.2 2.0m，排泥时间大于 10min。4.6.2、设计计算:1. 设计选用2座辐流式沉淀池 二沉池主要尺寸的计算33Qi=Qmax/2=0.5503/2=0.2752 m /s=990.54 m /h2. 单个二沉池的表面积为Fi=Qi式中:Fi池表面积Qi设计流量 m 3/hq表面负荷，本设计取 0.75m 3/m2 hFi=990.54/0.75=1320.72 m 23. 二沉池直径为：D=（组）0.5=41m3.14

31、本设计取45m4. 二沉池池边水深的计算：清水区高度为：h 1=0.8m分离区咼度为：.0.5q(1+R)h2= SVI?X=1.5m1 1000缓冲区高度为：h3=0.5m池边超高为：h5=0.3m污泥浓缩区高度为:2/3=1.18m, SVI ?X ?q(1+R) ?tE h4 =1000则二沉池的池边水深为:H=h! +h2+h3+h4+h5=4.28m校核沉淀时间：t二匹=1.5/0.75=2h(合格) q5、二沉池刮泥设备的选择和池底高度的计算池底坡度选择为：i=0.07池底高度为：h6 =i D =0.07 x 45/2=1.575m2刮泥设备选择由给水排水设计手册(第 2版)选择

32、ZBG-50周边传动刮泥机；设备参数如下：ZBG-50周边传动刮泥机设备参数表型号池径(m驱动功率(kW周边线速(m/mi n)ZBG-50450.75*21-3&二沉池总水深及径深比校核二沉池总水深：H= H + h 6 + 0.7 =4.28+1.225+0.7=6.205m校核径深比：D =45/1.5 =30>6 合格h27、二沉池出水堰的设计本设计二沉池的出水堰采用90°三角锯齿堰双边出流，处理水经过出水堰进入出水槽，然后汇入出水管排出。单个二沉池处理水的出流量为：Qi=Q/4=0.5503/40.1376出水堰周长：C=3.14(D1+D2)=(44.6+4

33、4.3)3.14=279.146式中：D1环形出水槽外圈直径 44.6mD2环形出水槽内圈直径 44.3m出水堰采用双侧900三角出水堰，三角形顶宽0.20m,堰顶的间距为0.05m,C每个二沉池有三角堰n=1116.58个，取1120个。0.20 0.050每个三角堰的流量为3Qa=Qi/n=0.5503/1120=0.000491 m /s由Qa 1.4H a2.5得，三角出水堰的堰上水头为：Ha=(Qa/1.4) 0.4=0.0415m8)二沉池环形出水槽的设计:2Hb=73(命)1/3+°.20式中:Qa 环形出水槽一侧的流 nVs，本设计取Qa=Qi/2=0.5503/2=

34、0.27515m/sB环形出水槽的设计宽度，为方便设计取 0.3m0.20出水槽的超高，设计计算时取0.20m则环形出水槽的高度为:20 275152Hb=1.73(5 )+0.20=0.3585m,取 0.40m。9.18B4.7、污泥脱水机房：4.7.1、设计依据:污泥脱水设备有板框压滤脱水机、带式压滤脱水机和离心脱水机。本设计采 用带式压滤脱水机。带式压滤机的基本原理是通过设置一系列压辊及滚筒， 将上 下层滤带张紧，滤带间的污泥不断受挤压剪切后，加速泥水的分离 1. 脱水前污泥含水率为97%;2. 脱水后污泥含水率按75.0%计污泥脱水后形成的泥饼用汽车运走，分离液返回处理前端进行处理。

35、4.8、接触消毒池与加氯间的设计：（1）设计参数：二级处理出水的加氯量为615mg/L,为了提高和保证消毒效果，规定加氯的 接触时间不应小于30min采用隔板式接触反应池流量Q=0.5503 m3/s （设计两座）水力停留时间T=0.5h=30min，设计投氯量为=6.0 mg平均水深为h=2.0m，隔板间隔b=3.5m（2）接触池容积：3V=QT=0.5503/23060=495.27 m表面积 A=V/h=495.27/2=247.635 m2隔板数采用两个，则廊道总宽 B=（2+1）3.5=10.5m （取11m）接触池长度为 L=A/B=247.635/11=22.5m（取 23m）3

36、实际消毒池容积 V' BLh=11X 23X 2.0=506 m池深取2+0.3=2.3m （0.3m为超高）经校核仅满足有效停留时间的要求（3）加氯间的计算：功能：提供消毒剂，保证药品安全储存。构筑物尺寸：L B=4X 9加氯设备类型：瑞高（REGA）系列加氯机型号：REGAL-2100数量：1台设计最大加氯量max=6.0mg，每日投氯量maxQ =1981.08 X6.0 103=11.88 kg/h选用贮氯量为120kg的液氯钢瓶，每日加氯量为2.38瓶，每日加氯机4台，单台投氯量为1.52.5kg/h，配置注水泵两台，一用一备，要求注水 量Q=13n；（，扬程不小于10叽04

37、.9、巴氏计量槽：本设计采用巴氏计量槽设在总出口处，其特点是：a. 精确度可达95 % 98%b. 水头损失小，底部冲刷力大，不易沉积杂污；c. 操作简单；d. 施工技术要求高，尺寸不准确测量精度将会受到影响2设计依据：a. 计量槽应设在渠道的直线段上，直线段的长度不应小于渠道宽的8-10倍; 在计量槽的上游，直线段不小于渠宽的2-3倍；下游不小于4-5倍。当下游有 跌水而无回水影响时可适当缩短；b. 计量槽中心线应与渠道中心线重合，上下游渠道的坡度应保持均匀，但坡 度可以同；c. 计量槽喉宽一般采用上游渠道宽度的 1/3 1/2 ；d. 当喉宽W为0.25m时，H2.H0.64为自由流，大于

38、此数为潜没流；当喉宽W=0.3 2.5m时，H2比 0.7为自由流，大于此数为潜没流；e. 当计量槽为自由流时，只需记上游水位，而当其为潜没流时，则需同时记下游水位。设计计量槽时，应尽可能做到自由流，但无论在自由流还是在 潜没流的情况下，均宜在上下游设置观察井；f. 设计计量槽时，除计算其通过最大流量时的工作条件外，尚需计算通过最小流量时的条件。5水利损失计算：1. 构筑物水头损失由于各构筑物的水头损失比较多，计算起来比较烦琐，本设计中若在设计计算过程中计算了的就用计算的结果，若在设计计算过程中没计算的就用经验数值。构筑物水头损失见表构筑物名称水头损失(m粗格栅0.008调节池0.50A/O池

39、1.00辐流式一沉池0.70接触式消毒池0.30巴氏计量槽0.302.管渠水头损失在污水处理工程中，便于计算一般认为水流是均匀流。管渠水头损失主要有 沿程水头损失和局部水头损失。沿程水头损失按下式计算：式中：H f为沿程水头损失，m；L为管段长度，m；R 为水力半径，mv 为管内流速，m/s；C为谢才系数。i 为管渠的坡度b)局部水头损失为：hm2 v2g式中:局部阻力系数。这里就初步设为1m。d)管渠局部阻力系数9计算1. 计量槽至出水口有一个突然扩大和突然缩小，局部阻力系数为：0.958+0.10=1.0582. 巴氏计量槽至紫外消毒间有一个突然扩大和突然缩小，局部阻力系数为:0.958+0.10=1.0583. 紫外消毒间至集水井有一个突然扩大和突然缩小，局部阻力系数为：0.25+0.87=1.124. 集水井至二沉池有两个突然扩大和突然缩小，局部阻力系数为：(0.24+0.345 ) X 2=1.175. 二沉池至配水井有两个突然扩大和突然缩小，局部阻力系数为