管廊外架施工方案 监理审完

1、目 录编制依据11.编制依据12.本施工方案的发放范围1一、工程概况2二、施工部署31.管廊施工部署32.脚手架的材质要求33.施工准备63.1 施工技术准备63.2 人员准备6三、主要施工方案71.门式脚手架的搭设流程及要求72.钢管脚手架的搭设流程及要求15四、脚手架搭设的劳动力安排18五、脚手架的检查与验收18六、脚手架搭设安全技 术措施18七、脚手架拆除安全技术措施19八、门式钢管脚手架计算书21九、落地式扣件钢管脚手架计算书26合肥市第二建筑安装有限公司38编制依据1.编制依据（1）建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010（2）门式钢管脚手架JG13-1999（3）建

2、筑施工安全检查标准JGJ59-2011（4）建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91（5）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011（6）建筑施工手册第五版 中国建筑工业出版社（7） 公司相关管理文件及管理办法。2.本施工方案的发放范围公司：工程部、技术部、机电部、安全部、商务合约部。项目部：项目经理、生产经理、机电经理、商务经理、技术经理、安全总监；工程部、技术部、工程部、安全部、商务部、材料部、综合办。其它：监理、建设方。一、工程概况本工程为城市综合管廊工程，位置为淄博市高新区，南起裕民路，北至黄河黄河大道，全长4.8km，全线为双舱断面，布置在人行道西侧的绿化带的下方

3、，容纳电力、通讯、热力、供热、给水、中水管道。管廊为钢筋混凝土结构，采用明挖法施工。管廊标准断面顶板覆土约3m,埋深约8m。表1 工程总概况工程名称淄博高新区西五路北延地下综合管廊、污水管线建设项目工程地址淄博市高新区建设单位淄博高新区政府投资工程建设中心质量监督单位淄博高新技术产业开发区建设工程质量安全监督站设计单位上海市政工程设计研究总院（集团）有限公司监理单位山东天为工程技术有限公司总包单位合肥市第二建筑安装有限公司层高表如下：表2 层高表编号部位层高（m）1标准段5.32引出口、吊装口7.63通风口84通风井9.15到虹口11.72、 施工部署1.管廊施工部署本方案将本工程划分为三个施

4、工段:1.1 裕民路到北石桥村北(k0+000- k2+281)1.2 石桥村北到韩庙村业芮机械厂(k2+281-k4+140)1.3 韩庙村业芮机械厂到黄河大道（k4+140-k4+770)1.4 施工顺序：裕民路北石桥村北 石桥村北韩庙村业芮机械厂(k2+281-k4+140) 韩庙村业芮机械厂黄河大道（k4+140-k4+770)1.5 施工顺序布置图如下：图1 施工段划分示意图2.脚手架的材质要求2.1 门式架手架2.1.1 门架采用MF1219，门架及其配件的规格、性能及质量应符合现行行业标准门式钢管脚手架（JG13）的规定，并应有出厂合格证明书及产品标志。2.1.2 水平拉接杆、封

5、口杆、扫地杆、剪刀撑，采用48×3.5mm钢管，相应扣件规格为48mm。2.1.3 钢管应平直，平直度允许偏差为管长的1/500；两端面应平整，不得有斜口、毛口；严禁 使用有硬伤（硬弯、砸扁等）及严重锈蚀的钢管。2.1.4 顶层封闭双层脚手板长4m，宽300mm-350mm，板厚度不小于5cm，材质为落叶松材质。端头用8#铁丝进行加箍处理，有腐朽、劈裂的不准使用。2.1.5 其他辅助材料用于捆线，围扩连接及防护等材料如镀锌线密目网可调底座等都按其行业标准选用。安全网采用阻燃性材料，密目安全网、大眼网必须有产品质量检验合格证。2.2 钢管脚手架2.2.1 脚手架钢管应采用现行国家标准直

6、缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T3091中规定的Q235普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235级钢的规定。每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。新钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸室温拉伸试验方法GB/T228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130的有关规定，应涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度、钢管弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规

7、范JGJ130的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。2.2.2 搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，力求环保美观。2.3 扣件连接外径48mm钢管的扣件的性能、质量应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，连接钢管的扣件应有明显标记并按照现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）中的有关规定执行。扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的要求，采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。

8、扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品合格证。扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。扣件在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。新、旧扣件均应进行防锈处理。图2 扣件示意图门式架与48×3.5mm钢管钢管连接图3 门式架与钢管连接示意图2.4 安全网安全网采用密目式安全立网，应符合下列要求：(1)网目密度不低于2000目/100cm2；(2)网体各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，孔径不低于1mm；(3)网体缝线不得有跳针、露缝，缝边应均匀；(4)一张网体上不得有一个以上的接缝，且接缝

9、部位应端正牢固；(5)不得有断沙、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷；(6)阻燃安全网的续燃、阻燃时间均不得大于4s。使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证；(7)做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上；(8)颜色应满足环境效果要求，选用绿色；2.5 连墙件连墙件材料采用钢管制作，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构GB/T700中Q235级钢或低合金高强度结构钢GB/T1591中Q345级钢的规定。3.施工准备3.1 施工技术准备根据国家标准和针对本工程各层外围平面图及特点确定施工方案。外架搭设前，由施工员向外架作业

10、班组进行安全技术交底，交底双方履行手续。有关材料和机具按有关规定进行检验试验，合格后方可投入使用。3.2 人员准备3.2.1 为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程门式脚手架搭设人员20人，均有上岗作业证书。3.2.2 建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3.3.3 脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可及监理验收通过，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。3、 主要施工方案地基较平稳处采用门式脚手架，地基高低差较大处采用扣件式脚手架。1.门式脚手架的搭设流程及要求

11、门式钢管脚手架搭设的工艺流程为：做架体基础拉线放底座扫地杆固定脚轮自一端起立门架并随即装交叉支撑（板）装水平架装抛撑装剪刀撑照上述步骤，逐层向上安装铺脚手板装设顶部栏杆扎安全网。图4 门式钢管脚手架的组成以下为门架的构造要求：1.1 地基（见计算书）由于本工程脚手架在回填土上搭设，因此，搭设脚手架前需先夯实地基，浇筑100mm厚C20混凝凝土垫层，并沿脚手架纵向铺设木板，将架体立杆放置在木板上，防止不均匀沉降导致架体变形，以保证承载能力能够满足脚手架的搭设要求。同时为保证架体基础排水畅通，不积水，架体基础需高于周围地面200mm以上，并设排水沟。1.2 门架（1）门架步距跨距，符合现行的行业标

12、准门式钢管脚手架(JGJ 128-2000)的规定，并与交叉支撑规格配合。（2）门架安装应自一端向另一端延伸，并逐层改变搭设方向，不得相对进行。搭完一步架后，应按要求检查并调整其水平度与垂直度。（3）不配套的门架与配件不得混合使用于同一脚手架。（4）门式架搭设顺序：铺设垫木（板）安放底座自一端起立门架并随即装交叉支撑安装水平架（或脚手板）安装钢梯安装水平加固杆照上述步骤，逐层向上安装按规定位置安装剪刀撑装配顶步栏杆。（5）脚手架的搭设必须配合施工监督，一次搭设高度不应超过最上层连墙件三步或自由高度小于6m，以保证脚手架稳定。门式架底部设置一道槽钢，最底部门式架佩戴上滚轮，放置在槽钢内，施工完一

13、段管廊后采用机械推至下一段管廊使用。槽钢需配置33m*10*2*2=1320m。图5 门式架下部槽钢示意图1.3 配件（1）抛撑、交叉剪刀支撑、水平架或脚手板应紧随门架的安装及时设置。（2）门架的四周均应设置交叉支撑并应与门架立杆上的锁销锁牢。（3）上、下榀门架的组装必须设置连接棒及锁臂，连接棒直径应小于立杆内径的12mm。（4）在操作层上连续满铺与门架配套的挂扣式脚手板，扣紧挡板，防止脚手板脱落和松动。（5）水平架设置应符合下列规定：在脚手架的顶层门架上部、连墙件设置层、防护棚设置处必须设置。本工程脚手架搭设高度H45m，沿脚手架高度，水平架应至少两步一设；应在脚手架的转角处、端部及间断处的

14、一个跨距范围内每步一设。水平架在其设置层面内应连续设置。当因施工需要，临时局部拆除脚手架内侧交叉支撑时，应在拆除交叉支撑的门架上方及下方设置水平架。 水平架可由挂扣式脚手板或门架两侧设置的水平加固杆代替。（6）连接门架与配件的锁臂、搭钩必须处于锁住状态。（7）水平架或脚手板应在同一步内连续设置，脚手板应满铺。（8）栏板(杆)、挡脚板应设置在脚手架操作层周圈、门架立杆的内侧。（9）底步门架的立杆下端脚轮必须有足够承载力。1.4 拉接件由于本工程属于地下工程，外墙不允许预留连墙件，故使用抛撑，抛撑布置图如下：图6 门式脚手架抛撑示意图（1）拉接杆、剪刀撑必须与脚手架同步搭设。（2）水平拉

15、接杆应设于门架立杆内侧，剪刀撑应设于门架立杆外侧并连牢。（3）上部门架利用外伸来接杆件与主体结构连接。（4）门架下部采用架外斜支撑对门架整体起扶持稳固作用。图7 门式架斜支撑（5）上部门架应每两步设一道水平架并设于连接杆与主体结构连接，水平架横向每隔两根立杆设一个连接杆。图8 门式架连接杆1.5剪刀撑设置应符合下列规定：（1）剪刀撑在脚手架外侧每边均要设置，与地面倾角为45-600；（2）剪刀撑按照脚手架外围宽度设置；（3）剪刀撑应采用扣件与门架立杆扣紧；（4）剪刀撑斜杆采用搭接，搭接长度不小于1000mm，搭接处应采用三个扣件扣紧。图9 剪刀撑示意图1.6水平拉接杆设置应符合以下规定：(1）

16、在每层门式架顶部立柱内侧设置两道水平拉接杆；(2）设置纵向、横向水平拉接杆应连续，并形成水平闭合圈；(3）在脚手架的底部门架下端应加封口杆，门架的内、外两侧应设通长扫地杆；(4）水平拉接杆应采用扣件与门架立杆扣牢。1.7 扣件加固件与门架采用扣件连接时应符合下列规定：（1）扣件规格应与所连钢管外径相匹配；（2）扣件螺栓拧紧扭力矩宜为5060Nm，并不得小于40Nm；（3）各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100mm；1.8 转角处门架连接（1）在建筑物转角处的脚手架内、外两侧应按步设置水平连接杆，将转角处的两门架连成一体；（2）水平连接杆应采用钢管，其规格应与水平加固杆相同；（3）水平连接

17、杆应采用扣件与门架立杆及水平加固杆扣紧；图10 门式脚手架转角处节点图1.9 通道洞口（1）通道洞口高度不宜大于2个门架，宽度不宜大于1个门架跨距；（2）通道洞口应按以下要求采取加固措施：当洞口宽度为一个跨距时，应在脚手架洞口上方的内外侧设置水平加固杆，在洞口两个上角加斜撑杆如图示；当洞口宽度为两个及两个以上跨距时，应在洞口上方设置经专门设计和制作的托架，并加强洞口两侧的门架立杆。图11 门式脚手架出入口节点图1.10 斜梯（1）作业人员上下脚手架的斜梯应采用挂扣式钢梯，并宜采用“之”字形式，一个梯段宜跨越两步或三步；（2）钢梯规格应与门架规格配套，并应与门架挂扣牢固；（3）钢梯应设栏杆扶手。

18、1.11 安全网架子四周满挂阻燃型密目安全网，临边要设可靠的安全防护，操作层下方每10m设置水平兜网，所有立杆刷保持原色，剪刀撑刷黄黑相间(500mm)油漆。1.12 架体顶部封闭由于本工程与外保温施工存在交叉作业，因此架体顶部采用钢管扣件搭设防砸棚，需要做全封闭防护。在顶层门架顶部用钢管扣件搭设防砸棚，高出门架顶部600mm，覆盖两层木跳板，与结构件缝隙也满铺木跳板封闭。图12 架体顶部封闭示意图1.13 挡脚板采用条木板或铁板（高度不小于180mm），连续固定在脚手架作业面或通道的外侧立杆及脚手板上，位置类似踢脚板。图13 挡脚板示意图2.钢管脚手架的搭设流程及要求2.1 落地架工艺流程外

19、架基础立杆扫地杆大横杆小横杆大横杆小横杆剪刀撑拉墙件铺脚手板防护栏杆挂安全网。2.2 脚手架的搭设2.2.1 构件布置（1）脚手架基础每根立杆底部应设置垫板，各底层立杆下端均必须支承在垫板上。垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm的木垫板。脚手架应该搭设在结构板或者平整夯实后进行硬化的基础上，应有排水措施。脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。位于边坡上方的立杆必须将边坡局部整平，下垫垫板。1横向扫地杆；2纵向扫地杆图14 纵、横向扫地杆构造（2）立杆内立杆边距结构400mm

20、，内外立杆横距900mm，立杆间距1500mm。脚手架立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。脚手架立杆对接、搭接应符合下列规定：当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；立杆应高出每层作业面1.5m。搭设立杆其垂直偏差应1/300，同时最大垂直偏差值在5cm内。（3）扫地杆在脚手架立杆底端之上100mm处设纵向和横向扫地杆（横向扫地杆置于纵向扫地杆下，并与立杆连接牢固，扫地杆的水平偏差值应不大于50mm）。（4）纵向水

21、平杆（大横杆）横杆步距1500mm。纵向水平杆应设置在立杆内侧，单根杆长度不应小于3跨；纵向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接。并应符合下列规定：两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3；搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；（a）接头不在同步内（立面）；（b）接头不在同跨内（平面）1立杆；2纵向水平杆；3横向水平杆图15 纵向水平杆对接接头布置纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆

22、上；（5）小横杆主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除，小横杆外伸长度不小于100mm，不大于150mm， 并保持一致。小横杆距主节点间距120mm。同时要求根据脚手板的需要，小横杆间距纵距的1/2。（6）脚手板冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板等，应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板的铺设应采用对接平铺或搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm（图6.2.4a）；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水

23、平杆上，搭接长度不应小于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm（图6.2.4b）。（a）脚手板对接；（b）脚手板搭接图16 脚手板对接、搭接构造作业层必须平铺、满铺、稳铺脚手板，靠墙一侧的脚手板离墙的距离120150mm之间。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象；用木脚手板纵向对接平铺，接头处必须设置两根小横杆，且两端板探出长度不得大于150mm，并与横向水平杆固定。平均每块木脚板下有小横杆4根。脚手板应与其下支撑横杆在脚手架的两端、拐角处、坡道两端、其它可能发生滑动翘起的部位用直径3.2mm的镀锌铁丝绑扎固定。自顶层作业层的脚手板往下计，架体内每隔3层满铺一

24、层脚手板。（7）连墙件外脚手架的搭设，应沿建筑物周围连续封闭，不能封闭时，应设置必要的纵向支撑，端部加强设置连墙点。连墙件按两步三跨布设，垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m。连墙件中的连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，应向脚手架一端下斜连接。脚手架与主体结构的连接采用刚性连接。当短肢剪力墙、梁施工时，在楼层拉结点的相应位置预埋500mm长钢架管。连墙件连接时应采用双扣件连接加固。当连墙杆与墙面不能垂直时，不准向上倾斜，下倾角度不宜超过150。图17 预埋钢管拉结点考虑防水及人防要求，地下室不搭设考虑设置连墙件，搭设抛撑时，抛撑应采用通长杆件，并用旋转扣件固定在脚手架上，与地面的倾

25、角应在450600之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm，具体如下图：图18 抛撑搭设示意图四、脚手架搭设的劳动力安排1.为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和脚手架的工程量，确定本工程脚手架搭设人员需要15人，操作人员均接受过操作规程培训。2.脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。五、脚手架的检查与验收脚手架搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。1.构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；2.抛撑是否按要求搭设，脚手架在移动中及移动到施工位置后是否按

26、要求恢复到原位；3.垂直度及水平度是否合格。六、脚手架搭设安全技术措施1.脚手架移动时必须距离临边一定距离，脚手架上方不得有人员，并派专人看护。；2.移动中禁止突然启动加速，必须平稳、缓慢前进；3.定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全；4.脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用；5.脚手架搭设人员必须接受培训，并正确使用安全帽、安全带等；6.严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板及作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡；7.严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，且每边均匀堆放，施工荷载不得大于2kN/m2，确保较大安全储

27、备；8.作业层设置可靠的防护栅栏、挡脚板，防止坠落物体伤人；七、脚手架拆除安全技术措施1.拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等；2.拆架时应将脚手架移动至人员较少的部位，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入；3.拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带等；4.拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则；5.拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣；6.拆抛撑时，应用临时撑支住

28、，然后才能拆除；7.拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落；8.拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故；9.在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开；10.拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理；11.输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养；13.当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。图19 倒虹口处外架立面图八、门式钢管脚手架计算书门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（

29、JGJ128-2010）。计算的脚手架搭设高度为9.7米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.83米。门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。门架立杆采用42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用42.0×2.5mm钢管，连墙件的竖向间距3.90米，水平间距5.49米。施工均布荷载为2.5kN/m2，同时施工2层。 1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆 计算门架的几何尺寸图钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵

30、抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1 静荷载计算静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撑 2副 2×0.040=0.080kN 水平架 5步4设 0.165×4/5=0.132kN 连接棒 2个 2×0.006=0.012kN 锁臂 2副 2×0.009=0.017kN 合计 0.465kN经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.465 /

31、1.950 = 0.238kN/m(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)剪刀撑采用26.8×2.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(4×1.950)/(4×1.830)=1.066 2×0.015×(4×1.830)/cos/(4×1.950)=0.041kN/m水平加固杆采用26.8×2.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0.015×(1×1.830)/(4×1.950)=0.004kN/m每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每

32、米高的钢管重为0.037kN/m； (1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m每米高的附件重量为0.020kN/m；每米高的栏杆重量为0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.111kN/m经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.350kN/m2 活荷载计算活荷载为各施工层施工荷载作用于一榀门架产生的轴向力标准值总和。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 11.154kN。3 风荷载计算风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 w0 基本风压(kN/m2)，w0 = 0.300 Uz 风荷载

33、高度变化系数，Uz = 1.380 Us 风荷载体型系数：Us = 1.000经计算得到，风荷载标准值 wk = 0.414kN/m2。二、立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载) 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.350kN/m； NQ 每米高脚手架的活荷载标准值，NQ = 11.154kN/m； H 脚手架的搭设高度， H = 9.7m。经计算得到，N = 19.666kN。作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(组合风荷载) 其中 qk 风荷载标准值，qk = 0.758kN/m； H1 连墙件的竖向间距，H1 = 3.900m；经计算得到，

34、N = 20.487kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，取以上两式的较大者，N = 20.49kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.477； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.88cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4； h0 门架的高度，h0=1.93m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4； A1 门架立杆的截面面积，A1=3.10cm2； h1 门架加强杆的高

35、度，h1=1.54m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=6.08cm4； A 一榀门架立杆的截面面积，A1=6.20cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。Nd调整系数为1.0。经计算得到，Nd= 1.0×60.669=60.669kN。立杆的稳定性计算 N < Nd,满足要求!三、最大搭设高度的计算组合风荷载时,脚手架搭设高度按照下式计算： 不组合风荷载时,脚手架搭设高度按照下式计算： 经计算得到，按照稳定性计算的搭设高度 Hs= 89.1米。脚手架搭设高度 H > 60米，取60米。四、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： 其中

36、 Nw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nw = 1.4 × wk × H1 × L1 wk 风荷载基本风压值(kN/m2)；wk = 0.414 H1 连墙件的竖向间距(m)；H1 = 3.90 L1 连墙件的水平间距(m)；L1 = 5.49经计算得到，Nw = 12.41kN。 Nc 风荷载及其它作用对连墙件产生的拉、压力设计值(kN)； Nc = Nw + 3.0 = 15.41 连墙件的稳定系数； A 连墙件的截面面积；经计算得到，Nf = 49.41kN。连墙件的设计计算满足要求!九、落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施

37、工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003建筑地基基础设计规范GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度13.2米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为48×2.7。连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用竹

38、串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。地基承载力标准值120kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m脚手板的

39、荷载标准值 P2=0.350×0.900/2=0.157kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×0.900/2=1.350kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.036+1.2×0.157=0.232kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.350=1.890kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.232+0.10×1.890)

40、15;1.5002=0.467kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.232+0.117×1.890)×1.5002=-0.550kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.550×106/4121.0=133.378N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.036+0.157=0.193kN/m活荷载标准值 q2=1.350kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.677

41、×0.193+0.990×1.350)×1500.04/(100×2.06×105×98910.0)=3.645mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.036×1.500=0.053kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=3

42、.000×0.900×1.500/2=2.025kN 荷载的计算值 P=1.2×0.053+1.2×0.236+1.4×2.025=3.182kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.2×0.036)×0.9002/8+3.182×0.900/4=0.720kN.m=0.720×106/4121.0=174.801N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

43、3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.0×0.036×900.004/(384×2.060×105×98910.000)=0.015mm集中荷载标准值 P=0.053+0.236+2.025=2.314kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=2314.500×900.0×900.0×900.0/(48×2.06×105×98910.

44、0)=1.725mm最大挠度和 V=V1+V2=1.740mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.036×0.900=0.032kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.900&#

45、215;1.500/2=2.025kN 荷载的计算值 R=1.2×0.032+1.2×0.236+1.4×2.025=3.157kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1295 NG1 = 0.130×13.150=1.703kN(2

46、)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.350×4×1.500×(0.900+0.300)/2=1.260kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.170×1.500×4=1.020kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.010×1.500×13.150=0.197kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.180kN。活荷

47、载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500×0.900/2=4.050kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.000 Us 风荷载体型系数： Us = 0.600经计算得到：Wk = 0.300×1.000×0.600 = 0.180kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ经过计算得

48、到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.2×4.180+0.9×1.4×4.050=10.119kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.2×4.180+1.4×4.050=10.686kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.9×1.4×0.18

49、0×1.500×1.800×1.800/10=0.110kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.686kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=3.842cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3； 长细比，为311

50、8/16=194 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=168 <210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到: =10686/(0.19×384)=145.286N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.119kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=3.842cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3； 长细比，为3118/16=194 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=168 <210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191； MW 计算立杆段由风