悬挑脚手架方案2

1、启东汇金原香工程 悬挑脚手架施工方案目 录一、工程概况2二、编制依据2三、脚手架方案选择3四、材料选择及要求4五、搭设流程及施工工艺5六、脚手架施工8七 安全技术措施10八、脚手架计算书11一、工程概况1.项目名称：汇金原香1#楼2.业 主：江苏省建宇置业有限公司启东分公司3.工程地址：本工程位于启东市人民西路以南，民丰路北侧，腾飞路以西4.建设单位：江苏银海建设工程有限公司 5.设计单位：中国建筑上海设计研究院有限公司 6.监理单位：江苏缔逸项目管理有限公司7.施工单位: 江苏银海建设工程有限公司8.建筑概况：8.1汇金原香1#楼，建筑面积7225.43。8.2本工程为高层住宅楼，1#楼地下

2、1层，地上11层。9.结构概况：9.1本住宅楼的结构形式为剪力墙结构，基础形式为桩基础，桩采用先张法预应力混凝土管桩，桩基由其它单位承接施工。二、编制依据1、依据中国建筑上海设计研究院有限公司设计的汇金原香施工图纸；2、依据本工程施工组织设计；3、建筑工程相关规范、图集：建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社；钢结构设计规范gb50017-2003 中国建筑工业出版社；建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社；建筑结构荷载规范gb50009-2001中国建筑工业出版社；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj130-2011 中

3、国建筑工业出版社；建筑地基基础设计规范gb50007-2002中国建筑工业出版社； 建筑施工安全检查标准jgj59-2011中国建筑工业出版社三、脚手架方案选择本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收。5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合jcj59-2011等检查标准要求，要符合相关文明标

4、化工地的有关标准。6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：地下室外墙及一二层结构采用落地式双排脚手架，高层从三层（标准层）开始采用型钢悬挑式脚手架，多层区全部采用落地式脚手架，地下室外墙四周搭设双排脚手架。因落地式脚手架高度不超20米，故本方案对落地式脚手架不再累述，其搭设要求参悬挑脚手架。附图：悬挑脚手架剖面图四、材料选择及要求 l、水平悬挑梁是此类型脚手架的重要材料，其钢材强度等级为q235-a，型号见材料表，水平悬挑梁所使用的钢材必须表面平整，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。 2、脚

5、手架钢材强度等级q235-a，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。 3、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准jgj22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65n.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，

6、进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。 4、搭设架子前应进行保养、除锈。脚手架剪力撑、防护栏杆、踢脚板统一漆红白相间色。 5、脚手板、脚手片采用符合有关要求。 6、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证。7、连墙件材料采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（gb 700-88）中q235a钢的要求。材料名称普通型钢悬挑脚手架钢管48 ×

7、; 3.0扣件配套水平悬挑梁16a号工字钢脚手扳竹笆片脚手板安全网密目安全网预埋钢筋拉环16圆钢阳角梁斜支撑10号工字钢五、搭设流程及施工工艺悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。搭设参数表：搭设参数普通型钢悬挑脚手架立杆横向间距或排距lb (m)085立杆纵向间距或跨距la(m)1.5立杆步距h(m)1.8脚手架计算高度h(m)17.4内排架距离墙长度a(m)0.3连墙件设置二步三跨，扣件连接本工程悬挑脚手架从三层开始悬挑,每5层(14.5米)作为一个悬挑段。1、水平悬挑梁水平悬挑梁必须保证有足够的锚固强度和截

8、面抗屈曲能力，水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑梁上。上部脚手架立杆与挑梁支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-200mm、外径40mm的钢管，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。见下图：杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的立杆上。4、脚手板、脚手片的铺设要求(1)脚手架悬挑层应用夹板满铺，包括里立杆与建筑物之间的空虚必需使用10mm厚度以上的夹板满铺，严禁有空隙。阳台处挑梁示意图外墙拐点处挑梁示意图2、立杆设置立杆采用对接接头

9、连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm。立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。3、大横杆、小横杆及剪刀撑设置(1)大横杆在脚手架高度方向的间距按上表步距取值，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面。(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力，每侧外伸长度为150mm左右。(3)脚手架外侧立面设置剪刀撑，并应由底至顶，由一边到另一边连续设置；剪刀撑斜(2)脚手片应层层满铺，且必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。(3)脚手片须用

10、12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。5、防护栏杆(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。(5)脚手架上门洞、出入口构造示意图6、连墙件(1)脚手架与建筑物按计算书中连墙件设计要求设置拉结点。(

11、2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。 (4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。 六、脚手架施工 (一)施工准备 l、单位工程负责人应按施工组织设计中有关脚手架的要求，向架设和使用人员进行技术交底。 2、应按要求加工好槽钢托架。要求所购槽钢、钢管、扣件、安全网等材料必须由材料供应商提供质保、进行抽样送检，复试合格后方可进行加工。并在槽钢立杆部位焊好25钢筋作为立杆插头。 3、经检验合格的

12、构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。 (二)脚手架搭设 1、在浇混凝土前，按要求在剪力墙上留洞(暗柱部位不得留洞)及预埋钢板，预留洞的位置、大小必须与槽钢的尺寸与螺栓的尺寸相对应，并留有适当的调节余地。 2、在剪力墙(梁)上将穿墙螺栓及承重拉杆初步连接。 3、在建筑物内部将槽钢穿出，拉线调整好位置后，并用电焊机将槽钢与预埋拉环固定(外墙阳角处由外向内穿入。阳角处短槽钢与长槽钢焊牢，并将承重拉杆下部与槽钢连拉固定。 4、调节上部与下部螺栓，使之与剪力墙(梁)、槽钢紧固，使所有的槽钢在同一水平位置，然后进行扣件式钢管脚手架的搭设。 5、扣件脚手架搭设流程：立杆横楞牵杆搁栅

13、剪刀撑栏杆脚手笆 6、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。 7、每搭完一步脚手架后，应按规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。 8、当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件； 9、纵向水平杆搭设时在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。 (三)脚手架拆除1、拆除脚手架前的准备工作： (1)应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求； (2)应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施； (3)应由单位工程负责人进行拆除安全

14、技术交底； (4)应清除脚手架上杂物及地面障碍物。 2、拆除脚手架的要求： 1)拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业； 2)连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固； 3)当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度(约65m)时，应先在适当位置搭设临时加固后，再拆除连墙件； 七 安全技术措施1）、搭设时的安全技术措施1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3、定期

15、检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kn/m2，确保较大安全储备。10

16、、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。2）脚手架拆除安全技术措施1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底

17、防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆

18、下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。 15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。八、脚手架计算书一、悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-20

19、01）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为17.4米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为48×3.0， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工均布荷载为3.0kn/m2。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.25米，建筑物内锚固段长度1.55米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变

20、形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 p1=0.038kn/m 脚手板的荷载标准值 p2=0.150×0.85/3=0.042kn/m 活荷载标准值 q=3.000×0.85/3=0.85kn/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.042=0.096kn/m 活荷载的计算值 q2=1.4×0.85=1.190kn/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为

21、m1=(0.08×0.096+0.10×1.190)×1.5002=0.290kn.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 m2=-(0.10×0.096+0.117×1.190)×1.5002=-0.34kn.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.34×106/4491.0=75.71n/mm2 大横杆的计算强度小于205.0n/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.042=0.080kn/m 活荷载标

22、准值q2=0.85kn/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v=(0.677×0.091+0.990×0.850)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.511mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 p1=0.038×1.500=0.058kn 脚手板的荷载标准值 p2=

23、0.150×0.850×1.500/3=0.064kn 活荷载标准值 q=3.000×0.85×1.500/3=1.275kn 荷载的计算值 p=1.2×0.058+1.2×0.064+1.4×1.275=1.931kn 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: m=(1.2×0.038)×0.852/8+1.931×0.85/3=0.683kn.m =0.683×

24、106/4491.0=152.08n/mm2 小横杆的计算强度小于205.0n/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 v1=5.0×0.038×850.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.03mm 集中荷载标准值p=0.058+0.064+1.275=1.397kn 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 v2=1397×850.0×(3

25、×850.02-4×850.02/9)/(72×2.06×105×107780.0)=3.167mm 最大挠度和 v=v1+v2=3.194mm 小横杆的最大挠度小于850.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc 其中 rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kn； r 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 p1=0.038×0.850=0.040kn 脚手板的荷载标准值 p2=0.150&

26、#215;0.850×1.500/2=0.096kn 活荷载标准值 q=3.000×0.850×1.500/2=1.912kn 荷载的计算值 r=1.2×0.040+1.2×0.096+1.4×1.912=2.84kn 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65n.m时,试验表明:单扣件在12kn的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kn； 双扣件在20kn的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kn； 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1

27、)每米立杆承受的结构自重标准值(kn/m)；本例为0.1248 ng1 = 0.125×17.400=2.172kn (2)脚手板的自重标准值(kn/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 ng2 = 0.150×4×1.500×(0.850+0.300)/2=0.518kn (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kn/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 ng3 = 0.150×1.500×4/2=0.450kn (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kn/m2)；0.005 ng4 = 0.005×1

28、.500×17.400=0.130kn 经计算得到，静荷载标准值 ng = ng1+ng2+ng3+ng4 = 3.360kn。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 nq = 3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kn 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 w0 基本风压(kn/m2)，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用：w0 = 0.450 uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用：uz =

29、1.250 us 风荷载体型系数：us = 1.200 经计算得到，风荷载标准值wk = 0.7×0.450×1.250×1.200 = 0.472kn/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng + 0.85×1.4nq 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw计算公式 mw = 0.85×1.4wklah2/10 其中 wk 风荷载基本风压标准值(kn/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 n 立杆的轴心压力设计值，n=10.

30、65kn； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； a 立杆净截面面积，a=4.24cm2； w 立杆净截面模量(抵抗矩),w=4.49cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (n/mm2)；经计算得到 = 132.50 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00n/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 2.考虑风荷载时

31、,立杆的稳定性计算 其中 n 立杆的轴心压力设计值，n=9.65kn； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 a 立杆净截面面积，a=4.24cm2； w 立杆净截面模量(抵抗矩)，w=4.49cm3； mw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，mw = 0.273kn.m； 钢管立杆受压强度计算值 (n/mm2)；经计算得到 = 181.00 f

32、 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00n/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 六、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： nl = nlw + no 其中 nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kn)，应按照下式计算： nlw = 1.4 × wk × aw wk 风荷载基本风压标准值，wk = 0.472kn/m2； aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，aw = 3.60×4.50 = 16.200m2； no 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kn)；no = 5.000 经计算得到

33、 nlw = 10.716kn，连墙件轴向力计算值 nl = 15.716kn 连墙件轴向力设计值 nf = af 其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95； a = 4.24cm2；f = 205.00n/mm2。 经过计算得到 nf = 82.709kn nf>nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用焊接方式与墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 n为连墙件的轴向拉力，n=15.716kn； lw为连墙件的周长，取3.1416×48.0=150.80mm； t为焊缝厚度，t=3.00mm； ft或fc为对接焊缝的抗

34、拉或抗压强度，取185.0n/mm2； 经过焊缝抗拉强度 = 15716.30/(150.80×3.00) = 34.74n/mm2。 对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求! 连墙件对接焊缝连接示意图 七、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端c受脚手架荷载n的作用，里端b为与楼板的锚固点，a为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 c点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1450mm，l = 1550mm，ml = 300mm，m2 = 1350mm； 水平支撑梁的截

35、面惯性矩i = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) w = 141.00cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 n=10.65kn 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kn/m k=1.45/1.55=0.94 kl=0.30/1.55=0.19 k2=1.35/1.55=0.87 代入公式，经过计算得到 支座反力 ra=33.340kn 支座反力 rb=-11.309kn 最大弯矩 ma=17.825kn.m 抗弯计算强度 f=17.825×106/(1.05×141000.

36、0)=120.399n/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0n/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(gb50017-2003)附录b得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(gb50017-2003)附录b其值用b'查表得到其值为0.929 经过计算得到强度 =17.83×106/(0.929×141000.00)=136.08n/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 < f,满足要求! 九、锚固段与楼板连接的计算: 1.水

37、平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力r=11.309kn 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50n/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 d=11309×4/(3.1416×50×2)1/2=12mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 本工程钢筋拉环采用16圆钢。二、阳角处悬挑梁支撑计算 水平阳角型钢采用焊接建筑物预埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。

38、 本工程中，脚手架排距为1200mm，内侧脚手架距离墙体300mm，计算中取其1.414倍为集中力作用点。 型钢采用10号工字钢，型钢支点距离建筑物角点2000mm。 型钢截面惯性矩i = 245.00cm4，截面抵抗矩w = 49.00cm3，截面积a = 14.30cm2。 阳角型钢示意图 阳角型钢计算简图 1、型钢受力计算 受脚手架作用的联梁传递集中力 p=33.00kn 水平钢梁自重荷载 q=1.2×14.30×0.0001×7.85×10=0.14kn/m 经过连续梁的计算得到 阳角型钢支撑梁剪力图(kn) 阳角型钢支撑梁弯矩图(kn.m) 阳角型钢支撑梁变形图(mm) 型钢支点的的支撑力为38.194kn 型钢固接处的支撑力为28.102kn 型钢最大弯矩 mmax=7.929kn.m 图中距离|mp|=(2.000×2.000+0.100×0.100+2.000×0.100×1.414+1.500×1.500)1/2=2.558m 图中角度 <mpq=arcsin(1.500/2.558)=0.627 图中角度 <opq=arctg(0.055/2.000)=0.028 每根支撑杆的压力 t=38.194/2/sin(0.627)=32.565kn 水平型