供热锅炉管网设计说明书

1、湖南大学供热工程课程设计设计说明书流体管网、供热与锅炉综合课程设计年 级： 2011级 专 业： 建筑环境与设备工程 学 号： 班 级： 指导老师： 姓 名： 小组成员： 2015 年 1 月 20 日摘要： 本课程设计工程名为某北方某师范学院供热工程、锅炉房工艺课程设计，地点位于黑龙江省齐齐哈尔市；采用的方法为等温降法；经过分析，最终设计的采暖系统为机械双管管上供下回式异程采暖系统；通过热负荷和水力计算，确定散热器类型和各管段管径。室外管网设计根据负荷和建筑分布来布置水管，进行水力计算，确定管径跟压降。锅炉房设计中跟剧管网的热负荷选锅炉，同时进行热力计算，对设备进行布置。关键词：采暖系统设计

2、；等温降法； 热负荷；水力计算；管径；39目录（一）室内采暖工程设计41、原始资料42、热负荷计算53、采暖系统的选择与确定104、散热器的选型125、管道的布置166、管道的水力计算17（二）室外供热管网设计211、设计题目212、已知条件213、管网布置及敷设214、水力计算及水压图22（三）锅炉房工艺设计251、原始资料252、热负荷、锅炉类型及台数的确定253、给水和热力系统设计274、阀门334、锅炉房工艺布置34(四) 学习心得38(五) 参考文献38（一）室内采暖工程设计1设计原始资料1.1设计题目 某北方某师范学院供热工程、锅炉房工艺课程设计。本设计由北方地区某市某师范学院的室

3、外热水供热管网设计、学生公寓采暖设计和锅炉房工艺设计三部分组成。全院分教学区和生活区两个区域。生活区包括教师宿舍、学生宿舍、食堂、和浴室等，在采暖期间全天供热。教学区包括教学楼、图书馆、体育馆、大礼堂和行政办公等建筑。教学区晚上10 点以后停止供热，维持值班温度。根据全院总平面图；按图中各建筑物的使用功能、建筑面积、高度等，完成能满足全院各建筑物热负荷的供热管网设计。根据学生公寓建筑图，完成学生公寓的采暖设计。根据全院各建筑物总热负荷，完成锅炉房工艺设计。全院地势平坦，地下水位较低。全院各建筑物的建筑面积详见总图。学生宿舍，其中有宿舍，卫生间，沐浴室等功能用途的房间。层高均为3米，本工程以市政

4、管网提供的95/70低温热水作为采暖热媒，为本宿舍楼设计供暖系统。1.2 设计依据任务书 1.3设计参数根据建筑物所在城市齐齐哈尔，查实用供热空调设计手册，以下简称供热手册及供热工程。1.3.1室内外设计参数室外设计参数：冬季采暖室外计算温度：-23.8冬季采暖室外平均风速： 2.6m/s 冬季主要风向为西风。冬季大气压力1005KPa室内设计参数冬季采暖室内设计温度：房间温度/房间温度/宿舍18盥洗、厕所16走廊,楼梯16浴室251.3.2.土建资料本工程为一栋三层的宿舍楼，层高均为3米；外墙：240mm，加气混泥土空心砌块，导热系数为=0.24 W/（m2）内墙：选用24墙（双面抹灰），K

5、=1.72 W/（m2）。外窗：双玻塑料钢窗传热系数。， K=2.5W/(m2K) 规格： 1.51.5（）外门：双层金属门板 K=3.05W/(m2K)内门：单开木门。0.92.1（） K=6.5W/（m2）屋面：选用厚200mm沥青膨胀珍珠岩， K=0.35 W/（m2）。地面：不保温地面。K值按地带划分计算，分为周边与非周边。齐齐哈尔市地方节能标准中，周边地面当量传热系数为0.13 W/（m2）；非周边地面当量传热系数为0.07 W/（m2）。2热负荷计算2.1围护结构的耗热量2.1.1围护结构耗热量包含的内容围护结构耗热量包含内容：（1）围护结构温差传热量；（2）缝隙渗入冷空气的耗热量

6、；（3）门窗开启侵入；上述代数和，分为基本耗热量和附加耗热量。计算公式如下： （2-1）式中：围护结构的基本耗热量，W； 围护结构的附加(修正)耗热量，W； 冷风渗透耗热量，W；冷风侵入耗热量，W；供暖总耗热量，W。2.1.2围护结构的基本耗热量围护结构的基本耗热量按（2-2）式计算 （2-2）式中：j部分围护结构的基本耗热量，W；j部分围护结构的基本传热面积，；j部分围护结构的基本传热系数，；冬季室内计算温度，；冬季室外计算温度，；围护结构的温差修正系数，无量纲,见表2-1；表2.1 围护结构的温差正系数 序号围 护 结 构 特 征1外墙、屋顶、地面以及与室外相通的楼板等1.002闷顶和与室

7、外空气相通的非采暖地下室上面的楼板等0.903与有外门窗的不采暖楼梯间相邻的隔墙（1 6层建筑）0.604与有外门窗的不采暖楼梯间相邻的隔墙（7 30层建筑）0.505非采暖地下室上面的楼板，外墙上有窗时0.756非采暖地下室上面的楼板，外墙上无窗且位于室外地坪以上时0.607非采暖地下室上面的楼板，外墙上无窗且位于室外地坪以下时0.408与有外门窗的非采暖房间相邻的隔墙、防震缝墙0.709与无外门窗的非采暖房间相邻的隔墙0.4010伸缩缝墙、沉降缝墙0.3011抗震缝墙0.70F的确定：（1）外墙高度，本层地面到上层地面（中间层）（底层，由地面下表面到上层地面；顶层，平屋顶到屋顶外表面）。斜

8、屋面：到门顶的保温层表面。长：外表面到外表面，外表面到中心线，中心线到中心线。（2）门、窗按净空尺寸。（3）地面、屋顶面积，地面和门顶按内廓尺寸，平屋顶，按外廓。2.1.3围护结构的附加耗热量（1）朝向修正耗热量产生原因：太阳辐射对建筑物得失热量的影响,规范规定对不同朝向的垂直围护结构进行修正.修正方法： 朝向修正耗热量的修正率可根据不同地区进行选取，齐齐哈尔市的朝向修正率为： 东： -5； 西： -5； 南： -15； 北： 5； 将垂直外围护结构（门、窗、外墙及屋顶的垂直部分）的基本耗热量乘以朝向修正率，得到该维护结构的朝向修正耗热量：；之后把加减到基本耗热量上。（2）外门附加产生原因：冬

9、季，在风压和热压的作用下，大量从室外或相邻房间通过外门、孔洞侵入室内的冷空气被加热成室温所消耗的热量称为冷风侵入耗热量。冷风侵入耗热量可采用外门附加的方法计算。外门附加率的确定方法为：对短时间开启，无热风幕的外门附加率值如下表：表2-2外门附加率值外门布置状况附加率一道门65%两道门（有门斗）80%三道门60%供暖建筑和生产厂房的主要出口50%2.1.4门窗缝隙渗入冷空气的耗热量1、产生原因：因风压与热质作用室外空气经门窗缝隙进入室内。2、方法：规范规定，对六层以下的按缝隙法。 （2-3）式中： 渗入冷空气耗热量W；0.28换算系数，1KJ/h=0.28W；门窗缝隙渗入室内的冷空气量m3/(h

10、m)，据冬季室外平均风速；查的为2.6 m3/(hm)l 门窗可开启部分缝隙长度m；室外空气密度kg/m3；齐齐哈尔为1.4 g/m3空气压质量比热 1KJ/(kg)；冷风渗适量的朝向修正系数；高层建筑计算冷风渗透耗热量时，首先要计算门、窗冷风渗透压差综合修正系数m。计算m值，需要先确定压差比C值。2.2负荷计算下面以一层北面西边起第一个房间为例进行热负荷计算：房间围护结构传热耗热量计算实例下面以101房间为例计算房间的热负荷：101房间为宿舍，室内计算温度为18，齐齐哈尔冬季室外计算温度为-23.7围护结构热负荷：(1)北外墙：面积：33.3-1.51.5=7.56 m2Q1=KF（tn-t

11、w）（1+xch）=0.247.5618-（-23.8） （1+5）=79.44W(2)北外窗：面积： 1.51.5=2.25 m2Q1=KF（tn-tw）=2.52.2518-（-23.8） （1+5）=246.88W窗缝隙渗入冷空气的耗热量Q= KF（tn-tw）（1+xch）+0.278VwCp（tn-tw）其中V=Lln=1.81.550.95=12.83m3/h 其中：L：单层钢窗每米渗入空气量在2.6m/s风速下为1.8m3/（mh）Q=2.51.51.518-（-23.8） （1+5）+0.27812.8311.418-（-23.8）=455.6W由实用供热空调设计手册查的，齐齐

12、哈尔朝向修正系数：朝向修正n北N南S东E西W0.950.40.250.7(3)地面：将地面以外墙方向划分为4块，2米为一区间，即可得：Q=0.473.3218-（-23.8）+ 0.233.3218-（-23.8）+ 0.123.3218-（-23.8） =225.68W得101房间热负荷为：Q=79.44+455.6+225.68=760.72W热负荷总汇如下：总热负荷54.32kw房间热负荷w房间热负荷w房间热负荷w101760.72201535.04301824.71102760.72202535.04302824.71103760.72203535.04303824.71104760.

13、72204535.04304824.71105760.72205535.04305824.71106760.72206535.04306824.71107760.72207535.04307824.71108760.72208535.04308824.71109760.72209535.04309824.71110577.84210535.04310824.71111577.84211355.09311641.83112577.84212355.09312641.83113577.84213355.09313641.83114577.84214355.09314641.83115577.852

14、15355.09315641.83116577.84216355.09316641.83117577.84217355.07317641.83118577.84218355.07318641.831男卫969.69219352.15319641.831女卫969.69220352.16320641.831男浴795.392男卫672.953男卫998.911女浴795.392女卫672.953女卫998.911走廊1081.232男浴498.653男浴824.61楼梯间(2)3231.22女浴498.653女浴824.61门厅(2)1160(1)2走廊713.863走廊2177.163采暖系统

15、的选择与确定3.1系统形式的选择与确定可供选择的系统形式按系统循环动力的不同，可分为重力循环系统和机械循环系统。其中靠水的密度差进行循环的系统，称重力循环系统。表3-1供暖系统型式表序号形式名称适用范围特点1单管上供下回式作用半径不超过50m的多层建筑升温慢、作用压力小、管径大、系统简单、不消耗电能，水力稳定性好，可缩小锅炉中心与散热器中心距离。2双管上供下回式作用半径不超过50m的三层（10m）以下建筑升温慢、作用压力小、管径大、系统简单、不消耗电能；易产生垂直失调，室温可调节3单户式单户单层建筑一般锅炉与散热器在同一平面，故散热器安装至少提高到300400mm高度，尽量缩小配管长度减少阻力

16、（2）靠机械（水泵）力进行循环的系统，称机械循环系统。机械循环热水供暖系统常用的几种型式： 表3-2供暖系统型式表序号型式名称适用范围特点1双管上供下回式室温有调节要求的四层以下建筑常用的双管系统做法，排气方便，室温可调节，易产生垂直失调。2双管下供下回式室温有调节要求且顶层不能敷设干管时的四层以下建筑缓和了上供下回式系统的垂直失调象，安装供回水干管需设置地沟，室内无供水干管，顶层房间美观，排气不便。3双管中供式顶层供水干管无法敷设或边施工边使用的建筑可解决一般供水干管挡窗问题，解决垂直失调比上供下回有利，对楼层扩建有利，排气不利。4双管下供上回式热媒为高温水，室温有调节要求的四层以下建筑解决

17、垂直失调有利，排气方便，能适应高温水热媒，可降低散热器表面温度，降低散热器传热系数，浪费散热器。5垂直单管顺流式一般多层建筑常用的一般单管系统做法，水力稳定性好，排气方便，安装构造简单。6垂直单管双线式顶层无法敷设供水干管的多层建筑当热媒为高温水时可降低散热器表面温度，排气阀的安装必须正确。7垂直单管下供上回式热媒为高温水的多层建筑降低散热器的表面温度，降低散热器传热量、浪费散热器。8垂直单管上供中回式不易设置地沟的多层建筑节约地沟造价，系统泄水不方便，影响室内底层房屋美观，排气不便。 9垂直单管三通阀跨越式多层建筑和高层建筑可解决建筑层数过多垂直失调的问题10单双管式八层建筑以上避免垂直失调

18、现象产生，可解决散热器立管管径过大的问题，克服单管系统不能调节的问题。11水平单管串联式单层建筑或不能敷设立管的多层建筑常用的水平串联系统，经济、美观、安装简便，散热器接口处易漏水，排气不便。12水平单管跨越式单层建筑串联散热器组数过多时入口设换热装置造价高13分层式高温水热源入口设换热装置造价高14双水箱分层式低温水热源管理较复杂采用开式水箱，空气进入系统，易腐蚀管道考虑到本工程的实际规模和施工的方便性，本设计采用机械循环上供下回异程式散热片安装形式为同侧的上供下回。设计供回水温度为95/70。根据建筑的结构形式，布置干管和立管，为每个房间分配散热器组。回水干管的坡度不应小于0.003，坡度

19、应与水流方向相同。4散热器的选型考虑到散热器耐用性和经济性，本工程选用铜铝复合式散热器。结合室内负荷，选择M-132型散热器。结合室内负荷，散热片主要参数如下，散热面积0.24m2，同侧上进下出，多数散热器安装在窗台下，上加盖板，距窗台底100mm。4.1散热器的计算本设计采用铜铝复合式M-132型散热器。（1）散热器散热面积的计算散热面积的计算可按供热手册的计算公式进行计算。散热器内热媒平均温度t的确定。本设计在计算时，不考虑管道散热引起的温降。对于双管热水供暖系统，为系统计算供、回水温度之和的一半，而且对所有散热器都相同。（2）散热器片数的计算散热器片数的计算可按下列步骤进行：1) 利用散

20、热器散热面积公式求出房间内所需总散热面积(由于每组片未定，故先按1计算)；2) 得出所需散热器总片数或总长度H；3) 确定房间内散热器的组数m；4) 将总片数n分成m组，得出每组片数n，若均分则n=nm(片组)；5) 对每组片数n进行片数修正，乘以b，即得到修正后的每组散热器片数，可根据下述原则进行取舍；6) 对柱型及长翼型散热器，散热面积的减少不得超过0.1 ；7) 对圆翼型散热器散热面积的减少不得超过计算面积的10。4.1.1散热器数量的计算 确定了供暖设计热负荷、供暖系统的形式和散热器的类型后，就可进行散热器的计算，确定供暖房间所需散热器的面积和片数。4.1.2散热器的散热面积供暖房间的

21、散热器向房间供应热量以补偿房间的热损失，根据热平衡原理，散热器的散热量应等于房间的供暖设计热负荷。散热器散热面积的计算公式为： 式中：散热器的散热面积（m）；散热器的散热量（W）；散热器的传热系数W/(m)；散热器内热媒平均温度（）；供暖室内计算温度（）；散热器组装长度修正系数；散热器连接形式修正系数；散热器安装形式修正系数；本设计中，取值如下：表4-1修正系数取值0.9510.954.1.3散热器的传热系数K（1）散热器的传热系数表示当散热器内热媒平均温度tpj与室内空气温度tn的差为1时，每平方米散热面积单位时间放出的热量，单位为W/（m）。选用散热器时希望散热器的传热系数越大越好。 通过

22、实验方法可得到散热器传热系数公式为 式中： 在实验条件下，散热器的传热系数，； 由实验确定的系数，取决于散热器的类型和安装方式；从上式可以看出散热器内热媒平均温度与室内空气温差越大，散热器的传热系数K值就越大，传热量就越多。（2）散热器内热媒平均温度散热器内热媒平均温度应根据热媒种类（热水或蒸汽）和系统形式确定。 1）热水供暖系统 式中： 散热器内热媒平均温度（）； 散热器的进水温度（）； 散热器的出水温度（）； 对于单管热水供暖系统，各组散热器是串联关系，所以各组散热器的进出口水温不同，应用以下公式计算：式中： 散热器内热媒平均温度（）；散热器的进水温度（）；散热器的出水温度（）；散热器热负

23、荷（W）；散热器的进流系数；水的比热；立管流量，Kg/s；4.2散热器的例子以101房间为例：Q=707.16W ，热媒温度为95-70 ，室内温度为tn18 ，连接方式采用同侧上进下出 ，则2=1，安装为明装但在散热器上部有窗台板覆盖，散热器距窗台板高度为100mm，则3= 1.02。散热器传热系数K=2.426(tpj-tn) 0.286=7.99W/()所以散热器面积为：F=Q123/K（tpj-tn）=1.40片数n=F/s=1.40/0.24取整得n=6片其余散热器计算同上散热器房间片数房间片数房间片数10172015301710272025302710372035303710472

24、04530471057205530571067206530671077207530771087208530871097209530971105210531071115211331161125212331261135213331361145214331461155215331561165216331661175217331761185218331861男卫8219331961女卫8220332061男浴72男卫63男卫91女浴72女卫63女卫91走廊5*22男浴53男浴7楼梯间(2)8和62女浴53女浴7门厅(2)10*22走廊3*23走廊9*25管道的布置5.1干管的布置供回水干管设置在管道井

25、中，每个用户都从干管上接出一个支管，而形成各自的独立环路以便于分户计量。5.2支管的布置本设计入户的支管均设置在户内垫层内，垫层的厚度不应小于50mm,本系统散热器支管的布置形式有供、回水支管同侧连接和供、回水支管异侧连接两种形式，且支管均保证为0.01的坡度，以便于排出散热器内积存的空气，便于散热。 其中部分立管穿越卫生间应做好防水措施。供暖系统框架草图如下图，共有ABCD四个分支，：6 管道的水力计算6.1绘制系统图 根据暖气片组装片数的最大值将其分为几组后，确定总的立管数，绘制系统图，标明各段干管的负荷数，以及每组暖气片的片数和负荷数，并对各个管段进行标注（见系统图）。6.2供暖系统水力

26、计算的任务在满足热负荷所要求的热媒流量条件下，确定系统的管段管径，以及系统的压力损失。水利计算应具备的条件是，必须首先确定供暖系统的设备及管道布置，已知系统各管段的热负荷及管段的长度。（1）按已知系统各管段的流量和系统的循环作用压力(压头)。确定各管段的管径；（2）按已知系统各管段的流量和各管段的管径，确定系统所必需的循环作用压力(压头)；（3）按已知系统各管段的管径和该管段的允许压降，确定通过该管段的水流量。室内热水供暖管路系统是由许多串联或并联管段组成的管路系统。管路的水力计算从系统的最不利环路开始，也即从允许的比摩阻最小的一个环路开始计算。由n个串联管段组成的最不利环路，它的总压力损失为

27、n个串联管段压力损失的总和。热水供暖系统的循环作用压力的大小，取决于机械循环提供的作用压力，水在散热器内冷却所产生的作用压力和水在循环环路中困管路散热产生的附加作用压力。进行水力计算时，可以预先求出最不利循环环路或分支环路的平均比摩阻Rpj，即 （7-1）式中: P最不利循环环路或分支环路的循环作用压力，Pa； L最不利循环环路或分支环路的管路总长度，m； a 沿程损失约占总压力损失的估计百分数。根据式中算出的及环路中各管段的流量利用水力计算图表，可选出最接近的管径并求出最不利循环环路或分支环路中各管段的实际压力损失和整个环路的总压力损失值。当系统的最不利循环环路的水力计算完成后，即可进行其它

28、分支循环环路的水力计算。暖通规范规定，热水供暖系统最不利循环环路与各并联环路之间(不包括共同管段)的计算压力损失相对差额，不应大于15。在实际设计过程中，为了平衡各并联环路的压力损失，往往需要提高近循环环路分支管段的比摩阻和流速。但流速过大会使管道产生噪声。目前， 暖通规范，规定，最大允许的水流速不应大于下列数值：民用建筑 1.2m/s生产厂房的辅助建筑物 2m/s， 整个热水供暖系统总的计算压力损失，宜增加10附加值，以此确定系绕必需的循环作用压力。6.3确定最不利环路并进行水力计算本设计的计算过程为异程式双管热水供暖系统管路的水力计算过程，最不利环路为最远的环路，每根立管均与最不利环路所在

29、的立管并联；每根立管流量上相同，立管与立管之间流量不同；对于同一立管上各个散热器进出口水温不同，因此必须单独计算每层散热器的及出口水温。对于每根立管计算步骤如下：（1） 首先在系统图上，对各管段进行编号，并注明管段长度和热负荷。（2） 对于每根立管上的散热器，用等温降法计算进出口温差，（3） 通过上面计算出的散热量便可确定每个房间的散热器片数与组数，并得到每根立管的流量，计算公式为：（4）合理确定管径，并根据各管段的流量和确定的流速，确定各管段的断面尺寸。计算最不利环路的阻力，并依次确定各立管的阻力，使其与最不利环路提供的资用压力相平衡，使其不平衡率在15%以内，以确定立管各管段的管径。6.4

30、水力计算中应注意的问题（l）采暖系统水力计算必须遵守流体连续性定律，即对于管道节点(如三通、四通等处)热媒流入流量之和等于流出流量之和。热媒的流速是影响系统的经济合理程度的因素之一。为了满足热媒流量要求，对于机械循环热水采暖系统，增大热水流速虽然可以缩小管径，节省管材，但流速过大，压力损失增加，会多消耗电能，甚至可能在管道配件（如三通、四通等）处产生抽力作用，破坏系统内热水正常流动，使管道发生振动产生噪音。因此，采暖规范中规定：采暖管道中的热媒流速，应根据热水或蒸汽的资用压力、系统形式、防噪声要求等因素确定。（2）采暖系统水算必须遵守并联环路压力损失平衡定律。系统在运行中，构成并联环路的各分支

31、环路的压力损失总是相等的，并且等于其分流点与合流点之间的压力总损失。在设计时只能尽量的选择在保证热媒设计流量的同时使各个并联环路的压力损失接近于平衡的管径。只要保证并联环路各分支环路之间的计算压力损失差值在允许范围之内，则流量的变化是不大的。热水采暖系统的并联环路各分支环路之间的计算压力损失允许差值查表。在进行系统水力计算时，系统并联环路各分支环路之间的计算压力损失差值如果超过了允许差值，就必须调整一部分管道的管径，使之满足要求。并联环路备分支环路之间的压力损失允许差值查手册。表6-1并联环路各分支环路之间的压力损失允许差值系 统 形 式允 许 差 值（%）系 统 形 式允 许 差 值（%）双

32、管同程式双管异程式1525单管同程式单管异程式1015（3）热水采暖系统最不利环路的单位长度沿程压力损失，除很小的系统外，一般以不超过60120Pam为宜。（4）由于计算、施工误差和管道结垢等因素的存在，采暖系统的计算压力损失宜采用10的附加值。（5）供水干管末端和回水干管始端的管径不宜小于DN20，以利于排除空气，并小数显著的影响热水流量。（6）采暖系统各并联环路，应设置关闭和调节装置。主要是为了系统的调节和检修创造必要的条件。6.6水力计算最不利环路为1、2、3、4、5、6、7、8管段，和C4底层散热器。最有利环路为1、8管段，和C1顶层散热器。确定最不利环路各管段的管径利用流量来确定管径

33、，流速确保低于20m/s126655783487计算如表计算过程如上，得P1C138=6026Pa ，P1C418=6408 Pa立管1资用压力为：2692.82 Pa立管4资用压力为：2310.43Pa不平衡率为（2692.822310.43）/2310.43=16%25%DN25DN25DN25DN25DN25DN25DN25DN25DN25DN20DN20DN20DN20DN20DN20DN15DN15DN15DN15DN15DN15DN15DN15DN15DN15DN15DN20DN20DN20DN20DN20DN20DN20DN20DN20A1A2A3A4A5B1B2B3B4系统水力

34、各环路管径如下表：DN20DN20DN20DN20DN20DN20DN20C1C2C3C4D1D2D3DN20DN20DN20DN20DN20DN20DN15DN15DN15DN20DN20DN20DN20DN20DN20DN20DN20DN20DN15DN15DN15（二）室外供热管网设计1设计题目：齐齐哈尔某学院热水网路设计2已知条件（1）.建筑物所在地：齐齐哈尔（2）.建筑面积：见建筑平面图（3）.建筑热负荷：见建筑分布平面图（4）最高建筑高度：21.3m（5）.热媒及参数：热源为锅炉房，热媒为低温水，设计供回水温度为：95/70（6.）规划的街区平面图：见建筑平面附图一（7.）气象资料

35、：供暖计算温度tw=-23.8;3管网布置及敷设3.1.热源位置锅炉房设于区域的西南角，详见管线平面布置简图。3.2.管网的走向依据：(1)让管道尽量穿过热负荷集中区；(2)管网走向宜平行于道路和建筑物；(3)尽量少穿越公路、铁路、河流、及主要交通干线；(4)为了施工及维修管理方便，管道尽量敷设在人行道及绿化地带下；(5)热力管道与其他管道以及与建筑物、构筑物应保持一定的距离；(6)热网布置时应适当考虑各小区管道连接方便及小区内负荷对称。3.3.管道的敷设本设计采用无沟（直埋）敷设。3.4.阀门的设置 支干管设有关断阀门。本设计中所涉及的阀门均采用闸阀。3.5.检查井的设置阀门的地方均设有检查

36、井，详见管线布置平面简图。3.6.补偿器的设置本设计中补偿器均采用套筒补偿器。原则上间距大于40米，则需采用补偿器，尽量利用自然补偿。四水力计算及水压图1.水力计算1.1画出水力计算简图及管段编号HJICCCCCACBGEDKLF教学区水力计算简图CE12K1.2热水网路主干线计算 相关规范：(1)当DN250,管路比摩阻在R=3060Pa/m (2)管道散热损失附加系数：0.10.151.2.1确定各管段的设计流量对管段AB：其中：单位为KW 。G=0.86=0.86*4276=161.8t/h 管段热负荷kw流量t/h长度m当量长度m比摩阻pa/m总长度m管径mm流速m/s压降kpaAB4

37、276161.8038436.312.71084492001.3848.492BC3025114.466349.25843.22000.992.5056CD187971.1013695.56.2117101.71501.1711.8989DE109941.58616654.710569.71250.977.3185EF27910.55736954.66499.6800.586.3744FG1997.53016707.28077.2700.586.176BH125147.3378454.678.451.81331500.786.8894DI78029.51525418.952.872.91250

38、.693.84912CJ114643.3646414518114.51631250.7118.6635EK82031.028813.55FL803.027259.15.971.265500.444.628其他用户和各管段的设计流量的计算方法同上,考虑管道损伤叫上附加系数0.1。各管段的设计流量列入水力计算表1.2.2热水网路计算管段热负荷kw流量t/h长度m当量长度m比摩阻pa/m总长度m管径mm流速m/s压降kpaEKE182031.028825 9.358.434 1250.742.00312121003.78410 2.610913 500.551.373423572.1568885 2

39、.9114.7587 400.7110.0291513.405671472027.244827 6.644.3534 1250.641.4901625431.6271213 1.565.815 400.370.9541阻力件表AB弯头（2），套筒补偿器，闸阀（1）BC直流三通，异径接头（200-150）CD直流三通，异径接头（150-125）DE直流三通，异径接头（125-80）EF直流三通，异径接头（80-70）FG直流三通，弯头（2），闸阀（1），检修井8BH弯头，旁流三通，异径接头（200-150），闸阀（2），检修井1DI弯头，旁流三通，异径接头（150-125），闸阀（2），检修井2

40、CJ弯头，旁流三通，异径接头（200-125），闸阀（2），检修井3EK弯头（2）,直流三通，异径接头（50-40）,闸阀（1），检修井5FL弯头，旁流三通，异径接头（80-70），闸阀（2），检修井4EKE1闸阀（1），旁流三通，异径接头（125-70）12直流三通，异径接头（125-50）23弯头（2）,直流三通，异径接头（50-40）,闸阀（1），检修井514旁流三通，检修井625旁流三通，检修井7检修井除污器弯头2闸阀1当量长度表管径20015012580705040弯头3.42.21.810.80.50.4套筒补偿器2.51.70.9闸阀3.42.22.21.310.70.5直流三通

41、8.45.64.42.621.31旁流三通138.46.63.8321.5除污器84562.水压图的绘制2.1水压图的绘制热水网路压力状况的基本技术要求不超压、不汽化、不倒空、不吸气以及保证循环的基本原则。水压图的横坐标和纵坐标应取不同的比例。水压图系统的标高采用相对标高，坐标原点0选择热源处循环水泵吸入口的中心线平面标高。一般可选择热源处地形标高。即以锅炉房地面标高为0，热网管线所在地的地面标高由平面图给出。根据水力计算结果绘制出来的动水压曲线是折线，静水压线是一条平行于横坐标的水平直线。一般分支管的水压曲线斜率比主干线大，即分支管水压曲线包含在主干线水压曲线之内。绘制步骤如下：（1）在图纸

42、下部绘制出热水网路的平面布置图；（2）在平面图的上部以网路循环水泵中心线的高度为基准面，沿基准面在纵坐标上按一定的比例尺做出距离的刻度；（3）在横坐标上，找到网路上各点或各用户距热源出口沿管线计算距离的点，在相应点沿纵坐标方向绘制出网路相对于基准面的标高，构成管线的地形剖面图；（4）绘制静水压曲线。静水压曲线是网路循环水泵停止工作时，网路上各点 测压管水头的连线。因为网路上各用户是相互连通的，静止时网路上各点的测压管水头均相等，静水压曲线就应该是一条水平直线。它不能超过各用户的作用压头。因为用户的用水最高为21.3m，加上3-6的富裕压力则静水压曲线高度应在21.3+5=26.3m。（5）绘制

43、回水干管动水压曲线。当网路循环水泵运行时，网路回水管各点测压管水头的连线称为回水管动水压曲线。从定压点即静水压线和纵坐标的交点开始画。回水总压降为8.28m。定压点即干管末端的压力为26.3mH2O，那么回水干管始端也就是末端用户的出口压力为26.3+8.28=34.58mH2O。（6）绘制供水干管的动水压曲线。末端用户的资用压头为10mH2O，则末端用户入口处压力即供水管主干线末端点的压力应为34.58+10=44.58 mH2O。供水主干线的总压力损失与回水管相等也为8.28H2O，那么在热源出口处即供水管始端动水压曲线的水位高度，应为44.58+8.28=52.86mH2O。热源内部压力

44、损失为10mH2O，则热源出口压力为52.86+10=62.86mH2O，那么热源入口点的压力为62.86mH2O，将两点连接起来，为热源的水压线。（7）各分支管线的动水压曲线。可根据各分支管线在分支点处供、回水管的测压管水头高度和分支线的水力计算结果。（三）锅炉房工艺设计1原始资料1.1热负荷及其介质参数 热负荷：由热负荷指标计算。 采暖方式:本工程位于齐齐哈尔，该锅炉房为学院的教师宿舍、学生宿舍和教授楼等的采暖提供热源。本工程要求热源系统需供应热水，采用独立热源机房，.最高层为21.3m。1.2水质资料 总硬度量： 4.5 mmol/L 永久硬度量： 2.1 mmol/L 暂时硬度量： 2

45、.4 mmol/L 总碱度： 2.5 mmol/L 溶解固体物： 460 mmol/L PH值： 8.01.3. 燃料供应采用天然气，查得物性数据如下：相对分子质量标准密度(kg/m3)运动黏度106（m2/s）高位发热量（KJ/Kg）低位发热量（KJ/Kg） 16.654 0.7435 13.92 40337 365332热负荷、锅炉类型及台数的确定2.1热负荷计算 最大计算热负荷Q=8.584 MW 考虑附加系数1.1 得热负荷Q=8.5841.1=9.44 MW2.2锅炉类型及台数的确定 考虑实际运行情况，使每台容量在总负荷的60-70%左右，确定采用WNS7-1.0/115/70-Q型

46、锅炉二台的方案。项目单位WNS7-1.0/115/70-Q额定功率MW7设计热效率%90-93工作压力Mpa1.0总发热量106 kcal600额定出水温度115额定进水温度70热水出口DN200进水阀DN2*150排污口DN2*50安全阀DN2*100燃烧方式微正压燃烧燃烧调节方式两段火/比例式调节适用燃料天然气、液化气、轻油、重油（天然气低位发热量8400kcal/Nm3，轻柴油低位发热量10200kcal/kg）燃料消耗天然气Nm3/h760轻柴油Kg/h640供气压力天然气kpa20-30使用电源220V/380V/50Hz设备总电功率燃气kw65.5柴油kw72.5循环泵电功率kw45补水泵电功率kw5.5风机电功率kw15（22.5）运输尺寸长mm6700宽mm3200高mm3420运输重量kg253给水和热力系统设计3.1水处理方案的确定 热水锅炉对给水的水质要求:根据