kw水冷式管壳冷凝器设计说明书

1、课程设计课程名称热交换器课程设计题目名称 106kW 水冷式冷凝器学生学院材料与能源学院09011班专业班级 热能与动力工程（制冷与空调方向）学 号 30学生姓名陈桂福指导教师王长宏2012年7月5日广东工业大学课程设计任务书题目名称106KW水冷式冷凝器学生学院材料与能源学院专业班级热能与动力工程制冷0901班姓名陈桂福学号30一、课程设计的内容设计一台冷库用冷凝器。冷凝器热负荷 Qk=106KV，冷凝温度tk = 40C,制冷剂为R22冷却水进出口温度分别为：进口温度t2 = 32C,出口温度t2 = 36T、课程设计的要求与数据1）学生在教师指导下独立完成设计。2）换热器设计要结构合理，

2、设计计算正确。3）图纸要求：图面整洁、布局合理，线条粗细分明，符号国家标准，尺寸标 注规范，用计算机绘图。4）说明书要求：文字要求：文字通顺，语言流畅，书写工整，层次分明，用计算机打印。格式要求：（1）课程设计封面；（2）任务书；（3）摘要；（4）目录；（5）正文，包括 设计的主要参数、热力计算、传热计算、换热器结构尺寸计算布置及阻力 计算等设计过程；对所设计的换热器总体结构的讨论分析；心得体会等；（6）参考文献三、课程设计应完成的工作1）按照设计计算结果，编写详细设计说明书 1份;2）绘制换热器的装配图1张，拆画零件图12张四、课程设计进程安排序号设计各阶段内容地点起止日期1学生分组；布置任

3、务；根据设计任务收集有关的 原始资料，并选定热交换器的型式等。扌曰定教至进行换热器设计计算（包括传热计算、结构计算、 流动阻力计算和强度计算等）宿舍编写设计说明书（严格按照广东工业大学课程设 计说明书撰写规范编写）宿舍绘制换热器装配图1张；拆画零件图12张宿舍设计答辩及成绩评定扌曰定教至五、应收集的资料及主要参考文献1 吴业正制冷原理及设备（第2版）M.西安：西安交通大学出版社，1998.2 吴业正.小型制冷装置设计指导M.北京：机械工业出版社，1999.3 史美中,王中铮.热交换器原理与设计M.南京：东南大学出版社，2003.4 余建祖.换热器原理与设计M.北京：北京航空航天大学出版社，20

4、06. 杨世铭，陶文铨.传热学（第四版）M.北京：高等教育出版社，2006. 中华人民共和国国家标准一管壳式换热器（GB15J 1999）.7其它设计资料：包括各种换热器设计标准、制冷工程设计手册、制冷设备手 册、制冷机工艺等相关资料.发出任务书日期：2012年6月25日指导教师签名：计划完成日期：2012年7月6日基层教学单位责任人签章：主管院长签章：设计总说明本课程设计是设计一个热负荷为106kW的水冷式管壳冷凝器。本课程设计是 在给定冷凝器换热量 Q=106KW/制冷剂为R22,冷凝温度tk = 40C,冷却水进口 温度t2 = 32 T，冷却水出口温度t2 = 36C,假定蒸发温度to

5、 15 C、制冷剂过 热度为tr 5 C的条件下进行设计的。整个设计过程主要包括传热设计计算、水的流动阻力计算、结构设计计算、 配件选择及主要配件的强度校核，同时结合整体设备运行原理，对该水冷式管壳 冷凝器各性能参数进行校正。本次设计先从传热设计计算着手，先根据热力循环 对系统进行热力计算，同时采用假定热流密度及试凑法进行计算以确定较好的工 作点，其中传热设计计算与结构设计计算相互交叉进行，接着计算水的流动阻力 以及零部件的选取，最后进行强度计算与强度校核。设计内容包括了换热管的布 置排列，换热管和流程数、管长、壳体、端盖、法兰、螺栓和垫片等的选取。经过设计计算，可以知道壳管式冷凝器的换热面积

6、为 Fo=、流程数N=2总管 数N Z=68根，有效单管长1=，制冷剂蒸汽进口管径 42 ，制冷剂液体出口管 径42 ，冷却水进出口管径为 108 ，水泵最小功率为Pe=。通过本次的设计，得到了一个较合理的水冷式管壳冷凝器。关键词：冷凝器管壳式热交换器课程设计10101111121313131617191920、冷凝器热力、结构计算 1冷凝器的传热循环的确定 1冷却水流量qvs和平均传热温差 Tm的确定 2换热管的选型 3估算换热管总长 3确定每流程管数Z、有效单管长I及流程数N传热管的布置排列及主体结构 4传热计算及所需传热面积确定 5二、冷却水侧阻力计算 8三、冷凝器的配件及其强度校核 9

7、连接管管径计算防冲板壳体管板端盖支座支撑板拉杆法兰类选择垫片螺栓分程隔板四、心得体会五、主要参考文献、冷凝器热力、结构计算冷凝器的传热循环的确定根据冷库的实际工作工况：取蒸发温度to 15 C ,过热度tr 5 C ,即吸入温度ti10 C，冷凝器出口温度t4 tk 40 C。查冷库制冷设计手册第441页图6-7，R22在压缩过程指示功率i=0.78 查R22压焓图得hi=405kJ/kg, h 2=443kJ/kg, h 3=418kJ/kg, h 4=250kJ/kg,34= 10-3m/kg,2s=kgwt=h2-h 1=(443-405)kJ/kg=38kJ/kgwt38wj-48.7

8、kJ / kgJ i 0.78yh2s h| wi (40548.7) kJ kg 453.7 kJ kg再查R22压焓图得t2s 800CQk106 c conb /qmo-0.520kg sh2s h4453.7 250冷却水流量qvs和平均传热温差Tm的确定1.2.1冷却水流量qvs确定冷却水进出口温度t232 C , t236 C ,平均温度tm 34 C，由水的物性表可得：994.3kg/m3Cp 4174J / (kg K)0.7466 10 6m2 /s62.48 10 2W/(m K)则所需水量 qvs Qk / cp(t2 t2 ) 0.006385m3/s1.2.2平均传热

9、温差Tm的确定由能量平衡，有t3t24皿。他人3）Cp qvs360.520 (453.7418)4.179 994.3 0.00391535.3oC各段对数平均温差（1）段:七3 12otm1-6.20 CIn tk t2tk t3（2）段：tm2 (t2s t2)(tk t3)17.57 oCIn t2s t2tkt3整个过程的平均温差（积分平均温差）tm1tm2换热管的选型根据小型制冷装置设计指导第71页表3-4，选用2号滚轧低翅片管为传热管,有关结构参数为：di 11mm dt 16mm t 0.35mm db 13mm Sf 1.5mm单位管长的各换热面积计算如下：翅顶面积 addt

10、 t/sf0.016 0.00035/0.0015m2 /m 0.0117m2/m翅侧面积 af(dt db)/(2sj(0.016 0.013 )/(2 0.0015)m /m 0.0911m /m翅间管面面积 abdb(sft)/sf0.013 (0.0015 0.00035)/0.0015m2 /m 0.031m2 / m2 2a di 0.011m / m 0.0346m / m管外总面积 aof ad af ab (0.0117 0.0911 0.031)m2/m 0.134m2 /m估算传热管总长假定按管外面积计算的热流密度q 5800W / m2 .贝U应布置传热面积2 2F Q

11、k/q。106000/5800m218.28m2应布置的有效总管长L F/af 18.28/0.134m 136.41m确定每流程管数Z、有效单管长I及流程数N冷却水进出口温度t232 C, t； 36 C ,平均温度tm 34 C，由水的物性表可得：994.3kg/m3Cp 4174J / (kg k)0.7466 10 6m2/s262.48 10 W/(m k)则所需水量 qvs Qk / cp(t2 t2 ) 0.006385m3 / s根据热交换器原理及设计第 294页及小型制冷装置设计指导第 68 页表3-2有关年运行小时的规定：初选冷却水流速度 u 2m / s,则每流程管数 Z

12、 4qv/ di2u 33.59根取整数Z=34根，即实际水流u上埠 4 0.0063851.98m/s。di z0.011 34对流程数N,总根数NZ,有效单管长l ,壳体内径Dj及长径比l/Di进行组合 计算,组合计算结果如表1所示：流程数N总根数NZ有效单管长1 / m壳内径Di / m长径比I/Dj2684136表1其中壳体内径的选择根据冷库制冷设计手册第606页对壳体的规格进行 选择。分析上面的组合计算结果，由热交换器原理及设计第54页规定，对 壳体的长径比一般在4-25之间,通常为6-10，故选择2流程作为冷凝器结构设 计依据。传热管的布置排列及主体结构现采用管子成正三角形的布置方

13、案，根据热交换器原理及设计第 45页 表换热管中心距的规定，选管距s 22mm、分程板两侧相邻管中心距lE 35mm 为使传热管排列有序及左右对称,共布置68根管,则每流程平均管数Z=34根，传热管的布置排列如图(1)所示：图(1)传热计算及所需传热面积确定1.7.1水侧表面传热系数计算从水物性表及小型制冷装置设计指导第 78页表3-12知：水在tm 340C时，运动粘度0.7466 10 6m2 / s物性集合系数 B 1395.6 23.26tm 2186.44雷诺数Re ud,1.98 0.0116 29172.2 104,即水在管内的流动状态0.7466 10 6为湍流,则由小型制冷装

14、置设计指导第 78页式(3-5):水侧表面传热系数awi B珞 2186.44 胪89306.6W / (m2 K)d,0.01101.7.2氟利昂冷凝表面传热系数计算由上面图(1)的传热管的布置方式，在垂直方向上，每列管数分别为2、2、2、4、4、4、4、4、4、4、4、4、4、4、4、4、4、2、2、2。由小型制冷装置 设计指导第77页式(3-4)计算管排修正系数：/0.8330.8330.833、n (nn2nz )/(m n2nz)(6 20.833 14 40.833)/68 0.81 1根据所选管型，低翅片管传热增强系数由小型制冷装置设计指导第 77 页式(3-2)计算，其中环翅当

15、量高度h(dt22 2 2db2)/4dt(162 132)/(4 16)mm 4.27mm增强系数ab/aof 1.1(ad af)(db/h )0.25 / aof0.250.031/ 0.134 1.1 (0.0117 0.0911)(13/4.27)0.25 /0.134 1.346由小型制冷装置设计指导第 76 页表 3-11, R22 在冷凝温度tk 40 C,B 1447.1由小型制冷装置设计指导 第 76 页式(3-1) 计算氟利昂侧冷凝表面传热系0.25 0.25two)0.25ako 0.725Bdb 0.25 n(tk two) 0.250.250.725 1447.1

16、0.013 0.25 1.346 0.811 (tk3391.7 o 0.25W /(m2 K)其中o tk two ( two是管处壁面温度)1.7.3 传热系数 Ko传热过程分成两部分： 第一部分是热量经过制冷剂的传热过程， 其传热温差为o tk two ；第二部分是热量经过管外污垢层、管壁、管内污垢层以及冷却水的传热过程，其传热温差ti two tm tm o 7.0 o (其中two是管外污垢外 壁面的温度 )。由热交换器原理与设计第292页附表C得：水侧污垢系数 ri 0.000086(m2 K)/W忽略氟利昂侧油膜热阻， 由小型制冷装置设计指导 第78页式(3-6) 和式(3-7)

17、计算热流密度q (单位为W/m2)第一部分的热流密度q1ako o3391.70.75o第二部分的热流密度*ai19306.67.0amo7.00.000086)0.03460.0015 0.1343930.03681310.4 (7.0o)(其中 是低翅片管翅管壁厚度,是紫铜管热导率,取 393W/(mK),am是低翅片管每米管长翅根管面平均面积,即am(di db)/2)因为传热是串联，则有q q2。选取不同的o(单位为C)进行试凑，计算结果如表2所示：o/ cq1q2表2当o 2.2 C时,卬与q2误差只为%，小于3%,符合要求。此时two tk o (402.2) C 37.8 C，取

18、 qo 生生 6208.4W / m25800W / m2 ,2与前面假定的5800W/m2只相差% 15%符合要求。传热系数：Ko 弘 6208.4886.9W/(m2 K)tm 7.01.7.4传热面积Fof与有效管长I确定计算实际所需传热面积：Fof Qk/q。106000/6208.4m2 17.07m2 F。18.28m2初步结果设计中所需要的冷凝传热面积18.28m2较传热计算传热面积大可作为冷凝传热面积富裕量。即初步结构设计所布置的冷凝传热面积能够满足负荷 的供热要求，表明假设是可取的。管子的有效长度I of1.87mafoN 0.134 68适当增加长度，根据热交换器原理与设计

19、第54页推荐的换热管长度，选取传热管有效单管长I 2.0m。则实际布置管外冷凝传热面积F 68 0.134 2.0m2 18.23m2，较传热计算所需传热面积大%冷凝传热面积有足够的富裕量。二、冷却水侧阻力计算根据制冷原理与设备P227公式(9-78)得:水的沿程阻力系数0.31640.31640 25025Re 29172.20.0247冷却水的流动阻力p 1 u21.5(N 1)2di1 2 02 9943 伽 .0247 2 环 51)26276.4Pa(其中It是左右两管板外侧端面间的距离，此处It =)考虑到外部管路损失，冷却水泵总压头约为p 0.1 p (0.10.0262764)

20、 MPa 0.1263 MPa取离心水泵的效率0.6，则水泵所需的功率为:水泵所需的功率PeqvsP6.385 10 3 0.1263 1060.61344.0W三、冷凝器的配件及其强度校核连接管管径计算3.1.1冷却水进出口连接管冷却水的流量qvs 6.385 10 3m3/s，根据小型制冷装置设计指导第 75 页关于进出水管冷却水流速的规定，取冷却水流速度 u 1.0m/s，故冷却水进出 口连接管的直径 di . 4qvs . 4 6.385 10 90.2mm。Y u V 3.14 1.0查冷库制冷设计手册第 604页得，选取无缝钢管108 4.0，内径为100mm3.1.2制冷剂连接管

21、根据传热循环查R22的IgP h图（见上面“系统循环图”）得:冷凝器入口 h2s 453.7kJ/kg， 2s 0.02m3/kg冷凝器出口 h4 250kJ /kg， 4 0.886 10 3m3/kg制冷剂的质量流量qmoQk106k0.5201kg . sh2s h5453.7 250制冷剂蒸气的体积流量23qv2s qmo 2s 0.5201 0.021.04 10 m / s343制冷剂液体的体积流量qv5 qmo 5 0.5201 0.886 104.61 10 m /s根据小型制冷装置设计指导第75页规定：初取蒸气气流速度U2 14m/s，则进气接管的内径:查冷库制冷设计手册第6

22、03页，选取无缝钢管 42 2.5，内径di2 37mm则实际蒸气气流速度u2 如29.67m/sdi21 1此时 2su；u29.672 4675kg/(ms2) 5950kg/(ms2),根据2s0.02GB151-1999管壳式换热器第78页5.11.3的规定，选择符合要求。根据小型制冷装置设计指导第 75页规定：初选制冷剂液体速度U40.5m/s，则出液管的内径:di 44 4.61 103.14 0.534.3mm查冷库制冷设计手册得，选取无缝钢管 42 3.0，内径di4 36mm则实际制冷剂液体流速u4 如40.453m/sdi41 1此时 4u4u40.4532 2 31.6k

23、g/(m s2) 5950kg/(m s2)，根40.000886据GB151-1999管壳式换热器第78页5.11.3的规定，选择符合要求。防冲板根据热交换器原理与设计第53页及GB151-1999管壳式换热器第78页 5.11.2.1的关于安装防冲板的要求，因氟利昂蒸气进口处22sU212 12 2 2u29.674675kg/(m s ) 2230kg /(ms)，故需安装防2s0.02冲板。根据GB151-1999管壳式换热器第78页5.11.4规定，取厚度为3mr的不锈 钢作为防冲板，规格为：a a 92mm 92mm，直接焊与拉杆上。壳体根据先前设计布管情况，由冷库制冷设计手册第6

24、05页无缝钢管规格选择用 273mm 7.0mm(内径Di 259mm,外径Do=273mm厚度s=7.0mm)的无缝钢管作为壳体材料。管板根据GB151-1999管壳式换热器第29页图18,选用e型管板。为达密封 效果，管子与管板连接采用胀接法。选择管板兼做法兰,根据制冷机工艺第111页表6-6，查得与管子连接 方式有关的系数f1 115，与管板兼做法兰有关的系数f2 13 o由制冷机工艺P111经验公式（6-4）得管板厚度：tf1 f2 (17 0.0083DJ 1.15 1.30 (17 0.0083 259)mm 28.6mm实际可取t=30mm 端盖根据制冷机工艺第112页关于封头的

25、规定（结构如下图）：选用SDi 2597mm, R 259mm, himm 64.75mm,44hohiS 64.75 771.75mm,L10% Di 0.10 25925.9mm支座3.6.1支座选型根据小型制冷装置设计指导第 75页，选用如下支座（相关尺寸如下）查表 3-9 得，K 160mm, L 240mm.3.6.2支座定位：根据GB151-1999管壳式换热器第89页5.20.1的规定：取 LB 1000mm, LC LC 500mm(其中 L=2000mm。支撑板 由换热管长 l=2m 得，需安装至少一块支持板（根据热交换器原理与设计第 50页表，对换热管外径为16mm勺最大无

26、支撑跨距是1100mm故需至少一块支撑 板），考虑到GB151-1999管壳式换热器第75页5.9.5.1关于支撑板安装的 需求，取 4 块支撑板缺口左右方向交替排列均匀布置， 此时换热管无支撑跨距为 400mm根据热交换器原理与设计第51页表：取支撑板厚度为6mm直接焊 接在拉杆上。拉杆根据GB151-1999管壳式换热器第77页5.10.2表43、表44,拉杆直径为12mm考虑到支撑板的固定与布置，取杆数为5根（布置如上图（1）所示）。法兰类选择3.9.1 连接管法兰根据 GB/T 9119-2000第 2页 5.3.2 的规定（结构如下），由上面连接管外径 与工作压力（管程设计工作压力为

27、，壳程设计工作压力为）查第 4 页表 2 及第 6 页表 4 及第 8 页表 6 得：冷却水进出口连接管法兰（ A=108m）m：n 4,K 170mm, D 210mm, L 18mm, B 110mm,C 18mm, f 2mm,d 144mm.制冷剂进气连接管法兰（ A=42mm）：n 4,K 100mm, D 130mm, L 14mm, B 46mm, C 16mm, f 2mm,d 78mm.制冷剂出液连接管法兰（ A=42mm）：n 4,K 100mm, D 130mm, L 14mm, B 46mm, C 16mm, f 2mm,d 78mm.3.9.2 管板法兰根据GB150

28、-1998钢制压力容器第97页表9-3及GB151-1999管壳式换热器第144页图G1的规定：管板兼做法兰,取LA 24mm , Le 18mm法兰外径 Df Do (LA Le s) 2273 (2418 7) 2371mm法兰厚度f t 3 230 3 2 24mm螺栓所在圆的直径Da Do 2( LA s) 273 2(24 7) 335mm螺栓所在圆周长 CaDa 3.14 335mm 1052.43mm3.9.3端盖法兰根据JB/T4702-2000规定，选用平密封面型平焊法兰(结构如下)：垫片3.10.1材料的选取根据GB151-1999管壳式换热器第147页表H1的规定，垫片的

29、材料可选XB-200橡胶石棉板，再根据 GB150-1998钢制压力容器第95页表9-2，取厚 度 1.5mm，得垫片系数m 2.75，比压力y 25.5MPa。再根据以上法兰的结 构，由GB150-1998钢制压力容器第93页表9-1，选1a型压紧面。本次设计壳体内径 Di=259mm700mm取垫片宽度N=20mm根据GB150-1998钢制压力容器第96页9.5.1.1 得：垫片基本密封宽度Nb。10mm 6.4mm。2垫片的有效密圭寸宽度b 2.53, b。2.53 10mm 8.00mm3.10.2垫片压紧力作用中心圆直径因为bo N 10mm 6.4mm，取垫片接触面外径Df。30

30、9mm，根据2GB150-1998钢制压力容器第96页9.5.1.2，垫片压紧力作用中心圆直径即垫片接触面外径减去2b，即Dg Dfo 2b 309 2 8.00 293mm3.10.3所需要的最小压紧力根据GB150-1998钢制压力容器第96页式（9-1 ）及（9-2 ）得A）预紧状态下所需要的最小压紧力Fg 3.14DGby 3.14 293 8.00 25.5187684NB） 操作状态下所需要的最小压紧力（其中Pc 1.6MPa为冷凝压力）Fp 6.28DGbmpc 6.28 293 8.00 2.75 1.664769N3.10.4垫片宽度校核垫片在预紧状态下受到最大螺栓载荷的作用

31、，可能因压紧过度而失去密封性 能，为此垫片须有足够的宽度 min。315b 丄5 105MPa 根据后面所选螺栓的计算，常温下35号钢的S3，螺栓实际面积：A 2405.29 mm2。“代b2405.29 105 106匕“ “Nmin - -6 mm 5.38mm N 20mm6.28DGy 6.28 293 25.5 106故所选的垫片宽度符合要求。螺栓3.11.1螺栓的选取根据机械设计基础课程设计指导书第110页表，选取螺栓GB/T5780-2000M16 80 ,由机械设计基础第137页表10-1 得：小径di 13.835mm，根据GB150-1998钢制压力容器第25页表4-7，螺

32、栓材料选用35号钢3.11.2螺栓的布置根据GB150-1998钢制压力容器第97页式（9-3）得：螺栓的最大间距L max 2d6 fm 0.52 166 242.75 0.576.31mm由GB150-1998钢制压力容器第97页表9-3可知螺栓的最小间距Lmin 38mm由此可取螺栓间距L 60mm由前面可知螺栓所在圆的周长1052 43Ca 1052.43mm，故所需的螺栓数最少n 17.54个，为了便于布置螺60栓,取n=18。3.11.3螺栓载荷根据GB150-1998钢制压力容器第97页式（9-4 ）及（9-5 ）得A）预紧状态下需要的最小螺栓载荷6Wa 3.14DGby 3.1

33、4 0.293 0.008 25.5 10187684 NB）操作状态下需要的最小螺栓载荷2WP F FP 0.785Dg Pc 6.28DGbmpc0.785 0.2932 1.6 106 6.28 0.293 0.008 2.75 1.6 106 172596N3.11.4螺栓面积根据GB150-1998钢制压力容器第25页表4-7,常温下35号钢M16螺栓材料的b 530MPa， s 315MPa，设计温度下螺栓的许用应力b 105MPa，据s 315 b s105MPa机械设计基础第148页表10-6，取安全系数S 3，S3。根据GB150-1998钢制压力容器第97页式（9-6）及（

34、9-7）得：A）预紧状态下需要的最小螺栓面积 A W 回684 1787.47mm2b 105B）操作状态下需要的最小螺栓面积 Ap W 1725961643.77mm2b105需要的螺栓面积凡 max（A，Ap） Aa 1787.47m*实际螺栓面积12 12 2 2A,16 dj 16 3.14 13.8352405.29mm1787.47mm ,符合要44求。3.11.5螺栓设计载荷根据GB150-1998钢制压力容器第97页式（9-8 ）及（9-9 ）得A）预紧状态螺栓设计载荷A at 1W,（2405.29 1787.47） 105 220119.9 N2 2B）操作状态螺栓设计载荷

35、W Wp分程隔板根据GB151-1999管壳式换热器第28页5.6.6.2的规定，取分程隔板槽深4mm宽12mm由GB151-1999管壳式换热器第20页表6规定，分程隔板厚度选10mm。四、心得体会经过两周的课程设计学习，个人感觉较好完成此次课程设计的要求。在这过 程中，感触良多，受益匪浅。总结如下：一、学习能力、团结精神、提高效率，重中之重。此次课程设计，面对几个数据,能够做出N种组合，但每种组合是否合适与实用，得用实际结果来证明，在这N 种组合之中找到一个最佳的结合点。这就是课程设计的难题所在。在这个过程之 中,需查的资料很多，这就需要对并资料进行整合，这对于分析问题、解决问题的能 力有

36、很大的提高。加之，课程设计的时间有限，一个人在两周的时间内是很难独立 完成的,得与同学一起学习、一起讨论、研究,这对团队精神有很大的提高，学会如 何与别人交流，听取别人的意见，与自己的观点进行整合，提高学习效率。二、凡事没有困难与容易之分，关键是我们的态度。在刚开始接触这个设计 师，以为应该不是很难 , 因为之前有进行过课程设计，加上自己的努力，都以为很 快就能解决。但经过实际设计时才发现，原来每一个零件，每一个小垫片等都有 它的规格 ,都得按标准来做 , 而且特别是刚开始在试凑的过程，是非常痛苦与令人 心烦的，但是自己知道只有坚持才胜利。 这次课程设计 , 可说是一次很好的实战经 验,也让我

37、深深明白 :无论是事大事小，都要认真应对，细心思考 ,不能想当然 ,当 出现多种选择与心烦时 ,要理性,保持良好的心态 ,运用所有资源细心对比 ,才能得 到最理想的设计方案。三、这次课程设计绘图老师提倡运用 AUOTOCAD确实在现在社会，计算机能 力也成为我们必不可少的部分了，经过此次的运用，提高了个人用计算机绘图的 能力, 这对于以后的毕业设计和就业上了很好的一课 , 当我发现我对那部分绘图不 清楚的时候 , 我就会找资料学习 , 并将之用于实际设计之中 , 而且时间的紧迫， 也迫 使自己全力应对，大大加强了自学的能力。四、此次课程设计很花时间，有时得加班，让自己深深感受到了要作为一名 设计师，其过程是漫长的 ,得经过时间的磨炼、经验的积累、知识的丰富 , 其中最 重要的一点：要有良好的心态。总之，人生无小事，细节决定成败！五、主要参考文献1 史美中,王中铮.热交换器原理与设计 M. 南京：东南大学出版社， 2009.2 吴业正 .小型制冷装置