锅炉参考资料课程设计计算说明书

1、 19 锅炉课程设计计算说明书 第一章概述 1.1课程设计的目的 课程设计是该课程的重要教学环节之一，该课程设计是锅炉及锅炉房设备课 程的后续主要教学环节。通过课程设计了解锅炉房工艺设计的内容、程序和基本 原则，学习设计计算方法和步骤，提高识图和制图能力，巩固所学理论知识，提 高综合运用锅炉与锅炉房设备以及其它课程中所学的知识，解决锅炉房设计 实际问题的能力。 1.2课程设计原始资料 1.2.1课程设计的题目 某纺织厂（六安市）供热锅炉房工艺设计 1.2.1 热负荷资料生产与生活为常年 性热负荷。三班制工作，年工作天数为300天；采暖天数为124天；空调用热天数 为210天。 1.2.2燃料

2、（1）煤 （2 ）工业分析 Wy=8.0% Ay=21.5%、Vr=31.91%、Cy=48.0%、Sy=0.5%; Qydw=21300kJ/kg 1.2.3水质资料 总硬度 H 永久硬度H 暂时硬度H 总碱度 A o=4.95毫克当量/升 ft=2.4毫克当量/升 t=2.5毫克当量/升 o=2.5毫克当量/升 溶解固形物 6.2 毫克/升 PH 值7.0 1.2.4气象资料： （1） 平均风速：冬季：2.8m/s，夏季：2.7m/s ； （2）大气压：冬 102230Pa 夏 100120 Pa ; （3） 冬季采暖室外计算温度：-1.8 C,冬季空调室外计算温度：-4.6 C； (4)

3、 冬季通风室外计算温度：2.6 C； (5) 采暖用气天数：124天，空调用热天数：210天。 第二章热负荷计算及锅炉选择 2.1热负荷计算 热负荷计算的目的是求出锅炉房的计算热负荷、平均热负荷和全年热负荷，作为 锅炉设备选择的依据。 2.1.1计算热负荷 (1) 采暖季最大热负荷 锅炉房最大计算热负荷Qma是选择锅炉的主要依据，可根据各项原始热负荷、 同时使用系数、锅炉房自耗热量和管网热损失系数由下式求得： Qmax=K0(K1Q1+K2Q2+K3Q3+K4Q4)+Q5 t/h2-1) 式中： Q1, Q2, Q3 Q4分别为采暖、通风、生产和生活最大热负荷，t/h，由设计 资料提供； Q5

4、锅炉房除氧用热，t/h，查实用供热空调设计规范表6.4 46,采用喷 雾0式热力除氧装置，进水温度40 C .查表6.4 43除氧的加热耗气量为 150kg(汽)/(t h)(水)计算出 Q5=15(X 12.9=1935kg，即 1.935t/h ; K1，K2, K3,K4分别为采暖、空调、生产和生活负荷同时使用系数；由原始 资料知，采暖用汽的同时使用系数 K1为1.0，空调用汽的同时使用系数 K2,取1.0， 生产用汽的同时使用系数 K3为0.9，生活用汽的同时使用系数 K4为0.5 ; K0锅炉房自耗热量和管网热损失系数。锅炉房自耗热量包括锅炉房采暖、浴 室、锅炉吹灰、设备散热、介质漏

5、失和热力除氧器的排汽损失等，这部分热量约 占输出负荷的2%3%;热网热损失包括散热和介质漏失，与输送介质的种类、 热网敷设方式、保温完善程度和管理水平有关，一般为输送负荷的10%15%。 因此可以取12%-18%此设计选15% 将原始资料中的数据代入公式(2-1 )中，可算得： Qmax=.115 x( 1.0 X 4.5+1.0 X 2.5+0.9 X 7.2+0.5 X 1.2 ) +1.935=18.127t/h (2) 非采暖季最大计算热负荷 Q0max=1.15( 0.9 X 7.2+0.5 X 1.2 ) =8.142t/h ; (3) 平均热负荷的计算 采暖通风平均热负荷Q1pj

6、根据采暖期室外平均温度计算： Qpj=(tn-tpj)Q/(tn-tw)t/h (2-2) 式中： Q采暖通风最大热负荷，t/h ; tn 采暖房间室内计算温度，C； tw 采暖期采暖室外计算温度，C； tpj 采暖期室外平均计算温度，C。 在本设计中，合肥的室内外设计参数如下：tn=18 C , tw=-1.7 C, tpj=3.4 C； 且由上面计算知Q仁4.5t/h，Q2=2.5t/h,并将数据带入公式(2-2 )可算得： Q1pj= (18-3.4 )X 4.5/ (18+1.8) =3.335t/h ; Q2pj= (18-3.4 )X 2.5/ (18+1.8) =1.853t/h

7、。 生产生活平均热负荷按最大热负荷计算，根据上面计算可得： Q3pj=1.15 X 0.9 X 7.2=7.452t/h ; Q4pj=1.15 X 0.5 X 1.2=0.69t/h。 平均热负荷表明热负荷均衡性，设备选择时应考虑这一因素，如变负荷对设备运 行经济性和安全性的影响。 (4) 全年热负荷的计算 这是计算全年燃料消耗量大依据，也是技术经济比较的一个依据。全年热负荷 Q(可根据平均热负荷和全年使用小时数按下式计算： D0=K0(D1+D2+D3+D4) (1+C5/QmaX t/h (2-3) 式中： D1，D2, D3,D4分别为采暖、通风、生产和生活的全年热负荷，t/年； Q5

8、/Qmax除氧用热系数，符号意义同上式。 采暖、通风、生产和生活的全年热负荷D1，D2, D3, D4分别可用以下公式计算 求得： D1=811【SQpj+(3-S)Q 1f】t/ 年; D2=812SQpj t/ 年; D3=8!3SC3pj t/ 年; D4=814SC4pj t/ 年。 ni, n2, n3, n4分别为采暖、通风天数和全年工作天数； s每昼夜工件班数； Qlpj、C2pj、C3pj、C4pj 分别为采暖、通风、生产及生活的平均热负荷，t/ 年； C1f 非工作班时保温用热负荷，t/h ;可按室温5C代入公式(2-2 )求得： Qlf= (5-3.4 ) X 4.5/ (

9、5+1.8) =1.075t/h ; D1=8X 124X【3X 3.335+ (3-3 )X 1.075 】=9924.96t/ 年； D2=8X 210X 3X 1.853=9339.12” 年； D3=8X 300X 3X 7.452=53654.4t/ 年； D4=8X 300X 3X 0.69=4968t/ 年。 将以上数据带入公式(2-3 )计算可得，全年热负荷： D0=1.15 X( 9924.96+9339.12+53654.4+4968 ) (1+1.935/18.127 ) =99130.71t/ 年。 2.2锅炉型号与台数确定 锅炉型号和台数根据锅炉房最大热负荷、介质、参

10、数和燃料种类等因素选择，并 应考虑技术经济方面的合理性，使锅炉房在冬、夏季均能达到经济可靠运行。 根据计算热负荷的大小 Qmax=18.127t/h和燃料特性决定锅炉型号，并考虑负荷 变化和锅炉房发展的需要。又根据燃料为煤，可初步提出三种选炉方案如下： (1) 二台 DZL10-1.25- AH 型炉； (2) 三台 DZL6-1.25-AU 型炉； (3) 台 DZL8-1.25-AH 加一台 DZL10-1.25- AH 型锅炉。 三种锅炉的具体技术参数如下： 锅炉型号 DZL6-1.25-A II DZL8-1.25-A I DZL10-1.25-A I 额定蒸发量t/h -v 6 3

11、10 额定工作压力 MPa 1.25 1.25 1.25 额定蒸汽温度c 194 194 194 额定给水温度C 20 20 20 参考受热面积 m2 226.72 396.26 412.3 炉排面积m2 7.22 10.3 11.8 设计燃料 A H类烟煤 A n类烟煤 A n类烟煤 热效率% 81 31 79.6 燃料消耗量kg/h 888 1185 1507 排放浓度mg/Nm 3 80 80 80 排烟黑度林格曼 1级 1级 1级 外形尺寸 长m x宽m x高m 6.92 X 2.83 X 3.72 7.56 X 3.28 X 4.25 9.5 X 3.35 X 4.9 锅炉参考重量t

12、 38.13 54.26 57.63 主汽阀口径 DNmm 150 150 150 给水阀口径 DNmm 40 40 50 安全阀口径 DNmm 2 X 80 2 X 80 2 X 80 排污阀口径 DNmm 40、50 40、50 40、50 液位计口径 DNmm 25 25 25 鼓风 机 型号 T4-72-12NO6.4A 右 T4-72-12NO7.0A 右。 T4-72-12NO8.5A 右。 风压 1850 2165 2538 风量 8300 11258 13852 电机功率 7.5 11 15 主轴转速 2900r/mi n 1470r/mi n 1470r/mi n 引风 机

13、型号 Y6-41-11 NO9C Y6-41-11 N10C Y6-41-11 N11C 风压 3490 3534 3623 风量 24582 29500 35500 电机功率 18.5 37 45 主轴转速 1750r/mi n 1750r/mi n 1480r/mi n 给水 泵 型号 2GC5 X 7 2GC6 X 7 2GC6 X 7 流量 7.5m 3/h 15m 3/h 15m 3/h 扬程 165 224 224 转速 2900r/mi n 2900r/mi n 2900r/mi n 电机功率 11KW 22KW 22KW 调速 器 型号 GL6T GL8T GL10 轴扭矩 8

14、000NM 9000NM 10000NM 电机功率 0.75KW 1.1KW 1.1KW 出渣 机 型号 GBC-6B GBC-8B GBC-10B 出渣量 1500kg 2000kg 2000kg 电机功率 1.1KW 1.5KW 1.5KW 上煤 机 型号 SMJ-6 SMJ-8 SMJ-10 煤斗容量 0.23 0.27 0.38 电机功率 1.1KW 1.1KW 1.1KW 除尘 器 型号 CCQ-6 CCQ-8 CCQ-10 配电 柜 型号 DKG-6 DKG-8 DKG-10 一般来说，单机容量较大的锅炉其效率较高，锅炉房占地面积小，运行人员少， 经济性好；但台数不宜过少，不然适应

15、负荷变化能力和备用性差。锅炉房设计 规范规定：当锅炉房内最大一台锅炉检修时，其余锅炉应能满足工艺连续生产 所需的热负荷和采暖通风及生活用热所允许的最低热负荷。锅炉房的锅炉台数一 般不宜少于两台；当选用一台锅炉能满足热负荷和检修需要时，也可只装置一 台。因此综合比较考虑，确定采用方案一，即两台 DZL10-1.25-A H型锅炉。 第三章给水及水处理设备的选择 3.1水处理设备的选择及计算 (1) 锅炉补给水需经软化处理，而除氧设备应处理全部锅炉给水。 (2) 锅炉补给水量是指锅炉给水量与合格的凝结水回收量之差。锅炉给水量包 括蒸发量、排污量，并应考虑设备和管道漏损。 (3) 锅炉补给水量: G

16、gl=【1+ ( Ppw邙)/100 】D-Gn t/h(3-1 ) 式中: D锅炉房额定蒸发量，t/h ; G合格的凝结水回收量，t/h ; B -设备和管道漏损，可取0.5 %; Pp锅炉排污率，。 在锅炉补给水量得出之前，无法确定锅炉排污率，为此，可预先估算或在2% 10%之间选取，如与最终确定的排污率相差不大于3%,不必重算，否则，以计 算得出的排污率重新计算。 Gn=4.5X 0.9+2.5 X 0.75+7.2 X 0.55=9.885t/h。 并将数据带入公式(3-1 )，可算得： =【1+( B +PpW/100D】D-Gn【1+( 0.005+0.06 )/100 】X 18

17、.127-9.885=8.254t/h 3.1.2水软化的方法 根据原水水质指标，本设计拟采用钠离子交换法软化给水。由于原水总硬度为 Ho=4.95毫克当量/升，属中硬度水，所以决定选用逆流再生钠离子交换器两台， 以732#树脂为交换剂。为提高软化效果和降低盐耗，两台交换器串联使用：当第 一台交换器的软化水出现硬度时，随即把第二台串入使用；直至第一台交换器出 水硬度达11.5毫克当量/升时，停运第一台，准备再生，由第二台单独运行软 化，如此循环使用。 (1/根据软化水量，可取软化水箱为 2200X 2200X 2000mm (2/钠离子交换器的选择计算 本设计拟采用北京伯兆枫科技发展有限公司生

18、产的全自动钠离子交换器2台： 钠离子交换器的技术参数表 型号 额定流 量 树脂罐 盐罐 周期盐 耗 交换容 量 树脂填 量 建议空 间 m3/h DX HX 个数 DX HX 个数 kg mol L m JYAF-27 50A1 4 C500X 1700 X 1 C640X 1150X 1 30 223 200 2X 1.2 X 2.5 逆流再生离子交换器在连续运行8-10周期后，一般宜进行一次大反洗，以除去交 换剂层中的污物和破碎的交换剂颗粒。大反洗流速取 10m/h,时间约15min。 大反洗后的第一次再生，其再生剂耗量比正常运行时约增加大一倍。大反洗前, 应先进行小反洗，以保护中间排管装

19、置。 3.1.3除氧设备选择计算 水质标准规定，额定蒸发量大于2t/h的蒸汽锅炉(燃煤锅壳锅炉除外)的给水 和供水温度大于95C的热水锅炉的循环水需进行除氧处理。除氧方法常用热力除 氧、真空除氧和化学药剂除氧，其他除氧方法使用不多。 热力除氧是使用最广泛的一种除氧方法，其工作可靠、效果稳定，出水含氧量 0.05mg/L。热力除氧器由制造厂成套供应，当前产品出力有6，10，20，40， 70t/h等种，配套水箱体积约为半小时除氧水量。大气式热力除氧工作压力 0.02Mpa,工作温度104105C，进气压力0.10.3Mpa,进水压力0.150.2Mpa, 进水温度对于喷雾式除氧器为不低于40C。

20、热力除氧器的耗汽量 Q5=1.935t/h， 前面已算出。本设计选用两台为10t/h的除氧泵。 3.1.4锅炉排污量的计算 锅炉排污量按碱度和溶解固形物分别计算，比较大值控制排污。锅炉排污率按教 材第十章第九节有关公式计算，但应补给水与给水的区别.给水碱度和溶解固形 物的计算方法。 对有连续排污的锅炉，应考虑连续排污水热量的利用。如果采用连续排污膨胀器， 应经计算选定型号。排污膨胀器的二次蒸汽量和膨胀器体积的计算见教材第十二 章第五节。 排污扩容器后的高温排水，也可通过换热器加热软化水以利用其热量。 如采用热 力除氧器，也应有除氧水取样冷却器。所有排污水都应进入排污减温池， 冷却至 40C以下

21、排入下水道。 设计规范2规定，锅炉蒸汽压力小于或等于1.6Mpa时，排污率不应大于10%, 压力大于1.6Mpa时，则排污率不应大于5%。排污率超过上述规定时，应有技术 经济依据。否则，如排污率是按碱度确定的，应采取给水除碱措施；按溶解固形 物决定的，则应考虑除盐措施。 (1)按给水的碱度计算排污率，公式如下： PA=(1-a )Ags/ (Ag-Ags) %(3-2) 式中： Ags给水的碱度，由水质资料可知为2.5mol/L ; Ag锅炉允许的碱度，由水质标准，由课本查表10-2得此锅炉锅水的允许碱度 为 6 24mmol/L,则取 20mmol/L ; 凝结水回收率，本设计可有下式决定，

22、即 a = (0.55D1+0.9D2) /Dlma)=65.1% 将原始资料中的数据带入公式(3-2 ),可算得： PA=( 1-0.651 ) X 2.5/ (20-2.5 ) =4.99%。 (2) 按给水中含盐量(溶解固形物)计算排污率，公式如下： Ps= (1- a ) Sgs/【Sg- (1- a ) Sgs】%(3-3) 式中： Sgs给水含盐量，已知550毫克当量/升；Sg 锅炉允许含盐量，为4000 毫克当量/升。所以将已知数据带入(3-3)，可算得 (1-0.651) X 550/【4000- (1-0.651) X 550】 =5.04%,因此，锅炉排污率可 取 5.04

23、% 10% 3.2给水设备的选择 3.2.1给水泵的选择 (1)锅炉房给水量的计算，公式如下： Ggl=KQmax( 1+PpW t/h(3-4) 式中： K附加15% Qmax锅炉房蒸发量，t/h ; Ppw-锅炉排污率， 取7% 对于采暖季，将数据带入式(3-4)可得： Ggl=1.15 X 18.127 X( 1+0.07) =22.48 t/h 对于非采暖季，将数据带入式(3-4)可得： Ggl=1.15 X 8.142 X( 1+0.07) =10.02 t/h 。 (2)给水泵的选择 给水泵台数的选择，应能适应锅炉房全年负荷变化的要求。本锅炉房拟选用4台 电动给水泵，非采暖季2台启

24、用，单台其流量应大于1.1 X 22.48/2= 12.364 t/h , 给水泵的扬程近似为 H=1000P+10200 kPa=1000X 1250+100=125m故由锅炉 配套设备表，即可选用：型号 2GCX 7的水泵四台，具体技术参数如下： 参数型号 2GCX 7 单位 流量 15 m3/h 扬程 240 m 功率 22 KW 转数 2900 r/mi n （3）原水加压泵的选择 当进入锅炉房的原水（生水、清水）压力不能满足水处理设备和其他用水设备的 要求时，应设置原水加压泵，一般不设备用，原水加压泵的扬程一般不低于 200300kpa.特设置原水加压泵1台：型号50DL15X 2,

25、流量9m3/h,扬程32m，,功 率3KW 转速2950r/min。该泵进口管径 DN50出口管径DN50 3.2.2给水箱的容积和个数 二是给 给水箱的作用有两个：一是软化水和凝结水与锅炉给水流量之间的缓冲, 水的储备。 给水箱进水与出水之间的不平衡程度与多种因素有关，如锅炉容量，负荷的均衡 性，软化和凝结水设备特点及其运行方式等。容量较大的锅炉，波动相对较小。 给水储备是保证锅炉安全运行所必须的， 其要求与锅炉房的容量有关。所以，给 水箱的容量主要根据锅炉房的容量确定，一般给水箱的总有效容量为所有运行锅 炉在额定蒸发量时所需20-40min的给水量。对于小容量的锅炉房，给水箱的有 效容积可

26、适当增大。 因此，结合本设计，给水箱体积可确定为: 以选择12m的水箱一个作为给水箱。 G=40/60D=2/3X 18.127=12.08m3，可 水箱参数表 公称容 积 规格（mr） 箱板厚度（mm 水箱重 量 m3 长L 宽B 高H 箱底 箱底 箱底 kg 12 2000 2000 3000 2 2 2 650 进水管：DN50;出水管:DN70;溢流管:DN70;泄水管:DN40. 第四章汽水系统主要管道管径的确定 4.1锅炉房最大的用水量及自来水总管管径的计算 常年不间断运行的锅炉房，应采用双给水目管，每条给水管道的给水量三锅炉额 定出力的120%，则水管的流量为 Q=18.127

27、X 1.2 =21.75t/h 。 取管内水速为2.0m/s，则自来水总管管径可由下式计算： d=根号下 G0/3600 n v=21.75/ (3600X 3.14 X 2) =0.06m 因此本设计选用自来水总管管径 DN6X 4伽。 4.2与离子交换器相接的各管管径的确定 交换器上个连接管管径与其本体的对应管径一致，即除进盐液管管径为DN4(外卜, 各管管径均为DN50 4.3给水管管径的确定 出水总管的流量，按采暖季给水量G1(18.172t/h )考虑，若取管内水速为2.5m/s， 则所需总管内径为55mm本设计适当留有余量，选用管径 60X 4mm且在每一 支管上装设调节阀。 4.

28、4蒸汽母管管径的确定 4.4.1蒸汽母管管径 为了便于操作以及确保检修时的安全，每台锅炉的蒸汽母管直接接入分气缸，其 直径为 219X8mm每台锅炉的出口和分汽缸入口分别装有闸阀和截止阀。 4.4.2生产用蒸汽管管径 生产用汽管的蒸汽流量 G仁K0D1=1.X 7.2=7.92t/h，生产用汽压力为0.5MPa, Vzl =0.375m3/kg，蒸汽流速取 35m/s，贝U d1=2X 根号下 Gzl X Vzl X 1000/3600 n v=0.174m 选取生产用汽管管径为 219X 8mm 443采暖用蒸汽管管径 采暖用汽管流量为1.1 x 4.5=4.95t/h,蒸汽压力为0.5Mp

29、a,仍按流速35m/s计算： D=2X 根号 4.95 x 0.375 x 1000/（ 3600 x 3.14 x 35）=0.135m 决定选取管径 159x 6.0mm 4.4.2生活用蒸汽管管径 蒸汽流量为 1.1 x 1.2=1.32t/h，蒸汽压力取用 0.5MPa, Vzl/z =0.375m3/kg，贝U d=0.07m 经计算决定选用管径为 89x 4mn无缝钢管。 第五章分汽缸的选用 5.1分汽缸的直径的确定 已经知道采暖期最大计算热负荷G1max=18.127t/h,蒸汽压力P=0.5Mpa,比容 v=0.375m3/Kg，若蒸汽在分汽缸中流速 w取15m/s，则分汽缸所

30、需直径为 D=2根号 GlmaxV/x 1000/3600 n w=0.35m 本设计采用 377x 9mn无缝钢管作为分汽缸的筒体。 5.2分汽缸筒体长度的确定 分汽缸筒体长度取决于接管管径，数目和结构强度，同时还顾及接管上的阀门的 启闭操作的便利。本设计的分汽缸筒体上，除接有三根来自锅炉的进汽管（ 219 x 8mm和供生产（ 219x 8mm、采暖（ 159x 6.0mm）及生活用汽（ 89x 4mm 的输出管外，还接有锅炉房自用蒸汽管（ 57x 3.5mm，备用管接头（ 108x 4mm、压力表接管（ 25 x 3mr、i以及疏水气管等。筒体由 377x 9mm无缝钢管 制作，长度为2

31、820mm 第六章送、引风系统的设备选择计算 为了避免相互干扰，锅炉的通风除尘系统按单台机组独立设置。以下均按单台锅 炉的额定负荷为基础进行计算。 6.1锅炉燃料消耗量的计算 根据生产用汽参数，本锅炉房降压到0.5Mpa运行。在此工作压力下，查得 tb=151.840 C，i / =2747.5kj/kg，又知固体不完全燃烧热损失 q4=10%锅炉 效率n =80%给水温度450C B=D(iq-igs)+Dpw(ipw-igs)/ n Qnet =【5000 x( 2747.5-188.4 ) +0.07 x 5000 X( 640.12-188.4 )】/ (0.08 x 19090) =

32、895kg/h 而计算燃料消耗量 Bj=B(1-q4/100 ) =806kg/h。 6.2理论空气量和烟气量 Vk0=1/0.21( 1.866Car/100+0.7Sar/100+5.55Har/100-0.70ar/100) =5.19Nm3/kg Vy0=0.01866(Car+0.375Sar) +0.79Vk0+0.008Nar+0.111Ha 叶0.0124Wa 叶0.016VkO=5.53Nm3/h 6.3送风机的选择计算 已知炉膛入口的空气过量系数 a l = 1.30，在计算修正和裕度后，每台锅炉的 送风机的风量为： Vsf = B 1 a 1 BjVk X( tlk +

33、273) /273 X 102230/b =1.1 X 1.30 X 806X 5.19 X( 30+273) /273 X 102230/101325 =6698.54m3/h 其中，B 1为送风机风量裕量系数，取1.1 o 因缺空气阻力计算资料，如按煤层以及炉排阻力为1500Pa风道阻力为150Pa估 算，则送风机所需压力为： Hsf= B 辽 h (Tlk+273 ) / (tsf+273 ) X 102230/b=1.2 X (1400+150) (30+273) / (20+273)X 102230/101325=1941Pa 其中，B 2为送风机压头裕量系数，取1.2 ;tsf为送

34、风机设计条件下的空气温度， 由风机样本查知为20C。 所以，选用T4-72-1 NO.6A型送风机，规格： 风量：6860 m3/h;风压：1150 Pa；电机：Y112M-4;功率：4 KW 转速：1450r/min。 6.4引风机的选择计算 计及除尘器的漏风系数厶a=0.05后，引风机入口处的过量空气系数a py=1.65和 排烟温度9 py=200C，取流量储备系数B 1=1.1，则引风机所需流量为： Vyf= B 1BjVy+1.0161( a py-1)VkO ( 9 py+273) /273 X 102230/b =1.1 X 806【5.53+11.0161 (1.65-1 )

35、X 5.191( 200+273) /273 X 102230/101325 =13883.2m3/h 需由引风机克服的阻力，包括： (1) 锅炉本体的阻力 按锅炉制造厂提供资料，取 h仁630Pcb (2) 省煤器的阻力 根据结构设计，省煤器管布置为横4纵10,所以其阻力系数为 E =0.5Z2=0.5 X 10=5 而流经省煤器的烟速为8.56m/s，烟温为290C，由线算图查得s 2p /2=22.6Pa , 再进行重新修正，则省煤器阻力为： h2=E s2p /2 X p y0/ p k0=5X22.6 X 1.340/1.293=117Pa (3) 除尘器的阻力 本锅炉房采用 XS-

36、6.5A型双旋风除尘器，当烟气量为12000m3/h,阻力损失为 686Pa。 (4) 烟囱抽力和烟道抽力 由于本系统为机械通风，烟囱的抽力和阻力均略而不计，烟道阻力约为147P t运煤系统工作时数，取6。 B =24X 1.82 X 1.2/18=2.91t/h 按吊煤罐有效溶剂估算，每小时吊煤8罐。 7.2灰渣清除系统 (1)锅炉放最大小时除灰渣量 Ghzmax=Bjma【Ay次方/100+qAQdwy次方/ (100X 32886)】 =0.7t/h (2)除渣方式的选择 锅炉灰渣连续排出，但考虑吧到需要排除的总灰渣量不大， 故选用人工手推车定 期送至渣场的方式。 7.2煤场和灰渣场面积

37、的确定 (1) 煤场面积的估算 本锅炉房燃煤由汽车运输；煤场堆、运采用铲车。据?工业锅炉房设计规范？要求， 煤场面积Fmc 现按贮存10昼夜的锅炉房最大耗煤量估算，即： Fmc=TBmaxMN/H M 式中：T锅炉每昼夜运行时间，24h; M煤的储备天数； N考虑煤堆通道占用面积的系数，取1.6 ; H煤堆的高度，4m 取2.5m； p m煤的堆积密度，约为0.8t/m3 堆角系数，取用0.8。 所以 Fmc=436.8m2 本锅炉房煤场面积确定为18X 25=450m2 为了减少对环境污染，煤场布置在最小频率风向的上风侧锅炉房西南侧；也 便于运煤作业。 (2) 渣场面积的估算 灰渣场面积Fhc采用与煤场面积相似的计算公式，根据工厂运输条件和中和利用 情况，确定按出储存5昼夜的锅炉房最大灰渣量计算： Fhc=TGhzmaxMN/(Hh =210.8m2 本锅炉房灰渣场面积确定为15x 15m设置在靠近烟囱的东北角。 第九章锅炉房布置 本锅炉房是一独立新建的单层建筑，朝南偏东，有锅炉房和辅助间及控制室三大 部分组成。锅炉间跨距为18m柱距9m屋架下弦标高6.5m；建筑面积计414m2 辅助间在东侧，平屋顶，层高4.5m,建筑面积为96m2 工艺布置应保证设备安装、 运行、