热力发电厂课程设计

1、660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）一、计算任务书（一）计算题目国产660MV凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务1. 根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在h -s图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2. 计算额定功率下的气轮机进汽量 Do,热力系统各汽水流量D、G ；3. 计算机组的和全厂的热经济性指标；4. 绘出全厂原则性热力系统图,并将所计算的全部汽水参数详细 标在图中（要求计算机绘图） 。（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套 660MV燃煤汽轮发电机组，采 用一炉一机的单元制配置。其中锅炉为德国BA

2、BCOC公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为 GE公司的亚临界压力、一次中 间再热660MW凝汽式气轮机。全厂的原则性热力系统如图 5-1 所示。该系统共有八级不调节抽 汽。其中第一、 二、三级抽汽分别供三台高压加热器, 第五、 六、七、 八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除 氧器的加热汽源。第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器,上端差 分别为-1.7 C、0C、-1.7 C。第一、二、三、五、六、七级回热加 热器装设疏水冷却器，下端差均为 5.5 C。气轮机的主凝结水由凝结水泵送出,依次流过轴封加热器、 4 台 低压加热器,进入除氧器。

3、 然后由气动给水泵升压,经三级高压加热 器加热，最终给水温度达到274.8 C,进入锅炉。三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器,第五、六、七级低压 加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器； 第八级低加的疏水用疏 水泵送回本级的主凝结水出口。凝汽器为双压式凝汽器,气轮机排气压力 4.4/5.38kPa 。给水泵 气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽） ,无回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.34kPa。锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。扩容器工作压力1.55Mpa,扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。锅炉过热器的减温水（）取自给水泵出口，设计

4、喷水量为 66240kg/h。热力系统的汽水损失计有：全厂汽水损失（ 逖）厂用汽（）23000kg/h（不回收）、锅炉暖风器用气量为 65400kg/h,暖 风器汽源（）取自第4级抽汽，其疏水仍返回除氧器回收，疏水 比焓697kJ/kg。锅炉排污损失按计算植确定。高压缸门杆漏汽（和）分别引入再热热段管道和均压箱SSR高压缸的轴封漏汽按压力不同，分别引进除氧器（和）、均压箱 （和）。中压缸的轴封漏汽也按压力不同，分别引进除氧器（） 和均压箱（和）。从均压箱引出三股蒸汽：一股去第七级低加 （）,一股去轴圭寸加热器 SG （）,一股去凝汽器的热水井。各 汽水流量的数值见表1-1表1-1各辅助汽水、门

5、杆漏汽、轴封漏汽数据漏气点代号漏气量（kg/h ）18243896624029082099323625721369漏气比焓（kJ/kg ）3397.23397.23024.33024.33024.33024.33169漏气点代号過辿迺迤）漏气量（kg/h ）1551278522000658003300012705821漏气比焓（kJ/kg ）347334743169.03169.084.13397.2（五）原始资料1. 汽轮机型以及参数（1）机组刑式：亚临界压力、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、 凝汽式气轮机；（2）额定功率R=660M；（3）主蒸汽初参数（主汽阀前）pc=16.58MPa t

6、 c=538C;（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段 prh=3.232MPa tth=538C; 冷段 prh =3.567MP; tth =315C;（5） 汽轮机排汽压力 pc=4.4/5.38kPa,排汽比焓 hc=2315kJ/kg。.6 9.782. 机组各级回热抽汽参数见表1-2项目单位H1H2H3H4H5H6H7H8抽汽压力PMPa5.9453.6681.7760.9640.4160.2260.1090.0997抽汽焓hjkj/kg 3144.23027.13352.23169.02978.52851.02716.02455.8加热器上端差3 tC-1.70-1.72.82.8

7、2.82.8加热器下端差3 t1C5.55.55.55.55.55.55.5水侧压力pwMPa21.4721.4721.470.9162.7582.7582.7582.758抽汽管道压损 Pj%33353333(2) 最终给水温度tfw=274.8 C;(3) 给水泵出口压力ppu=21.47MPa给水泵效率n pu=0.83(4) 除氧器至给水泵高差Hp=22.4m;(5) 小汽机排汽压力pc,xj =6.27kPa;小汽机排汽焓hc,xj =2315.6kj/kg3. 锅炉型式及参数(1) 锅炉型式：德国BABCOCK-2208t/h次中间再热、亚临界压力、 自然循环汽包炉；(2) 额定蒸

8、发量D=2208t/h(3) 额定过热蒸汽压力 R=17.42Mpa; 额定再热蒸汽压力pr=3.85MPa(4) 额定过热汽温tb=541C ;额定再热汽温tr=541C;(5) 汽包压力 pdu=18.28MPa(6) 锅炉热效率n b=92.5%。4. 其他数据(1) 汽轮机进汽节流损失3 pl =4% 中压缸进汽节流损失3 p2 = 2%(2) 轴封加热器压力psg=102KPa, 疏水比焓 hd,sg =415ki/kg ;(3) 机组各门杆漏汽、轴封漏汽等小汽流量及参数见表5-2 ;(4) 锅炉暖风器耗汽、过热器减温水等全厂汽水流量及参数见表5-2 ;(5) 汽轮机机械效率n庐0.

9、985;发电机效率n g=0.99 ;(6) 补充水温度tmd=20C；(7) 厂用点率 =0.07。5. 简化条件(1) 忽略加热器和抽汽管道的散热损失。(2) 忽略凝结水泵的介质焓升。二、热力系统计算(一)汽水平衡计算1.全厂补水率a ma全厂汽水平衡如图1-3所示，各汽水流量见表1-4。将进、出系 统的各流量用相对量a表示。由于计算前的气轮机进汽量 Do为未知, 故预选Do=2033724kg/h进行计算，最后校核。 全厂工质渗漏系数a l二D/Do=33000/2033724=0.0162263锅炉排污系数a；疗a hl 二Dl /Do=22000/2033724=0.0108175其

10、余各量经计算为|厂用汽系数 a pl=0.01081卩ia ba spa 0=12a fwOta sp减温水系数a sp=0.02974图1-3全厂汽水平衡图暖风机疏水系数a =65800/2033724=0.032354439由全厂物质平衡补水率a ma= a pi + a hi + a l=0.01081+0.0108175+0.0162263=0.03585382.给水系数a fw由图1-3所示，1点物质平衡a b= a o+ a l=1+0.162263=1.01622632点物质平衡a fw= a b+ a bi- a sp=1.01622+0.005408-0.02974=0.99

11、193.各小汽流量系数a sg,k按预选的气轮机进汽量DO和表1-1原始数据，计算得到门杆漏 汽、轴封漏汽等各小汽的流量系数，填于表1-1中。(二)气轮机进汽参数计算1.主蒸汽参数由主汽门前压力po =16.58Mpa,温度t 0=538C,查水蒸气性质表, 得主蒸汽比焓值h0=3397.1kJ/kg.主汽门后压力 p0=(1- S p1)p0=(1-0.04)16.58=16.0128Mpa由 po=16.O128Mpa, ho二 ho=3397.1kJ/kg,查水蒸气性质表，得主 汽门后气温t 0=535.254 C。表2-5全厂汽水进出系统有关数据名称全厂工质渗漏锅炉排污厂用汽暖风器过热

12、器减温水汽（水）量kg/h3300011000220006580060483离开系统的介质比焓3397.21760.33108.23108.2724.7返回系统的介质比焓83.783.783.7687724.72. 再热蒸汽参数由中联门前压力prh=3.232Mpa，温度th=538C ,查水蒸气性质表， 得再热蒸汽比焓值 hrh=3538.9029kJ/kg.中联门后再热气压 p=（1- S p2）prh =（1-0.02）3.232=3.16736Mpa 由 p=3.1673Mpa, h 二 hrh=3538.9029kJ/kg,查水蒸气性质表 得中联门后再热气温t 巾=537.716 C

13、 .（二）辅助计算1.轴封加热器计算以加权平均法计算轴封加热器的平均进汽比焓hsg.计算详表见表2-6.表5-4轴封加热器物质热平衡计算项目（3）汽水量Gi,kg/h2908209932362572136915512785127017790汽水系数a i0.0014290.0010320 ().00159111.7760.0006730.00076260.0013694 0.00062440.0087455汽水点比焓hi3024.33024.33024.33024.33169.0347434743217.7总焓a ihi4.32173.12114.81193.82272.13272.64434

14、.75732.009123.6325平均比焓23.6729/0.0087455=2702.292.均压箱计算以加权平均法计算均压箱内的平均蒸汽比焓hjy.计算详见表2-7表5-5均压箱平均蒸汽比焓计算项目汽水量Gi,kg/h15512785257220993899396汽水系数a i0.00076260.0006730.0012640.0010320.00019130.0039263汽水点比焓hi347431693024.33024.33397.2总焓a ihi2.649272.133053.82273.121070.6498812.3759平均比焓12.3759/0.0039263=3152

15、.13. 凝汽器平均压力计算由psi =4.40kpa,查水蒸气性质表,得tsi =30.54 C ;由ps2=5.38kpa,查水蒸气性质表,得t s2=34.19 C ;凝汽器平均温度 ts=0.5 (tsi+ts2) =0.5 (30.54+34.19 ) =32.365C ; 查水蒸气性质表，得凝汽器平均压力ps=4.854kpa;将所得数据与表5-1的数据 一起,以各抽气口的数据为节点，在 h-s图上绘制出气轮机的气态膨胀过程线，见图2-14图2-14气轮机的气态膨胀过程线(四)各加热器进、出水参数计算 首先计算高压加热器 H1。加热器压器p 1:P 1= (1- Ap1) P1=

16、(1-0.03 ) X 5.945=5.766MPa式中P 1第一抽汽口压力； P1 抽汽管道相对压损；又P1=5.766MPa查水蒸气性质表得 加热器饱和温度 t s,1=272.9 H1 出水温度 t w,1：tw,1= t s,1- S t =272.9- (-1.7 ) =274.6式中 St 加热器上端差。H1 疏水温度 t d1 ：Td1= t w,1+S t1=243.4+5.5=248.9式中 S t1 加热器下端差，S t1=5.5tw,1 进水温度，其值从高压加热器H2的上端差S t计算得到已知加热器水侧压力 Pw=20.47MPa,由 11=274.6,查的H1出水比焓

17、hw,1=1204.5kJ/kg由 t w,1=243.4,p w=20.47MPa,查得H1进水比焓hw,i=1056.0kJ/kg 由 tdi=248.9, P i=5.766MPa,查得 H1 疏 水比焓 hd,1=1080.4kJ/kg. 至此, 高温加热器 H1 的进、出口汽水参数 已经全部算出。计算高压加热器 H2加热器压器P 2:P 2= (1- Ap2) P2= (1-0.03 ) X 3.668=3.557MPa式中P 2第二抽汽口压力； P2抽汽管道相对压损；又P2=3.557MPa查水蒸气性质表得加热器饱和温度 t s,2=243.4H2出水温度tw,2:tw,2= t

18、s,2 - S t =243.4-0=243.4式中 St 加热器上端差。H2疏水温度Td, 2 :Td， 2= t w,2+S t2 =208.3+5.5=213.5式中 S t2 加热器下端差，S t2=5.5tw,2进水温度，其值从高压加热器H3的上端差S t计算得到已知加热器水侧压力 Pw=20.47MPa,由 12=243.4,查的H2出 水比焓 hw,2=1056.0kJ/kg由 t w,2=208.3,p w=20.47MPa, 查 得 H2 进 水 比 焓 hw,2=897.2kJ/kg由 td ， 2=213.5,P 2=3.557MPa, 查 得 H2 疏 水 比 焓hd,

19、2=914.2kJ/kg.至此，高温加热器H2的进、出口汽水参数已经全部 算出。计算高压加热器 H3加热器压器P 3:P 3= (1- Ap3) P3= (1-0.03 ) X 1.776=1.722MPa式中P 3第三抽汽口压力； P3抽汽管道相对压损；又P3=1.722MPa查水蒸气性质表得加热器饱和温度 t s,3=204.9H3 出水温度 tw,3: t w,3= t s,3- S t=204.9- (-1.7)=206.6式中S t加热器上端差。H3 疏水温度 t d3 ： Td3= t w,3+S t3 =179.2+0=179.2式中S t3 加热器下端差，S t3=0tw,3

20、进水温度，其值从处氧气器H4的上端差S t计算得到已知加热器水侧压力 Pw=20.47MPa,由13=206.6,查的H3出 水比焓 hw,3=889.7kJ/kg由 t w,3=179.2,p w=20.47MPa, 查 得 H3 进 水 比 焓 hw,3=769.9kJ/kg由 td , 3=179.2, P 3=1.722MPa,查得 H3 疏水比焓 hd3=759.9kJ/kg.至此，高温加热器H3的进、出口汽水参数已经全部 算出。计算高压加热器 H4 加热器压器P 4:P 4= (1- Ap4) P4= (1-0.05 ) X 0.964=0.9158MPa 式中P 4第四抽汽口压力

21、； F4抽汽管道相对压损；又P4=0.9158MPa查水蒸气性质表得 加热器饱和温度 t s,4=176.0H4出水温度tw,4:tw,4= t s,4- S t4 =176.0-0=176.0式中 S t4 加热器上端差。H4疏水温度td4 :Td4= t w,4+S t4 =141+5.5=146.5式中S t4 加热器下端差，S t4=5.5tw,4 进水温度，其值从底压加热器H5的上端差S t计算得到已知加热器水侧压力 Pw=0.9161MPa,由14=176.0,查的H4 出水比焓 hw,4= 745.4kJ/kg由 t w,4=141,pw=0.9161MPa, 查 得 H4 进

22、水 比 焓 hw,4= 593.7kJ/kg由 t d，4=146.5, P 4=0.9158MPa, 查得 H4 疏水比焓 hd,4= 617.3kJ/kg. 至此, 高温加热器 H4 的进、出口汽水参数已经全部算出。 计算低压加热器 H5 加热器压器P 5：P 5= (1- Ap5) P5= (1-0.03 ) X 0.416=0.403MPa 式中 P 5第五抽汽口压力； P5抽汽管道相对压损；又P5=0.403MPa查水蒸气性质表得 加热器饱和温度 t s,5= 143.8H5出水温度tw,5:tw,5= t s,5 - t5 = 143.8-2.8=141式中 t5 加热器上端差。H

23、5疏水温度td5 :Td5= t w,5+ t5=120.3+5.5=125.8式中 t5 加热器下端差， t5=5.5tw,5进水温度，其值从高温加热器H6的上端差 t计算得到已知加热器水侧压力 Pw=2.758MPa，由15=2125.8,查的H5 出水比焓 hw,5= 530.1kJ/kg由 tw,5=120.3,p w=2.758MPa, 查 得 H5 进 水 比 焓 hw,5= 506.7kJ/kg由 t d，5=125.8, P 5=0.403MPa, 查得 H5 疏水比焓 hd,5= 528.5kJ/kg. 至此, 高温加热器 H5 的进、出口汽水参数已经全部算 出。计算低压加热

24、器 H6加热器压器P 6:P 6= (1- Ap6) P3= (1-0.03 ) X 0.226=0.219MPa 式中 P 6第六抽汽口压力； P3抽汽管道相对压损；又P3=0.219MPa查水蒸气性质表得 加热器饱和温度 t s,6= 123.1H6出水温度tw,6:tw,6= t s,6- t= 123.1-2.8=120.3式中 t加热器上端差。H6疏水温度td6 :Td6= t w,6+ 3 t6=89.3+5.5=94.8式中 3 t6 加热器下端差，3 t6=5.5tw,6进水温度，其值从低压加热器H7的上端差3 t计算得到已知加热器水侧压力 Pw=2.758MPa,由16=12

25、0.3,查的H6出 水比焓 hw,6= 506.7kJ/kg由 t w,6=89.3,p w=2.758MPa, 查 得 H6 进 水 比 焓 hw,6= 376.0kJ/kg由 td, 6=94.8, P 6=0.219MPa,查得 H6 疏水比焓 hd,6 = 397.2kJ/kg.至此，高温加热器H6的进、出口汽水参数已经全部算 出。计算低压加热器 H7加热器压器P 7:P 7= (1- Ap7) P7= (1-0.03 ) x 0.109=0.076MPa式中P 7第七抽汽口压力； P7抽汽管道相对压损；又P 7=0.076MPa查水蒸气性质表得 加热器饱和温度 t s,7= 92.1

26、H7出水温度tw,7:tw,1= t s,7-3 t= 92.1-2.8=89.3式中 3 t 加热器上端差。H7疏水温度td7 :Td7= t w,1+3 t7=56.1+5.5=61.6式中 3 t 加热器下端差，3 t7=5.5tw,7进水温度，其值从低压加热器H8的上端差3 t计算得到已知加热器水侧压力 R=2.758MPa，由17=89.3,查的H7出 水比焓 hw,7= 376.07kJ/kg由 tw,7=56.1,p w=2.758MPa, 查 得 H7 进水 比 焓 hw,7= 237.09kJ/kg由 td，7=61.6, P 7=0.076MPa, 查得 H7 疏水比焓 h

27、d,7= 257.8kJ/kg.至此，高温加热器H7的进、出口汽水参数已经全部算 出。计算低压加热器 H8加热器压器P 8P 8= (1- Ape) P8= (1-0.03 ) x 0.0197=0.019MPa 式中P 8第八抽汽口压力； P8抽汽管道相对压损；又P8=0.019MPa查水蒸气性质表得加热器饱和温度ts,8= 58.9H8出水温度tw,8:tw,8= t s,8 - 3 t = 58.9-2.8=56.1式中 3t 加热器上端差。H8疏水温度td8 :Td8= t w,8+ 3 t8=32.78+5.5=38.28式中 3 t8 加热器下端差，3 t8=5.5tw,8进水温度

28、，其值从低压加热器SG的上端差3 t计算得到已知加热器水侧压力 FW=2.758MPa，由18=56.1,查的H8出 水比焓 hw,8= 237.09kJ/kg由 tw,8=32.78,p w=2.758MPa,查得 H8 进 水比焓 hw,8 = 139.7kJ/kg由 td, 8=38.28,P 8=0.019MPa,查得 H8 疏水比焓 hd,8=160.27kJ/kg.至此，高温加热器H8的进、出口汽水参数已经全部算 出。现将计算结果列于表2-8。表2-8回热加热系统汽水参数计算项目单程位H1H2H3H4H5H6H7H8SG抽汽压力P j1MPa5.9453.6681.7760.964

29、0.4160.2260.1090.019抽汽比焓hjkJ/kg3144.23027.13352.23169.01978.52851.02716.C)2455.82976.5抽汽管道压损3 pj%33|333333加热器侧压力PjMPa5.7663.5571.7220.9150.40310.2190.076错的0.0190.102气侧压力下饱和温度tsc272.9243.4204.9176.0 |143.8123.192.159.8水测水侧压力PwMPa21.4721.4721.470.916 |2.7582.7582.7582.7582.758加热器上端查3 tc匸47 0-1.702.82.

30、82.82.8出水温度tw , jc274.6243.42.6.6176.0 |141120.389.356.1出水比焓hw, jkJ/kg1204.51056.0889.7745.4594.9506.73576.077237.09进水温度t w, jc243.4208.3179.2141.0120.389.356.132.78进水比焓h w, jkJ/kg1056.2897.2769.9593.7506.7376.0237.09139.7加热器下端查3 t1c5.55.55.55.55.55.55.55.5疏水温度tdjc248.9213.5179.2146.5125.894.861.638

31、.28疏水比焓hdjkJ/kg1080.4914.2759.9617.3528.5397.2257.8160.27415(五)高压加热器组抽汽系数计算1.由高压加热器H1热平衡计算a 1 高压加热器H1的抽汽系数a 1：a 1 = a fw ( hw1-h w2) / n h/h 1-h d,1 =0.07089高压加热器H1的疏水系数a d,1：a d,1= a 1=0.070892. 由咼压加热器H2热平衡计算a 2、a rh 高压加热器H2的抽汽系数a 2 :a 2= a fw ( hw,2-h w,3 ) / n h- a d,1 ( hd,1 -h d,2 )/h 2-h d,2 =

32、0.07216高压加热器H2的疏水系数a d,2：a d,2 = a d,1 + a 1=0.07089+0.07216=0.143再热器流量系数a rh：a rh = 1- a 1- a 2- a sg,1 - a sg,2- a sg,42- a sg,5 - a sg,8 - a sg,7= 1-0.07089-0.07216-0.0008968-0.0007913-0.001429-0.001032-0.0015911-0.001264=0.85053. 由咼压加热器H3热平衡计算a 3本级计算时，高压加热器 H3的进水比焓hw3为未知，故先计算给水 泵的介质比焓升 hpu。如图2-1

33、5所示，泵入口静压pl：ppu=p4+pg -气u=0.964+889 X 10-6 X 9.8 X 22.4 =1.15952MPa式中 p4除氧器压力，MpaP 除氧器至给水泵水的平均密度，您/m3给水泵内介质平均压力ppjppj=0.5 x( ppu+ppu) =0.5 x( 21.47+1.1592 ) =11.31MPa 给水泵内介质平均比焓hpj:取 hpj =h pu=617.3根据 ppj =11.31 和 hpj =617.3 查得：给水泵内介质平均比容u pu =0.00108 m 3/ kg 给水泵介质焓升T puT puhpu - hVpu Ppu Ppu 103 pu

34、=pu= 0.0010821.47 1.15920.83103h给水泵出口比焓hpu：=26.41k j/kghpu= h pu + hpu=617.3+26.4=643.7kJ/ kk2-15 给水泵焓升示意图高压加热器H3的抽汽系数a 3:高压加热器H3的疏水系数a d,3：a d,3= a d,2 + a 3 =0.143+0.0856=0.2286(六)除氧器抽汽系数计算除氧器出水流量a c,4a c,4 = a fw+ a sp =0.989+0.03257=1.02157扌由汽系数a 4：a 4= a c,4 (hw,4-h w,5) / n h- a d,3 (hd,3-h w,

35、5) - a sg,4 (hsg,4-h w,5 )a sg,5 (hsg,5-h w,5)- a sg,6 (hsg ,6 - hw,5 )- a sg,7 (hsg,7-h w,5)-a nf ( hnf -h w,5 )/( h4-h w,5 )=1.02157 X( 745.9-595.3 ) /1.0-0.2286 X( 759.9-595.3 )-0.001429 X( 3024.3-595.3 ) -0.0015911 X( 3024.3-595.3 )-0.0013694 X( 3474-595.3 ) -0.032354 X( 3169-595.3 )-0.03235 X(

36、697-595.3 ) / (3169-595.3 ) =0.00714除氧器的物质平衡和热平衡见图2-16。由于除氧器为汇集式加热器, 进水流量a c, 5为未知。但利用简捷算法可避开求取a c，5。（七）低压加热器组抽汽系数计算1.由低压加热器H5热平衡计算a 5 低压加热器H5的出水系数a c, 5： 由图2-16 ,a C, 5=- a d,3 - a 4- a sg,L1 - a nfa d3图2-16除氧器的物质平衡和热平衡51-除氧器；2-ge给水泵；a sg?4a g?5-轴封漏汽系数；a nf-暖风器凝结系数= 1.02157-0.2286-0.00714-0.001429

37、-0.0015911-0.0013694-0.032354-0.03235 =0.7167a c,4 -除氧器岀水系数a 5-c,5hw,5hw,6/h5 hd50.7167594.9 507.2 /1.02978.5 528.5-0.02553低压加热器H5的抽汽系数a 5低压加热器H5的疏水系数a d,5a d,5 a 5=0.025532.由低压加热器H6热平衡计算a 6低压加热器H6的抽汽系数_ c,5 hw,6 hw,7 / h d,5 hd,5 hd,6a 6h6 hd,6= 0.716507.2 414.3 /1.00.2553528.5 397.2=2851.0 397.2低压

38、加热器H6疏水系数a d,6 a d,5 +a 6=0.02553+0.02577=0.05133.由低压加热器H7热平衡计算a 7低压加热器H7的抽汽系数a 7_c,5hw,7hw,8 / h d,5 hd,6a 7=h7m ,7=0.045990.716414.3 237.9 /1.00.0513397.24 257.82851.0 257.8低压加热器H7的疏水系数a d,7a d,7 = a d,6+ a 7=0.0513-0.04599=0.097294.由低压加热器H8热平衡计算a 8由于低加H8的进水焓hsg、疏水焓hd,8为未知，故先计算轴封加热器SG由SG的热平衡，得轴封加热

39、器出水焓hw,sg:w,sg = h C+sghd,sgc,5137.3U=171.49kj/kg0.00874553217.7 4150.7167表 2-6.由pw,sg=2.758Mpa, hw,sg=139.7 C ,查得 轴封加 热器出 水温度 tw,sg=32.78 C .低压加热器H8疏水温度t d,8:t d,8 =t w,sg + 8 t1 =32.78+5.5=38.28 C由ps=0.0197Mpa, td,8 =38.28 C查得低压 加热器 H8疏水焓 hd,8=160.27kJ/kg.低压加热器H8的抽汽系数a 8:_ C,5 hw ,8 hw,sg / h d,7

40、hd ,7 hd ,8a 8=h8 hd ,8= 0.7167237.9 139.7 /1.00.09729257.8 160.272455.8 160.27低压加热器H8的疏水系数a d,8 :a d,8= a d,7 + a 8=0.09729+0.02653=0.1238（八）凝汽系数a c计算1.小汽机抽汽系数a xj :OC xj =c,4 g pu h4hc,xj普畧 0.O36132.由凝汽器的质量平衡计算a c a c= a c, 5- a d,8 -艺 a sg- a Xj - a ma=0.7167-0.1238-0.008445-0.03613-0.0039263-0.0

41、3244=0.516583.由气轮机汽侧平衡校验a cH4抽汽口抽汽系数和a 4：a 4= a 4+ a xj + a nf+ a pi=0.00714+0.03613+0.03235+0.01081 =0.08643各加热器抽汽系数和艺a j :艺 a j = a 1+ a 2+ a 3+ a 4+ a 5+ a 6+ a 7+ a 8=0.07089+0.07216+0.0856+0.08643+0.02553+0.02577+0.04599 +0.02653=0.0659轴封漏汽系数和艺a sg, k :艺a sg, k=2a sg，+艺a sg，+艺a sg,+艺a sg，+艺a sg

42、，+艺a sg，+艺asg, +艺 a sg川=0.001429+0.001032+0.0015911+0.001264+0.000673+0.0007626+0.0013694+0.0006244=0.0087455凝汽系数a c：a c=1-艺 a j -艺 a sg=1-0.0659-0.0087455=0.51658该值由凝汽器质量平衡计算得到的ac相等，凝汽系数计算正确（九）气轮机内功计算1.凝汽流做工3 c3 c=( a c a sg,S + a sg,T )(h 0 - hc+qrh) - a jqrh- a sg,A (h 0 山2)=0.51658+(3397.2-2315.

43、6+511.8)-(3397.2-3027.2) X0. 01622=815.68kJ/kg式中 qrh 再热器吸热，qh= hrh - h2=3538.9-3027.1=511.8 kJ/kg2.抽汽流做功艺3 a,j1 kg H1抽汽做功3 a,1 :3 a,1= h0 - h1=3397.2-3144.2=253 kJ/kg1 kk H2抽汽做功3 a,2 :3 a,2= ho - =3397.2-3027.1=370.1 kJ/kg1 kg H3抽汽做功3 a,3:co a,3= h o hb+ q rh =3397.2-3352.2+511.8 =566.8 kJ/kg1 kk H4

44、抽汽做功3 a,4:3 a,4 = h 0 h4+ q rh =3397.2-3169+511.8 =556.8 kJ/kg1 kk H5抽汽做功3 a, 5：3 a,5= h 0 - h5+ q rh =3397.2-2978.5+511.8 =930.5 kJ/kg1 kk H6抽汽做功3 a,6:3 a,6= h 0 - h6+ q rh =3397.2-2851+511.8 =1058 kJ/kg1 kk H7抽汽做功3 a,7:3 a,7 = h 0 h7+ q rh =3397.2-2716+511.8 =1193 kJ/kg1 kk H8抽汽做功3 a,8:3 a,8 = h 0

45、 h8+ q rh =3397.2-2455.8+511.8 =1453.2 kJ/kg表2-9做功量和抽汽量计算结果H1H2H3H4H5H6H7H81 kg抽汽做功(kJ/kg )253370.1556.8740930.5105811931453.2各级抽汽量(kJ/h )1441701467531740861452051920524099353053454抽汽流总内功艺3 a,j :艺 3 a,j = a 1 3 a,1 + a 2 3 a,2+ a 3 3 a,3+ a 4 3 a,4 + a 5 3 a,5+ a 6 3 a,6+ a 7 3 a,7 + a 8 3 a,8=0.070

46、89 X 253+0.07216X 370.1+0.0856 X 556.8+0.08643X 740+0.02553 X 930.5+02577X 1.58+0.04599 X 1193+0.02653 X 1453.2 =273.4 kJ/kg3.附加功量艺3附加功量艺3 sg,k是指各小汽流量作功之和：工 3 sg,k a 12 (ho - h 12+ q rh)+( a 8 + a 9+, a 10 )(h o - h8) =0.03235(3397.2-3169+511.8)+(0.000673+0.0007626+ o. oo13694)(3397.2-3169)=24.58 kJ

47、/kg4. 气轮机内功3 i3 i = 3 c+艺 3 a,j +艺 3 sg,k =815.68+273.4+24.58=1113.66 kJ/kg (十)气轮机的内效率、热经济指标、汽水流量计算 气轮机比热耗 qo：q0= h 0 hfw + a rhqh =3397.2-1204.4+0.8505 x 511.8=1757.5 kJ/kg气轮机绝对内效率n i:n i = 3 i /q 0=1113.66/1757.5=0.63365气轮机绝对电效率n e：n e=n mn gn i=0.985x 0.99x0.63365=0.61791气轮机热耗率 q：q=3600/n e=3600/

48、0.61791=5826.1 kJ/(kwh)气轮机汽耗率 d：d=q/ q 0=5826.1/1757.5=3.3149 kJ/(kwh)气轮机进汽量 D0：D0=1000 d Pe=1000x 3.3149 x 660=2033724 /h式中R气轮机额定功率，R=660MW校验：气轮机进汽量D0=2033724 kg /h，与初选值相等。 给水流量 Gfw：Gfw=ac,4 D0=1.02157x2033724=2077591k /h 凝结水泵流量 Gcp：Gcp=a c,5 D0=0.7167x 2033724=1457569k /h 凝汽量 Dc：Dc=a c D0=0.51658x

49、 2033724=1050581k /h第一级抽汽量 D1：D1=a 1 D0=0.07089x 2033724=144170k /h第二级抽汽量 D2：D2=a 2 D0=0.07216x 2033724=146753k /h第三级抽汽量 D3：D3=a 3 Do=O.O856 X 2033724=174086kg /h第四级抽汽量 D4：D=a 4D0=0.00714 X 2033724=14520 k /h第五级抽汽量 D5：D二 a 5 D=0.02553 X 2033724=51920k /h第六级抽汽量 D6：D6=a 6D0=0.02577X 2033724=52409k /h第

50、七级抽汽量 D7：D7=a 7 D0=0.04599X 2033724=93530k /h第八级抽汽量 D8：D8=a 8D0=0.02653X 2033724=53954k /h(十一)全厂性热经济指标计算1. 锅炉参数计算过热蒸汽参数：由 pb=17.42MPa,tb=541C ,查表得过热蒸汽出口比焓 hb=3397.3 kJ/kg 再热蒸汽参数：锅炉设计再热蒸汽出口压力 pr=3.85 MPa，该压力以高于气轮机排汽 压力pS=3.57 MPa,故按照气轮机侧参数，确定锅炉再热器出口压 力pr=3.41 MPa.由pr=3.294 MPa和t=541C ,查表得再热蒸汽出口比 焓 hr

51、=3544 kJ/kg.再热器换热量 qrh二hr - h2=3544-3027.1=516.9 kJ/kg2. 锅炉有效热量 q1q1=( a fW -a bi)( h b hfw)+ a bi ( h bl hfw)+ a sp( h b - hsp)+ a 巾 q rh=(0.989-0.005408) X(3397.3-1204.41)+0.005408 X (1760.3 -1204.41)+0.03257 X(3397.3-890.4)+0.8505 X 516.9=2681.1 kJ/kg3. 管道效率n pn p= q。/q 1 = 1757.5/2681.1=0.65554. 全厂效率n cpn cp=n bn pn e=0.925 X 0.6555 X 0.61791=0.374655. 全厂发电标准煤耗 b系数 r= q 1 /(q 1-n b q nf)=2681.1/(2681.1-0.925X 79.81)=1.02831式中qnf暖风器吸热量，按下失计算：qnf= a nf(h nf - h nf)=0.03235(3164-697)=79.8 kJ/kg相应于1您标煤的输入热量戊：Qb=29300r=29300X 1.0283 仁30