互通现浇箱梁满堂支架施工方案

1、互通现浇箱梁满堂支架施工方案一、编制依据1、国家有关政策、法规、建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求。2、中华人民共和国交通部部颁标准jtj0412000公路桥涵施工技术规范、jtg f80/1-2004公路工程质量检验评定标准、jtj07695公路工程施工安全技术规程等现行有关施工技术规范、标准。3、xxx二期道路工程施工图设计以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。4、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料；我单位施工类似工程项目的能力和技术装备水平。5、参考建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)、混凝土工程模板与支架

2、技术、公路施工手册（桥涵下册）、路桥施工计算手册、建筑结构荷载规范（gb50009-2001）。二、工程概况本合同段主要技术标准。道路功能：城市道路；道路等级：城市快速路；行车道数：跨线道路双向八车道。设计行车速度80km/h；最大纵坡4.00%，横坡1.5%；设计荷载等级：城-a级，公路级。桥梁上部构造为预应力连续梁体系。标准跨径为30米，箱梁高1.70m，顶板宽12.80m，底板宽6.60m，顶、底板厚度均为25-45，腹板厚均为40-60，两侧悬臂长均为2.50m，一联中墩处设中横梁，两端设端横梁，中横梁宽2.00m, 端横梁宽1.20m。本合同段共有12跨箱梁（单幅），除第二联部分用门

3、架施工外，其余均用满堂支架施工。该方案采用第三联（支架高达7.5m）进行计算，满堂支架方案适用于本合同段除第二联门架外的所有箱梁施工，第二联底五、六孔的门架方案设计及计算本次一并完成。三、现浇箱梁支架设计1、支架地基处理支架范围的地基大部分地质情况良好，根据动力触探地基承载力试验，承载力达250kpa以上。在支架施工前，首先用挖掘机将地基整平，然后用14t压路机碾压。局部地段采取换填处理，具体为挖出腐质土等软弱土层，换填碎石土，进行分层碾压。泥浆池及基坑采取先清除淤泥及杂物，抽水排干后，同样用碎石土进行分层回填碾压密实。支架地基碾压处理完毕后，方案一：在碾压密实的地基上浇筑厚20的c15砼进行

4、硬化；方案二：在碾压密实的地基上铺设厚3中砂进行地基找平，然后再满铺厚10mm的a3钢板，并在钢板上设置7.515.0的的方木。2、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求支架采用满布式wdj碗扣支架。为便于高度调节，每根立杆底部和顶部分别设置ktz50型可调底座和ktc50型可调托撑，可调范围050cm。按照施工区处理后的地面高程与梁底高程之差，采用lg-300、lg-240、lg-180、lg-120、hg-60、hg-90、hg-120等规格的杆件进行组合安装。立杆托撑上面纵向设置10cm15cm方木；横向设置10cm10cm方木，间距30cm。考虑到支架的整体稳定性，用长杆设置剪刀撑，顺桥向每跨

5、设置8排，横桥向每跨设置13排。满堂支架设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。水平剪刀撑视支架高度而定，支架高于4m，从顶层钢管开始向下每隔2步设置三榀水平剪力撑，即柱两侧和中跨各一榀。施工过程中根据施工情况可适当加密设置。在检查脚手钢管无弯曲，无断裂现象后可实施拼装。拼装时，立杆必须保证垂直。箱梁端、中横梁基本落在在墩顶范围内（端横梁宽1.20m，过渡墩墩顶宽2.1 m；中横梁宽2.00m,一般墩墩顶宽1.4 m）不必设置钢管，可直接在墩顶设置纵、横向20cm20cm方木（横梁底板与墩顶距

6、离为40cm），纵、横向方木间距均为30cm。在墩柱前后各6.0 m范围，立杆纵向间距1060cm，其余立杆纵向间距2090cm；箱梁底板下横向间距290cm，腹板及中隔板下横向间距360cm，翼板下横向间距2120cm，步距除地面以上、底板以下2层为60 cm，其余均为120 cm。wdj碗扣式满堂支架体系设计详见箱梁现浇支架纵、横向构架图。四、现浇箱梁支架验算本计算以第三联30m+30m+30m+30m标准跨径等截面单箱单室预应力砼斜腹板连续箱梁为例，对荷载进行计算及对支架体系进行验算。碗扣式满堂支架体系采用483.5钢管，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录b钢管截面特性表，钢管截

7、面积a=4.891022，截面模量w=5.08 1033，自重38.4n/m, 回转半径i=15.78mm,查表5.1.6得钢材的抗压强度设计值 =205mpa。、荷载计算1、荷载分析根据本工程现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：（1）、q1-箱梁自重荷载，新浇钢筋混凝土密度取26kn/ m3；（2）、q2-箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，取q2=1.5 kn/ m2；（3）、q3-施工人员、施工材料及设备荷载，按均布荷载计算，计算模板及直接支承模板的小棱时取2.5 kn/ m2，计算直接支承小棱的梁时取1.5 kn/ m2，计算支架立柱时取1.0 kn/ m2；（4

8、）、q4-振捣荷载，对水平面模板q4= 2.0kn/m2，对垂直面模板q4= 4.0kn/m2；（5）、q5-新浇混凝土对侧模的压力。（6）、q6-倾倒混凝土产生的水平荷载，取q6= 2.0kn/m2；（7）、q7-支架自重。2、荷载组合模板、支架设计计算的荷载组合模板结构名称荷载组合强度计算刚度验算底模及支架（1）+（2）+（3）+（4）+（7）（1）+（2）+（7）侧模（5）+（6）（5）3、荷载计算3.1箱梁自重- q1计算根据翔安大道仑头立交桥工程现浇箱梁结构特点，通过认真分析，选取具有代表性及最不利荷载的不同断面、不同部位进行箱梁自重计算，即现浇箱梁f-f断面（跨中）、d-d断面（变

9、截面最不利）、h-h断面（墩顶中、端横梁）四个断面分别按翼板、腹板、底板等不同部位进行自重计算。 现浇箱梁f-f断面（跨中）处q1计算根据横断面图，计算翼板、腹板、底板等不同部位箱梁自重。翼板范围箱梁自重：q1= 26（0.18+0. 50）/2=8.84 kn/m2；腹板范围箱梁自重：单边腹板截面积（截面阴影部分）计算得1.177 m2，此范围支架宽1.2m。q1= 26（1.181.0）/（1.21.0）=25.57 kn/m2；中隔板范围箱梁自重：中隔板截面积（截面阴影部分）计算得1.251 m2，此范围支架宽1.2m，该范围自重最大。q1= 26（1.2511.0）/（1.21.0）=

10、27.11 kn/m2；箱室下底板范围箱梁自重：顶板厚25 cm，底板厚25 cm，q1= 26（0.25+0.25）=13.00 kn/m2； 现浇箱梁d-d断面（变截面最不利）处q1计算腹板范围箱梁自重：单边腹板截面积（截面阴影部分）计算得1.39 m2，此范围支架宽1.2m。q1= 26（1.391.0）/（1.21.0）=30.12kn/m2；中隔板范围箱梁自重：中隔板截面积（截面阴影部分）计算得1.473 m2，此范围支架宽1.2m，该范围自重最大。q1= 26（1.4731.0）/（1.21.0）=31.92 kn/m2；箱室下底板范围箱梁自重：顶板厚25cm，底板厚25 cm，q

11、1= 26（0.25+0.25）=13.00 kn/m2；现浇箱梁h-h断面（墩顶中、端横梁）处q1计算箱室范围箱梁自重：截面阴影部分面积计算得9.09m2，此范围支架宽30.6m+20.9m+30.6m=5.4，该范围自重最大。q1= 269.09/（5.41.0）=43.77 kn/m2；3.2新浇混凝土对侧模的压力- q5计算因现浇箱梁采取水平分层浇筑，每层浇筑高度控制在30 cm以内，在竖向上浇筑速度控制在v=1.2/，混凝土初凝时间控制在0=6，混凝土容重=26kn/ m3，掺加外加剂，k1取1.2，混凝土坍落度180 mm，因此k2取1.15，根据公路桥涵施工技术规范（jtj041

12、2000）附录d， pmax=0.220 k1 k2v1/2所以q5= pmax=0.220 k1 k2v1/2=0.222661.21.151.21/2=51.88 kn/m2。3.3支架自重- q7计算计算每步脚手架自重：ng1123式中： 步距（）；1 立杆每米重量（kn）；2 纵向横杆单件重量（kn）；3 内外立杆间斜杆或十字撑重量（kn）。按最大值进行计算，步距取1.2，纵、横向距离取0.6，步数取9步， ng1123=1.20.03840.03840.640.0384(1.22+0.62)=0.046+0.092+0.052=0.19 knq7=9n g1 /a=90.19kn/（

13、0.60.6）=4.75 kn/m2。4、箱梁自重分析根据以上箱梁自重荷载计算得：现浇箱梁f-f断面：翼板范围箱梁自重q1=8.84 kn/m2；腹板范围箱梁自重q1=25.57 kn/m2；中隔板范围箱梁自重q1=27.11 kn/m2；箱室下底板范围箱梁自重q1=13.00 kn/m2；现浇箱梁d-d断面：腹板范围箱梁自重q1=30.12 kn/m2；中隔板范围箱梁自重q1=31.92 kn/m2；箱室下底板范围箱梁自重q1=13.00 kn/m2；现浇箱梁h-h断面：箱室范围箱梁自重q1=43.77 kn/m2。根据满堂支架纵、横向及步距的布置情况，即在墩柱前后各6.0 m范围，立杆纵向

14、间距60cm，其余立杆纵向间距90cm；箱梁底板下横向间距90cm，腹板下横向间距60cm，中隔板下横向间距60cm，翼板下横向间距120cm；步距120 cm 。综合以上箱梁不同断面、不同部位自重计算及支架布置得出如下结论：1、现浇箱梁f-f断面翼板范围为箱梁翼板受力最差且最具代表性的部位，在此范围支架设置纵桥向间距横桥向间距横杆步距为90 cm120cm120cm；中隔板和底板也具有代表性，其中中隔板范围支架设置纵桥向间距横桥向间距横杆步距为90 cm60cm120cm，底板范围支架设置纵桥向间距横桥向间距横杆步距为90 cm90cm120cm。因此箱梁f-f断面翼板、中隔板、底板均需要进

15、行结构验算。2、现浇箱梁d-d断面中隔板处在支架设置纵桥向间距横桥向间距横杆步距为60 cm60cm120cm的范围内；底板处在支架设置纵桥向横桥向间距横杆步距为60 cm90cm120cm的范围内。很明显d-d断面中隔板、底板自重较大，受力最差，因此箱梁d-d断面中隔板、底板需要进行结构验算。3、现浇箱梁h-h断面此位置为箱梁中、端横梁，是箱梁自重最大的部位，但由于箱梁端、中横梁基本落在在墩顶范围内，不必设置钢管支架，只需直接在墩顶设置纵、横向20cm20cm方木（横梁底板与墩顶距离为40cm），因此我们可直接对横向方木及底模板进行验算即可。、结构验算1、箱梁底模验算本施工方案除箱梁端、中横

16、梁在墩顶设置横向20cm20cm方木，间距为30cm，其余范围横向均设置10cm10cm方木，间距30cm。根据以上箱梁不同断面、不同部位自重计算及箱梁模板下横向方木布置情况，通过综合分析，可以得出现浇箱梁h-h断面箱室范围，为整跨箱梁不同断面、不同部位自重最大值、受力最差的位置，因此有必要进行底模板受力验算。通过上面计算得：现浇箱梁d-d断面中隔板范围箱梁自重q1=31.92 kn/m2，现浇箱梁h-h断面箱室范围箱梁自重q1=43.77 kn/m2。本方案箱梁底模采用一类一等品规格为2440mm1220mm15mm竹胶板，竹胶板下横向方木间距均为30cm。查公路施工手册（桥涵下册）表13-

17、17竹编胶合板力学性能，得，弯曲强度w=90.0mpa，弹性模量e=6103mpa。1.1现浇箱梁h-h断面箱室范围底模板计算由于模板的连续性，在均匀荷载的作用下，计算时按4跨等跨连续梁计算，受力分析见箱室范围底模板计算简图。查路桥施工计算手册附表2-10，得：mmax=-0.107q l2f=0.632 ql4/(100ei)i=bh3/12，w= bh2/6箱梁箱室范围模板跨度l=0.3m。模板弯曲强度计算q=1.0（q1+q2+q3+q4) 0.3=1.0（43.77+1.5+2.5+2.0) 0.3=49.770.3=14.93 kn/mmmax=-0.107 q l2=-0.1071

18、4.930.32=-0.144 kn.m模板计算宽度取b=1.0m，w= bh2/6=（1.00.0152）/6=0.37510-4m3w= mmax/w=144/0.37510-4=3.84 mpaw =90.0mpa经计算，箱室范围底模板弯曲强度满足要求。模板挠度计算i=bh3/12=（1.00.0153）/12=0.2810-6m4f=0.632ql4/(100ei) =0.63214.931030.34/(10061031060.2810-6)=76.38/168000=0.4510-3m=0.45mml/400=300/400=0.75 mm经计算，箱室范围底模板挠度满足要求。通过以

19、上对本合同段现浇箱梁不同断面、不同部位的底模板进行弯曲强度、和挠度分析计算，得出该满堂支架底模板设置满足要求。2、箱梁侧模板验算本方案箱梁侧模采用一类一等品规格为2440mm1220mm15mm竹胶板，竹胶板下设置10cm10cm间距30cm的方木。查公路施工手册（桥涵下册）表13-17竹编胶合板力学性能，得，弯曲强度w=90.0mpa，弹性模量e=6103mpa。计算时按4跨等跨连续梁计算，查路桥施工计算手册附表2-10，得：mmax=-0.107q l2f=0.632 ql4/(100ei)i=bh3/12，w= bh2/6箱梁侧模板跨度l=0.3m。模板弯曲强度计算q=1.0（q4+q5

20、)0.3=1.0（4.0+51.88) 0.3=55.880.3=16.76 kn/mmmax=-0.107 q l2=-0.10716.760.32=-0.16 kn.m模板计算宽度取b=1.0m，w= bh2/6=（1.00.0152）/6=0.37510-4m3w= mmax/w=160/0.37510-4=4.27 mpaw =90.0mpa经计算，侧模板弯曲强度满足要求。模板挠度计算i=bh3/12=（1.00.0153）/12=0.2810-6m4f=0.632ql4/(100ei) =0.63216.7601030.34/(10061031060.2810-6)=85.80/16

21、8000=0.5110-3m=0.51mml/400=300/400=0.75 mm经计算，侧模板挠度满足要求。通过以上对本合同段侧模板进行弯曲强度、和挠度分析计算，得出该满堂支架侧模板设置满足要求。3、箱梁底模下横向方木验算本施工方案除箱梁端、中横梁在墩顶设置横向20cm20cm方木，间距为30cm，其余范围横向均设置10cm10cm方木，间距30cm。箱梁翼板下横向方木跨度为120cm，腹板及中隔板下横向方木跨度为60cm，底板下横向方木跨度为90cm；在墩顶范围方木横向跨度为30cm。根据以上箱梁不同断面、不同部位自重计算及箱梁模板下横向方木布置情况，通过综合分析，可以得出现浇箱梁f-f

22、断面翼板范围（代表整跨箱梁翼板）、现浇箱梁d-d断面中隔板范围、箱室下底板范围、h-h断面箱室范围，以上为整跨箱梁不同断面、不同部位自重最大值、受力最差的位置，因此有必要进行横向方木受力验算。通过上面计算得：现浇箱梁f-f断面翼板范围箱梁自重q1=8.84 kn/m2；现浇箱梁d-d断面中隔板范围箱梁自重q1=31.92 kn/m2，箱室下底板范围箱梁自重q1=26.00 kn/m2，现浇箱梁h-h断面箱室范围箱梁自重q1=43.77 kn/m2。木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时多为力学性能优于杉木的松木。查路桥施工计算手册表8-6各种常用木材的容许应力和弹性模量表，

23、得杉木的力学性能：顺纹弯应力w=11.0mpa，弯曲剪应力=1.7mpa，弹性模量e=9103mpa。3.1现浇箱梁f-f断面翼板范围横向方木计算横向方木计算时，按2跨等跨连续梁计算，受力分析见翼板横向方木计算简图。查路桥施工计算手册附表2-8第1项，得：mmax=-0.125 q l2qmax=0.625q lf=0.521 ql4/(100ei)i=bh3/12，w= bh2/6箱梁翼板下横向方木跨度l=1.2m，间距b=0.3m，方木不均匀折减系数取0.9。每根方木强度计算q=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.3=1.2（8.84+1.5）+1.4(2.5+2.0)

24、0.3=（12.41+6.3）0.3=5.61 kn/mmmax=-0.125 q l2=-0.1255.611.22=-1.01 kn.mw= bh2/6=（0.10.12）/6=1.6710-4m3w= mmax/w=1010/1.6710-4=6.05 mpaw 0.9=11.00.9=9.9mpa经计算，翼板横向方木强度满足要求。每根方木挠度计算i=bh3/12=（0.10.13）/12=8.3310-6m4f=0.521ql4/(100ei) =0.5215.611031.24/(10091031068.3310-6)=6.061/7497=8.08510-4m=0.81mml/40

25、0=1200/400=3.00 mm经计算，翼板横向方木刚度满足要求。每根方木抗剪计算qmax=0.625q l=0.6255.611.2=4.21 knmax= qmax /（0.9a）=（4.21103）/（0.90.10.1）=0.46 mpa=1.7mpa经计算，翼板横向方木抗剪满足要求。3.2现浇箱梁d-d断面横向方木计算现浇箱梁d-d断面中隔板范围横向方木计算横向方木计算时，按3跨等跨连续梁计算，受力分析见中隔板横向方木计算简图。查路桥施工计算手册附表2-10，得：mmax=-0.107q lqmax=0.607q lf=0.632 ql4/(100ei)i=bh3/12，w= b

26、h2/6箱梁中隔板下横向方木跨度l=0.6m，间距b=0.3m，方木不均匀折减系数取0.9。每根方木强度计算q=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.3=1.2（31.92+1.5）+1.4(2.5+2.0) 0.3=（40.11+6.3）0.3=13.92 kn/mmmax=-0.107 q l2=-0.10713.920.62=-0.54 kn.mw= bh2/6=（0.10.12）/6=1.6710-4m3w= mmax/w=540/1.6710-4=3.24 mpaw 0.9=11.00.9=9.9mpa经计算，中隔板横向方木强度满足要求。每根方木挠度计算i=bh3/1

27、2=（0.10.13）/12=8.3310-6m4f=0.632ql4/(100ei) =0.63213.921030.64/(10091031068.3310-6)=1.140/7497=1.5210-4m=0.152mml/400=600/400=1.50 mm经计算，中隔板横向方木刚度满足要求。每根方木抗剪计算qmax=0.607q l=0.60713.920.6=5.07 knmax= qmax /（0.9a）=（5.07103）/（0.90.10.1）=0.56mpa=1.7mpa经计算，中隔板横向方木抗剪满足要求。现浇箱梁d-d断面箱室下底板范围横向方木计算横向方木计算时，按4跨等

28、跨连续梁计算，受力分析见箱室下底板横向方木计算简图。查路桥施工计算手册附表2-10，得：mmax=-0.107q l2qmax=0.607q lf=0.632 ql4/(100ei)i=bh3/12，w= bh2/6箱梁箱室下底板下横向方木跨度l=0.9m，间距b=0.3m，方木不均匀折减系数取0.9。每根方木强度计算q=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.3=1.2（13.0+1.5）+1.4(2.5+2.0) 0.3=（17.4+6.3）0.3=7.11 kn/mmmax=-0.107 q l2=-0.1077.110.92=-0.62 kn.mw= bh2/6=（0.1

29、0.12）/6=1.6710-4m3w= mmax/w=620/1.6710-4=3.71 mpaw 0.9=11.00.9=9.9mpa经计算，箱室下底板横向方木强度满足要求。每根方木挠度计算i=bh3/12=（0.10.13）/12=8.3310-6m4f=0.632ql4/(100ei) =0.6327.111030.94/(10091031068.3310-6)=2.948/7497=3.9310-4m=0.39mml/400=900/400=2.25 mm经计算，箱室下底板横向方木刚度满足要求。每根方木抗剪计算qmax=0.607q l=0.6077.110.9=3.88 knmax

30、= qmax /（0.9a）=（3.88103）/（0.90.10.1）=0.43mpa=1.7mpa经计算，箱室下底板横向方木抗剪满足要求。3.3现浇箱梁h-h断面箱室范围横向方木计算横向方木计算时，按4跨等跨连续梁计算，受力分析见箱室底板横向方木计算简图。查路桥施工计算手册附表2-10，得：mmax=-0.107q l2qmax=0.607q lf=0.632 ql4/(100ei)i=bh3/12，w= bh2/6箱梁箱室范围横向方木跨度l=0.3m，间距b=0.3m，方木不均匀折减系数取0.9。每根方木强度计算q=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.3=1.2（43.

31、77+1.5）+1.4(2.5+2.0) 0.3=（54.32+6.3）0.3=18.19 kn/mmmax=-0.107 q l2=-0.10718.190.32=-0.175 kn.mw= bh2/6=（0.20.22）/6=0.810-4m3w= mmax/w=175/0.810-4=2.2 mpaw 0.9=11.00.9=9.9mpa经计算，箱室范围横向方木强度满足要求。每根方木挠度计算i=bh3/12=（0.20.23）/12=133.3310-6m4f=0.632ql4/(100ei) =0.63218.191030.34/(1009103106133.3310-6)=0.093

32、1/119997=0.01010-4m=0.01mml/400=300/400=0.75 mm经计算，箱室范围横向方木刚度满足要求。每根方木抗剪计算qmax=0.607q l=0.60718.190.3=3.31 knmax= qmax /（0.9a）=（3.31103）/（0.90.20.2）=0.095mpa=1.7mpa经计算，箱室范围横向方木抗剪满足要求。通过以上对本合同段现浇箱梁不同断面、不同部位的模板下方木进行强度、抗剪力和挠度分析计算，得出该满堂支架模板下方木设置满足要求。4、支架立杆顶托上顺桥向方木验算本施工方案中立杆顶托上顺桥向采用10cm15cm方木，在墩柱前后各6.0 m

33、范围，顺桥向方木跨度为60cm，其余顺桥向方木跨度为90cm。箱梁翼板下横向方木跨度为120cm，腹板及中隔板下横向方木跨度为60cm，底板下横向方木跨度为90cm。根据以上箱梁不同断面、不同部位自重计算及箱梁模板下横向方木布置情况及顺桥向方木布置情况，通过综合分析，可以得出现浇箱梁f-f断面翼板、中隔板、箱室下底板范围、现浇箱梁d-d断面中隔板范围、箱室下底板范围，以上为整跨箱梁不同断面、不同部位自重最大值、受力最差的位置，因此有必要进行顺桥向方木受力验算。通过上面计算得：现浇箱梁f-f断面翼板范围箱梁自重q1=8.84 kn/m2，中隔板范围箱梁自重q1=27.11 kn/m2，箱室下底板

34、范围箱梁自重q1=13.00 kn/m2；现浇箱梁d-d断面中隔板板范围箱梁自重q1=31.92 kn/m2，箱室下底板范围箱梁自重q1=13.00 kn/m2。木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时多为力学性能优于杉木的松木。查路桥施工计算手册表8-6各种常用木材的容许应力和弹性模量表，得杉木的力学性能：顺纹弯应力w=11.0mpa，弯曲剪应力=1.7mpa，弹性模量e=9103mpa。4.1现浇箱梁f-f断面支架立杆顶托上顺桥向方木验算现浇箱梁f-f断面翼板范围支架立杆顶托上顺桥向方木验算顺桥向方木计算时，按3跨等跨连续梁计算，受力分析见翼板顺桥向方木计算简图。查路桥施

35、工计算手册附表2-9第11项，得：mmax=-0.267plqmax=1.267p f=1.883pl3/(100ei)i=bh3/12，w= bh2/6箱梁翼板下顺桥向方木跨度l=0.9m，间距b=1.2m，共由3根横向方木支承，方木不均匀折减系数取0.9。每根方木强度计算p=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 1.20.9/3=1.2（8.84+1.5）+1.4(1.5+2.0) 1.20.9/3=12.41+4.91.20.9/3=6.23 knmmax=-0.267pl=-0.2676.230.9=-1.50 kn.mw= bh2/6=（0.100.152）/6=3.75

36、10-4m3w= mmax/w=1500/3.7510-4=4.00 mpaw 0.9=11.00.9=9.9mpa经计算，箱梁翼板下顺桥向方木强度满足要求。每根方木挠度计算i=bh3/12=（0.10.153）/12=28.1310-6m4f=1.883pl3/(100ei) =1.8836.231030.94/(100910310628.1310-6)=7.697/25317=3.0410-4m=0.30mml/400=900/400=2.25 mm经计算，箱梁翼板下顺桥向方木刚度满足要求。每根方木抗剪计算qmax=1.267p =1.2676.23=7.89 knmax= qmax /（

37、0.9a）=（7.89103）/（0.90.10.15）=0.59 mpa=1.7mpa经计算，箱梁翼板下顺桥向方木抗剪满足要求。现浇箱梁f-f断面中隔板范围支架立杆顶托上顺桥向方木验算顺桥向方木计算时，按3跨等跨连续梁计算，受力分析见中隔板顺桥向方木计算简图。查路桥施工计算手册附表2-9第11项，得：mmax=-0.267plqmax=1.267p f=1.883pl3/(100ei)i=bh3/12，w= bh2/6箱梁中隔板下顺桥向方木跨度l=0.9m，间距b=0.6m，共由3根横向方木支承，方木不均匀折减系数取0.9。每根方木强度计算p=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4)

38、 0.60.9/3=1.2（27.11+1.5）+1.4(1.5+2.0) 0.60.9/3=34.33+4.90.60.9/3=7.06 knmmax=-0.267pl=-0.2677.060.9=-1.70 kn.mw= bh2/6=（0.100.152）/6=3.7510-4m3w= mmax/w=1700/3.7510-4=4.53 mpaw 0.9=11.00.9=9.9mpa经计算，箱梁中隔板下顺桥向方木强度满足要求。每根方木挠度计算i=bh3/12=（0.10.153）/12=28.1310-6m4f=1.883pl3/(100ei) =1.8837.061030.94/(100

39、910310628.1310-6)=8.722/25317=3.4510-4m=0.35mml/400=900/400=2.25 mm经计算，箱梁中隔板下顺桥向方木刚度满足要求。每根方木抗剪计算qmax=1.267p =1.2677.06=8.95 knmax= qmax /（0.9a）=（8.95103）/（0.90.10.15）=0.66mpa=1.7mpa经计算，箱梁中隔板下顺桥向方木抗剪满足要求。现浇箱梁f-f断面箱室下底板范围支架立杆顶托上顺桥向方木验算顺桥向方木计算时，按3跨等跨连续梁计算，受力分析见箱室下底板顺桥向方木计算简图。查路桥施工计算手册附表2-9第11项，得：mmax=

40、-0.267plqmax=1.267p f=1.883pl3/(100ei)i=bh3/12，w= bh2/6箱梁底板下顺桥向方木跨度l=0.9m，间距b=0.9m，共由3根横向方木支承，方木不均匀折减系数取0.9。每根方木强度计算p=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.90.9/3=1.2（13.00+1.5）+1.4(1.5+2.0) 0.90.9/3=17.4+4.90.90.9/3=6.02 knmmax=-0.267pl=-0.2676.020.9=-1.45 kn.mw= bh2/6=（0.100.152）/6=3.7510-4m3w= mmax/w=1450/3

41、.7510-4=3.87 mpaw 0.9=11.00.9=9.9mpa经计算，箱梁箱室底板下顺桥向方木强度满足要求。每根方木挠度计算i=bh3/12=（0.10.153）/12=28.1310-6m4f=1.883pl3/(100ei) =1.8836.021030.94/(100910310628.1310-6)=7.437/25317=2.9410-4m=0.29mml/400=900/400=2.25 mm经计算，箱梁箱室底板下顺桥向方木刚度满足要求。每根方木抗剪计算qmax=1.267p =1.2676.02=7.63 knmax= qmax /（0.9a）=（7.63103）/（0

42、.90.10.15）=0.56mpa=1.7mpa经计算，箱梁箱室底板下顺向方木抗剪满足要求。4.2现浇箱梁d-d断面支架立杆顶托上顺桥向方木验算现浇箱梁d-d断面中隔板范围支架立杆顶托上顺桥向方木验算顺桥向方木计算时，按4跨等跨连续梁计算，受力分析见腹板顺桥向方木计算简图。查路桥施工计算手册附表2-10，得：mmax=0.169plqmax=-0.661p f=1.079pl3/(100ei)i=bh3/12，w= bh2/6箱梁中隔板下顺桥向方木跨度l=0.6m，间距b=0.6m，共由2根横向方木支承，方木不均匀折减系数取0.9。每根方木强度计算p=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+

43、 q4) 0.60.6/2=1.2（31.92+1.5）+1.4(1.5+2.0) 0.60.6/2=40.10+4.90.60.6/2=8.10 knmmax=0.169pl=0.1698.100.6=0.82 kn.mw= bh2/6=（0.100.152）/6=3.7510-4m3w= mmax/w=820/3.7510-4=2.19 mpaw 0.9=11.00.9=9.9mpa经计算，箱梁中隔板下顺桥向方木强度满足要求。每根方木挠度计算i=bh3/12=（0.10.153）/12=28.1310-6m4f=1.079pl3/(100ei) =1.0798.101030.64/(100

44、910310628.1310-6)=1.133/25317=0.4510-4m=0.05mml/400=600/400=1.5 mm经计算，箱梁中隔板下顺桥向方木刚度满足要求。每根方木抗剪计算qmax=-0.661p =-0.6618.10=-5.35 knmax= qmax /（0.9a）=（5.35103）/（0.90.10.15）=0.40 mpa=1.7mpa经计算，箱梁中隔板下顺桥向方木抗剪满足要求。通过以上对本合同段现浇箱梁不同断面、不同部位的支架顶托上面的方木进行强度、抗剪力和挠度分析计算，得出该满堂支架顶托上方顺桥向方木设置满足要求。5、扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算碗扣式

45、钢管脚手架与支撑与扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管支架稳定承载能力显著高于扣件式钢管支架，一般都高出20%以上，甚至超过35%。本工程现浇箱梁支架按483.5钢管扣件式支架进行内力计算，计算结果同样适用与wdj碗扣式支架，相对于扣件式支架安全系数相当与1.2以上。5.1现浇箱梁f-f断面现浇箱梁f-f断面翼板部位，在此范围支架设置纵桥向间距横桥向间距横杆步距为90 cm120cm120cm。 立杆强度验算根据公路施工手册桥

46、涵下册表13-5碗扣式构件设计荷载，横杆步距为120cm时，每根立杆设计允许荷载n=30 kn。立杆实际承受的荷载为：n = 1.2（ng1k + ng2k）+0.851.4nqk(组合风荷载) ng1k -支架结构自重标准值产生的轴向力； ng2k -构配件自重标准值产生的轴向力； ng2k -施工荷载标准值产生的轴向力总和。于是，有：ng1k =0.91.2q1=0.91.28.84=9.55kn；ng2k =0.91.2q2=0.91.21.5=1.62kn；nqk =0.91.2（q3+ q4+ q7）=0.91.2（1.0+2.0+4.75）=1.087.75=8.37kn；则，n

47、= 1.2（ng1k + ng2k）+0.851.4nqk=1.2（9.55+1.62）+0.851.48.37 =23.36knn=30kn，强度满足要求。 立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)有关模板支架立杆的稳定性计算公式：n/（a ）+mw/w (组合风荷载)n-钢管所承受的垂直荷载，n = 1.2（ng1k + ng2k）+0.851.4nqk，计算得n =23.36kn；a为钢管的截面积，a=4.891022；w为截面模量，w=5.08 1033，为轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得，=l/i, 回转半径i=15.78mm，l

48、为立杆步距，l=120cm, =l/i=120/1.578=76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录c得=0.744。mw为计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩：mw=0.851.4 mwk =(0.851.4klah2)/10式中mwk -风荷载标准值产生的弯矩；k -风荷载标准值； la-立杆纵距；h-立杆步距；k=0.7zs0z-风压高度变化系数，本工程邻近海面，地面粗糙度为a类，离地面高度不大于10m，查建筑结构荷载规范（gb50009-2001）表7.2.1风压高度变化系数得z =1.38；s-风荷载体型系数，查建筑结构荷载规范表7.3.1风荷载体型系数第36项得s =1.

49、2；0-基本风压（kn/m2），查建筑结构荷载规范表d.4雪压和风压表，得0=0.8 kn/m2，故：k=0.7zs0=0.71.381.20.8=0.93 kn/m2la =90cm，h=120 cm所以，mw=0.851.4 mwk =(0.851.4klah2)/10 =(0.851.40.930.91.22)/10=0.14 kn.m故，n/（a ）+mw/w=23.36103/（0.744489）+0.14103103/（5.08 103） =91.77 mpa =205mpa计算结果说明箱梁f-f断面翼板部位支架是安全稳定的。现浇箱梁f-f断面中隔板部位，在此范围支架设置纵桥向间距

50、横桥向间距横杆步距为90 cm60cm120cm。 立杆强度验算根据公路施工手册桥涵下册表13-5碗扣式构件设计荷载，横杆步距为120cm时，每根立杆设计允许荷载n=30 kn。立杆实际承受的荷载为：n = 1.2（ng1k + ng2k）+0.851.4nqk(组合风荷载) ng1k -支架结构自重标准值产生的轴向力； ng2k -构配件自重标准值产生的轴向力； ng2k -施工荷载标准值产生的轴向力总和。于是，有：ng1k =0.90.6q1=0.90.627.11=14.64kn；ng2k =0.90.6q2=0.90.61.5=0.81kn；nqk =0.90.6（q3+ q4+ q7

51、）=0.90.6（1.0+2.0+4.75）=0.547.75=4.19kn；则，n = 1.2（ng1k + ng2k）+0.851.4nqk=1.2（14.64+0.81）+0.851.44.19 =23.53knn=30kn，强度满足要求。 立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)有关模板支架立杆的稳定性计算公式：n/（a ）+mw/w (组合风荷载)n-钢管所承受的垂直荷载，n = 1.2（ng1k + ng2k）+0.851.4nqk，计算得n =23.53kn；a为钢管的截面积，a=4.891022；w为截面模量，w=5.08 1033，为轴

52、心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得，=l/i, 回转半径i=15.78mm，l为立杆步距，l=120cm, =l/i=120/1.578=76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录c得=0.744。mw为计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩：mw=0.851.4 mwk =(0.851.4klah2)/10式中mwk -风荷载标准值产生的弯矩；k -风荷载标准值； la-立杆纵距；h-立杆步距；k=0.7zs0z-风压高度变化系数，本工程邻近海面，地面粗糙度为a类，离地面高度不大于10m，查建筑结构荷载规范（gb50009-2001）表7.2.1风压高度变化系数得z =1.38；s-风荷载体型系数，查建筑结构荷载规范表7.3.1风荷载体型系数第36项得s =1.2；0-基本风压（kn/m2），查建筑结构荷载规范表d.4雪压和风压表，得0=0.8 kn/m2，故：k=0.7zs0=0.71.381.20.8