水工建筑物课程设计说明书

1、水工建筑物课程设计说明书第一章设计资料和枢纽设计1、设计资料1.1 工程概况前进闸建在前进镇以北的团结渠上是一个节制闸。 本工程等别为等， 水闸按 3 级建筑物设计。该闸有如下的作用：（ 1）防洪。当胜利河水位较高时，关闸挡水，以防止胜利河的高水入侵团结渠下游两岸的底田，保护下游的农田和村镇。（ 2）灌溉。 灌溉期引胜利河水北调，以灌溉团结渠两岸的农田。（ 3）引水冲淤。 在枯水季节。引水北上至下游红星港，以冲淤保港。1.2规划数据（ 1）团结渠为人工渠， 其断面尺寸如图 1 所示。渠底高程为 2194.5m，底宽 50m，两岸边坡均为 1：2 。（比例 1： 100）2205.81:21:2

2、2194.5图 1团结渠横断面图（单位：m）3为：闸上游水位2201.83m，闸下游水位 2201.78m；冬春枯水季节，由前进闸自流引水至下游红星港，引水流量为100 m3/ s，此时相应水位为：闸上游水位2201.44m，闸下游水位2201.38m。（ 3）闸室稳定计算水位组合： 设计情况，上游水位 2204.3m，下游水位 2201.0m；校核情况，上游水位 2204.7m, 下游水位 2201.0m。消能防冲不利情况是： 上游水位 2204.7m, 下游水位 2201.78m，引水流量是 300 m3 / s（ 4）下游水位流量关系：流量 m3 s50.00100.00 150.002

3、00.00 250.00300.000.002201.02201.22201.3 2201.52201.6 2201.72201.7水位 H(m)0084648（ 5）地质资料： 根据地质钻探报告，闸基土质分布情况见下表：层序高程（ m）土质概况标准贯入击数（击）2205.75-219604重粉质壤土9-132196.4-2194.7松散粉质壤土82194.7-2178.7 坚硬粉质粘土（局部含铁锰结核）15-21根据土工试验资料，闸基持力层坚硬粉质粘土的各项参数指标为：凝聚力C=60.0Kpa；内摩擦角19 ；天然孔隙比 e=0.69 ；天然容重20.3KN/m 3建闸所用回填土为砂壤土，其

4、内摩擦角26o ，凝聚力 c0kPa ，天然容重18 kN m3 。本地区地震烈度在 6 度。（ 6）本工程等别为 III 等，水闸按 3 级建筑物设计。（ 7）闸上有交通要求， 闸上交通桥为单车道公路桥， 桥面净宽 4.5m, 总宽 5.5m，采用板梁结构。每米桥长约种 80KN。（详见设计书插图）（ 8）该地区“三材”供应充足。闸门采用平面钢闸门，尺寸自定，由工厂加工。不考虑风浪的作用，胜利河为少泥沙河道（含少量推移质泥沙）2. 枢纽设计2.1 进水口防沙设施设计胜利河为少泥沙河流， 防沙要求不高， 为防止泥沙进入引水渠， 防沙设施设拦沙坎即可，水电站进水口设计规范 DL/T5398-20

5、07 中规定其高度为2.5m3m，取其高度为 2.5m。2.2引水渠的布置 取水方式确定 : 由于胜利河为少泥沙河道，防沙要求不高，且取水期间河道的水位和流量能够满足取水要求，故取水方式可设计成无坝取水。 引水口位置选择 : 胜利河在流经灌区时有一个明显的弯道，可利用弯道环流原理，将引水渠的引水口设在胜利河凹岸顶点位置稍偏下游处， 该位置距弯道水流拐点的长度可由公式计算：LKB4R/B1式中： L 进水闸至引水口弯道起点的距离K 与渠道分沙比有关的系数一般取0.6 1.0 （K=0.8）R 河道的弯道半径 B 河道河槽的宽度由此可确定引水口位置 引水渠的方位确定 : 为使弯道水流平顺进入引水渠

6、， 根据规范，取引水渠中心线与河道水流方向夹角即引水角不超过 30 度。（取 25 度）其他相关资料（ 1）闸上有交通要求。 根据当地交通部门的建议， 闸上交通桥为单车道公路桥，桥面净宽为 4.5m, 总宽为 5.5m, 采用板梁结构。每米桥长约重 80KN。如图。（ 2）该地区“三材”供应充足。闸门采用平面钢闸门，尺寸自定，有工厂设计、加工制造。第二章闸孔设计1. 闸室结构设计1.1闸室结构型式的确定由于闸室地基土质为坚硬粉质粘土 , 土质均匀 , 承载力较大 , 因此选用整体式平底板闸室，且闸前水位最大可达到 10.2m，最低水位可达 6.94m，水位变幅 3.26m，为减少闸门高度，因此

7、设计成胸墙式闸室。 1.2 堰型选择由于水闸有防洪冲淤的任务，故堰型采用宽顶堰，它有利于泄洪，冲沙，排污，且泄流能力稳定，结构简单，施工方便。1.3 确定闸顶高程设计情况下，上游水位 2204.3m，下游水位 2201.0m；校核情况下，上游水位2204.7m, 下游水位 2201.0m。不考虑风浪情况，则课本76 页公式 3-78 chc2204.30.72205.0mH maxhc2204.70.52205.2m 校所以取 H2206m1.4确定闸底板高程闸底板应尽可能置于天然坚实的土层上， 在满足强度等条件下， 高程应尽可能高一些。一般情况下，闸底板高程定为 2194.5 m，和河底齐平

8、。2. 确定闸门孔口尺寸2.1计算闸孔总净宽灌溉期：上游水位2201.83m，下游水位 2201.78m，流量 300 m3 / s上游水深 H2201.832194.57.33m ，下游水深 hs 2201.78 2194.5 7.28m过水断面 A(502 7.33) 7.33 473.96 m2上游行近流速v0Q300msA473.960.633 /行近水头 H 0Hv027.331.00.63327.35m2g29.81hs7.280.990.8属淹没出流。H 07.35由水闸设计规范 SL265 2001 查得当 hs0.99 时，0.36H 0初步设计认为 m0.385 ，0.94

9、由公式 L0Q3 / 2300m26.103 / 2m 2g H00.360.940.38529.817.35枯水季节：上游水位2201.44m，下游水位 2201.38m，流量 100 m3 / s上游水深 H2201.442194.5 6.94m ，下游水深 hs 2201.38 2194 .5 6.88m过水断面 A(50 26.94) 6.94443.33m 2上游行近流速v0Q100msA0.226 /443.33行近水头 H 0Hv021.00.22622g6.949.816.943m2hs6.880.9910.8 属淹没出流。H 06.943由水闸设计规范 SL265 2001

10、查得当 hs0.99 时，0.36H 0初步设计认为 m0.385 ，0.94由公式 L0Q3 / 2100m3 / 29.472m 2g H00.360.940.38529.816.943由于应选用最大过闸单宽流量，故应选最大闸孔总净宽，因此综合两种情况, 闸孔总净宽取值为 26.10m。此时单宽流量 qQ30011.50m3 /( s * m) ，由地质L026.1资料知闸地基处为坚硬粉质粘土，可取 20-25 m3/(*)，故满足要求sm2.2孔数及单孔宽度的选定为了保证闸门对称开启， 使水流过闸均匀， 孔数宜采用单数。 我国大中型水闸单孔宽度一般采用 8-12m, 故选 n 3孔，选单

11、孔净宽 l0 12m 。根据规范上游闸墩头部均采用半圆形，下游闸墩头部采用流线形，厚d2m ，边墩取 1.5m闸孔总宽度为： L1 nl 0 (n 1) d 3 12 2 2 40m渠道宽 50.0m，闸室总宽度应与渠道宽度相适应，两者的比值为40/50=0.8 大于0.60.75 ，符合要求。闸孔尺寸示意图见图2-1 （比例 1： 100）图 2-1 闸孔布置图（单位： m）2.3水闸泄流能力验算（查阅水闸设计规范SL265-2001）2.3.1灌溉期过流验算：上游水位 2201.83m，下游水位 2201.78m，流量 300 m3 / s对于中孔：l012m ， d2mz10.171(1

12、l0) 4l 010.171(112) 4120.976l0dl 0d12 2122对于边孔： l012m ， bb(5043)/27.33218.16mb10.171(1l0)l 0d4dbbl 0bbl 02210.171(112) 4120.913118.16118.161212则z( n 1)b0.976(3 1)0.9130.952n3水闸泄流能力QmL02g H 03 / 20.360.9520.3853629.817.353 / 2402.17m3 / s大于 300m3 / s 满足要求 。2.3.2枯水期过流验算：上游水位 2201.44m，下游水位 2201.38m，流量

13、100 m3 / s对于中孔：l012m ， d2mz10.171(1l0) 4l 010.171(111)4110.974l0dl 0d112112对于边孔： l011m ， bb(5043)/26.94218.16mb10.171(1l0)l 0d4dbbl 0bbl 02210.171(112) 4120.913118.16118.161212则z( n 1)b0.913(3 1)0.913n30.952水闸泄流能力QmL02g H 03 / 20.360.9520.3853629.816.943 / 2354.13m3 / s大于 100m3 / s 满足要求 。第三章消能防冲设计1.

14、 消力池设计1.1 确定消能型式由于本闸所处渠道底部为粉质粘土，抗冲刷能力较低，故采用底流式消能。1.2 确定消能计算工况由第二章计算已知， 灌溉期和枯水期水位时闸门全开引水，均为淹没出流， 无须消能。当引水流量为300 m3 / s ，上游水位 2204.7m，下游水位 2201.78m 时，为最不利的工况，取该工况为计算工况1.3计算工况时上下游水面连接形态的判别引水流量为 300 m3 / s ，上游水位 2204.7m，下游水位 2201.78m；上游水位 H2204.72194.510.2m ，下游水位 hs2201.782194.57.28m该工况情况下，关闸挡水，部分闸门不完全开

15、启，下游水位较低，闸孔射流速度大，最容易造成渠道的冲刷。 消力池设计采用挖深式消力池，消力池首端宽度采用闸孔总宽 b1=40m，末端宽度采用河底宽度b250m 。1.3.1 为保证水闸安全运行，可以规定闸门的操作规程，本设计按闸孔对称方式开启运行，分别为开启 3 孔和中间 1 孔当闸门不完全开启， 闸孔射流速度较大， 比闸门完全开启时更容易引起渠床的冲刷，取闸门相对开启从 0.1-0.65 （大于 0.65 属于堰流）过水断面 A(50 210.2)10.2 718.08m 2上游行近流速Q300msv00.418 /A718.08行近水头 H 0Hv021.00.418210.29.8110

16、.21m2g2下游水深 ht2201.782194.5 7.28m宽顶堰闸孔出流流量公式Q1enl02gH 0 ， 11 e / H 0 由相对开启高度 e / H查水力学 354 页表 9-7可得，取 0.9hc0 e ，假设水跃在最小收缩断面开始发生，由水闸设计规范可得：跃后水深 hc 02hc0 ( 18 q21)( b1) 0.25 ，根据 hc02 和 ht 的关系判别水跃形态2ghc30b2计算表格如下：开启开启相对开启垂直收缩闸孔流量单宽流收缩断面跃后水下游水孔数n 高度e 高度 e/H系数系数1泄流量Q量q水深 hco深hco2深ht流态30.510.050.610.54117

17、.633.920.312.747.28淹没式31.020.10.620.54232.247.740.633.737.28淹没式31.530.150.620.53343.6711.460.944.427.28淹没式32.040.20.620.52451.7315.061.264.957.28淹没式32.550.250.620.51557.0518.571.595.377.28淹没式33.060.30.930.71919.5830.652.836.297.28淹没式33.570.350.630.50756.8625.232.245.977.28淹没式34.080.40.630.49853.0328

18、.432.586.187.28淹没式34.590.450.640.49946.2431.542.936.347.28淹没式35.10.50.650.481034.9334.503.296.457.28淹没式35.610.550.650.471119.7537.323.666.517.28淹没式36.120.60.660.461201.2240.044.056.537.28淹没式10.510.050.610.5439.213.920.312.747.28淹没式11.020.10.620.5477.417.740.633.737.28淹没式11.530.150.620.53114.5611.460

19、.944.427.28淹没式12.040.20.620.52150.5815.061.264.957.28淹没式12.550.250.620.51185.6818.571.595.377.28淹没式13.060.30.930.71306.5330.652.836.297.28淹没式13.570.350.630.50252.2925.232.245.977.28淹没式14.080.40.630.49284.3428.432.586.187.28淹没式14.590.450.640.49315.4131.542.936.347.28淹没式15.10.50.650.48344.9834.503.296

20、.457.28淹没式15.610.550.650.47373.2537.323.666.517.28淹没式16.120.60.660.46400.4140.044.056.537.28淹没式1.3.2验算计算工况闸门全开自由堰流状态下水跃形态由迭代公式求收缩水深 hci 1q2g( H 0hci )q3008.82m3 /( s * m) ，0.9令 h10 ；代入迭代公式可得：34h20.692m ， h30.7171m， h40.71808m ， h50.7181m ， h60.7181m ，由此可得 hc0.7181m 0.718m假设水跃在最小收缩断面发生， 跃后水深 hc02hc0(

21、8 q 2b1)0.253.95m11)(2ghc30b2hc 02ht，故也发生淹没式水跃1.3.3结论由以上计算可知， 上下游水位的连接形态为淹没式水跃， 这种情况对底部冲刷不太严重，不需要修建消力池 , 但应按要求设计相应的护坦。1.4护坦尺寸设计1.4.1闸孔按 1 孔和三孔对称开启时时跃前水深和跃后水深最大差值为3.78m。以此为计算控制工况水跃长度 L j6.93.7826.08m ；按规范取0.75考虑到闸底板的厚度，按规范取2m，护坦与闸底板用斜坡连接，坡度1：4护坦长度 LsjLsL j 140.7526.0823.56m ，取 L sj 24m护坦厚度 tk1qH ， k1

22、 取 0.155 ， q18.57 m3 /(s * m) ， H 为上下游水位差t k1qH0.15518.572.920.873m ，取 t 1m1.4.2 闸门全开自由堰流状态时跃前水深和跃后水深差值为hc02hc3.95 0.718 3.232m水跃长度 L j6.93.23222.30m ；按规范取0.75护坦长度 LsjLsL j 140.7522.3020.72m护坦厚度 tk1qH ， k1 取 0.155 ， q3008.33m3 /( s* m) ， H 为上下游水位36差t k1qH0.1558.332.92 0.584m1.4.3 综合以上计算情况，可以确定护坦长度LS

23、J 24m ，护坦厚度 t1m2. 海漫的设计水流经过护坦淹没式消能， 虽已消除了大部分多余能量， 但仍留有一定的剩余动能，特别是流速分布不均，脉动仍较剧烈，具有一定的冲刷能力。因此，护坦后仍需设置海漫等防冲加固设施，以使水流均匀扩散， 并将流速分布逐渐调整到接近天然河道的水流形态。根据实际工程经验，海漫的起始段采用长为 10 米的水平段 , 其顶面高程与护坦齐平 , 水平段后采用 1:10 的斜坡 , 以使水流均匀扩散；为保护河床不受冲刷，海漫结构采用干砌石海漫结构按公式 Lk2qH ， H 为上下游水位差k2 为渠床土质系数，根据地质资料渠床为粉质粘土取k210q 为护坦出口处单宽流量，取

24、最大值q3008.33m3 /( s* m)36L k2 q H 10 8.332.9237.73m，取为 38m根据实际工程经验，海漫的起始段采用长为 10 米的水平段 , 其顶面高程与护坦齐平 , 水平段后采用 1:10 的斜坡 , 以使水流均匀扩散；为保护河床不受冲刷，海漫结构采用干砌石海漫结构3. 防冲槽设计水流经过海漫后， 尽管多余能量得到了进一步消除， 流速分布接近河床水流的正常状态，但在海漫末端仍有冲刷现象。 为保证安全和节省工程量， 在海漫末端设置防冲槽。海漫末端的河床冲刷深度按公式t 1.1q tv0q 为海漫末端单宽流量， 由消能防冲设计水位组合取 q30010m3 /(s

25、 * m)30v0 为土质的不冲流速，查农田水利学112 页表 4-12 ，取为 0.85m/s ；t 为海漫末端河床水深，海漫前端水深为2201.78 2194.57.28m ，海漫 10m水平段后有 1:10的斜坡段，斜坡水平长度38 1028m则斜坡段在垂直向下降2.8m，即 t7.282.810.08mt 1.1qt1.11010.082.86mv00.85故取防冲槽深度为3.0m，槽顶高程与海漫末端齐平，底宽取5m，上游边坡系数为 2，下游边坡系数为3。并在海漫末端预留足够块径大于30cm的石块，单宽抛石量 VAt 3412m3 （A 值按经验取2-4 ）第四章地下轮廓设计1. 地下

26、轮廓布置形式1.1综合说明按照防渗和排水相结合的原则， 在上游侧采用铺盖、 板桩、齿墙等防渗设施，延长渗径，以减小作用在底板上的渗流压力， 降低闸基渗流的平均坡降； 在下游侧设置排水反滤设施， 如面层排水、 排水孔排水或减压井与下游连通， 使地基渗水尽快排出，防止在渗流出口附近发生渗透变形。由于粘性土地基不易发生管涌破坏， 底板与地基间的摩擦系数较小， 在布置地下轮廓时， 主要考虑降低作用在底板上的渗流压力。 为此，在闸室上游设置水平防渗，而将排水设施布置在护坦底板下。 由于打桩可能破坏粘土天然结构， 故粘性土地基不设板桩。（具体图样见 CAD大图）1.2最小防渗长度的确定防渗长度应满足式 L

27、 CH 的要求。根据地基为坚硬粉质粘土，渗径系数 C 为 43 ，取大值 3，取校核情况上游水位 2204.7m 下游水位 2201.0m。则上下游水位差 H 2201.7 2201.0 3.7m 。于是 L CH 3 3.7 11.1m 。2. 闸底板设计2.1闸底板长度计算闸底板顺水流方向长度，据闸基土为坚硬粉质粘土，闸室底板取 ( 2.5 4.0) H 为安全起见取系数为 3， H 上下游最大水位差为 3.7mL底3.03.711.1m综合考滤取上部结构布置及地基承载力等要求，确定闸底板长 12m，齿墙深取 1m，在轮廓线上长度取2m，与底板联成一体2.2闸底板厚度计算闸底板厚度 t(1

28、/ 6 1/ 8)l 0 ( l 0 为闸孔净宽，为 12m)t (12 / 612/ 8)m ，取 t 2m2.3闸底板结构底板结构在垂直水流的长度上按经验每 25m分段，每隔 3m分横缝，防止温度变形和不均匀沉降。3. 铺盖设计3.1铺盖材料选择为充分利用灌区资源， 减少投资，铺盖采用粘土铺盖； 为防止铺盖被水流冲刷，应在其表面铺砂层，然后再砂层上在铺设单层或双层块石护面。3.2铺盖尺寸确定铺盖长度L铺（） H, H 为上下游最大水位差取 3.7m35L铺43.714.8m，取 L铺 15m为方便施工，铺盖上游端取1m，末端为 2m，以便和底板连接。校核地下轮廓线的长度：根据以上设计数据，

29、实际地下轮廓线长度L121527m14.8m ，满足要求。4. 侧向防渗4.1上游翼墙设计上游翼墙除挡土外， 最主要的作用是将上游来水平顺导入闸室，其次配合铺盖其防渗的作用。其平面布置要与上游进水条件和防渗设施相协调。顺水流流向的长度应满足水流要求，上游段插入岸坡，墙顶要超出最高水位0.5-1.0m，则上游翼墙顶部高程H 上2204.71.02205.7m4.2 下游翼墙设计下游翼墙除挡土外， 最主要的作用是引导出闸水流均匀扩散，避免出现回流漩涡等不利流态。 翼墙平均扩散角采用7-12 , 顺水流流向的投影长度应大于或等于护坦长度 24m，下游插入岸坡，墙顶一般高出最高泄洪水位。则下游翼墙墙顶

30、高程 H 下2201.780.52202.28m4.3翼墙布置形式根据地基条件，翼墙采用曲线式，从边墩开始向上游延伸铺盖的长度15m，向下游延伸护坦的长度24m 后，上下游翼墙以圆弧的形式转弯90后与岸边连接，使水流条件和防渗效果好5. 排水止水设计5.1排水设计5.1.1水平排水：水平排水采用反滤层排水，形成平铺式。排水反滤层一般是由 2-3 层不同粒径的砂和砂砾石组成的。 层次排列应尽量与渗流的方向垂直， 各层次的粒径则按渗流方向逐层增大。该水闸中的反滤层设计由碎石、 中砂和细砂组成，其中上部为 20cm厚的碎石，中间为 10cm厚的中砂，下部为 10cm厚的细砂。如下图所示：反滤层布置图

31、（单位 cm）5.1.2铅直排水：本水闸在护坦底板上设置三排排水孔，排距布置，孔径取 10cm, 孔距为 3m。1.5 m采用梅花形5.1.3侧向排水： 侧向排水布置应根据上、 下游水位、墙体材料和墙后土质以及地下水位变化等情况综合考虑，并应与闸基排水布置相适应， 在空间上形成防渗整体。5.2 止水设计凡具有防渗要求的缝，都应设止水设备。止水分铅直止水和水平止水两种。前者设在闸墩中间、 边墩与翼墙间以及上游翼墙铅直缝中；后者设在黏土铺盖保护层上的温度沉陷缝、护坦与底板温度沉陷缝、 翼墙和护坦本身的温度沉陷缝内。在黏土铺盖与闸底板沉陷缝中设置沥青油毛毡止水。典型的缝间止水如下图横缝止水片沥青油毛

32、毡典型的缝间止水示意图第五章渗流计算闸底板的渗透压力计算采用改进的阻力系数法。地基土为坚硬粉质粘土， 厚度为 T2194.72178.716m, 不透水厚度较大，所以应计算有效深度 TeL0 12 1527m ， S02 13m ， L0 / S0 27 / 3 9 5计算深度 Te0.5L0 0.52713.5m 16m ，故有效深度 Te 计算。1. 设计洪水位情况1.1渗流损失水头计算设计情况下上游水位2204.3m，下游水位 2201.0m，水位差 H3.3m典型流端的阻力系数计算参照水工建筑物310 页表 6-4进口处修正系数1 计算11.2111.2110.8411.0 )22 (

33、S13.5112( T0.059)12 ()22 (0.059)TT11.511.5h11h1 0.8410.423 0.356m h10.423 0.3560.067mh2 h1 ，所以 h2 h2 h10.9960.0671.063m出口处修正系数2 计算11.2111.2110.8771.02 (S12(T )20.059)12(11.5)22 ( 30.059)TT13.513.5h2h 0.8770.4220.37m99 h90.422 0.370.052mh8 h9 ，所以 h8h8 h9 0.1510.0520.203m水头损失列于下表各段渗透压力水头损失（单位：m）编号名称计算

34、公式SS1 S2TL hihi进口段=1.5*(S/T)1.5+0.4411150.4670.4230.338铺盖水平段=(L-0.7*(S1+S2)/T011315 1.1000.9961.081齿墙垂直段=2/3.14*ln cot/4*(1-S/T)1130.0770.0700.070齿墙水平段=(L-0.7*(S1+S2)/T00122 0.1670.1510.151齿墙垂直段=2/3.14*ln cot/4*(1-S/T)1130.0770.0700.070底板水平段=(L-0.7*(S1+S2)/T111315 1.0460.9470.946齿墙垂直段=2/3.14*ln cot/

35、4*(1-S/T)1130.0770.0700.070齿墙水平段=(L-0.7*(S1+S2)/T00122 0.1670.1510.151出口端=1.5*(S/T)1.5+0.4411150.4670.4230.422总和3.6453.3003.299计算示意图如下：（比例 1：100）2204.3m222194.5m 水闸水头损失计算图（单位：m）水压力沿闸基分布如下图所示： （比例 1：100）水闸渗透压力分布图（单位：m）各点的渗透压力值列表如下各角点的渗透压力值（单位： m）H1H 2H 3H 4H 5H 6H 7H 8H 92.981.881.811.661.50.640.570.

36、4201.2闸基渗透变形验算出口处的逸出坡降h90.422J 为 J0.422 0.7 0.8S1坚硬粘土的出口段容许坡降为0.70 0.80 ，小于容许值，满足要求。2. 校核洪水位情况2.1渗流损失水头计算校核情况下上游水位2204.7m，下游水位 2201.0m，水位差 H3.7m典型流端的阻力系数计算参照水工建筑物310 页表 6-4进口处修正系数1 计算11.2111.2110.8411.0 )22 (S2 ( 112(T0.059)12 (13.5)20.059)TT11.511.5h11h1 0.8410.4740.399 m h1 0.474 0.399 0.075mh2 h1

37、 ，所以 h2 h2 h11.1170.0751.192m出口处修正系数2 计算11.2111.2110.8771.02 (S12(T )20.059)12 (11.5)22 ( 30.059)TT13.513.5h92h9 0.877 0.4730.415m h90.473 0.4150.058mh8 h9 ，所以 h8h8 h9 0.169 0.0580.227m水头损失列于下表编号名称计算公式S1S2TLhihi进口段 =1.5*(S/T)1.5+0.44113.50.4410.4480.399铺盖水平段 =(L-0.7*(S1+S2)/T0111.515.01.1001.1171.212齿墙垂直段 =2/3.14*ln cot /4*(1-S/T)11.50.0770.0780.078齿墙水平段 =(L-0.7*(S1+S2)/T0010.520.1900.1930.169齿墙垂直段 =2/3.14*ln cot /4*(1-S/T)11.50.07