型钢悬挑脚手架工程专项方案secret

1、型钢悬挑脚手架工程专项方案编制单位:编 制 人：审 批 人：二o一二年五月二十日型钢悬挑脚手架工程专项方案一、本工程为成都国创置业有限公司拟建的高层住宅小区，我公司承建其中12#、13#、15#、16#楼共计4栋。12#、13#、15#、16#楼分别为17、17、16、11层。建筑高度分别为：50.00m、52.90 m、53.40 m、52.30 m。每栋设2层地下室。地上均为商住楼，总建筑面积119844.05。本工程四栋住宅采用较多的直角转角建筑形式，突出了建筑的棱角分明，造型典雅大方，达到了优美的建筑景观效果。二、脚手架支撑体系初步考虑根据公司资源和现场工况，本工程型钢悬挑外脚手架采用

2、槽钢悬挑+钢管扣件脚手架体系，钢管选用48mm3.5mm焊接钢管。型钢悬挑外脚手架支撑体系示意图见附图一三、外脚手架设计原则及相关参数悬挑脚手架钢管材料的特性表材料名称及 规 格截面面积a(mm2)回转半径r(mm)抵抗矩w(mm3)惯性矩i(mm4)弹性模量e(n/mm2)容许强度f(/mm2)焊接钢管483.548915.850801219002.06105205四、模板支撑体系初步设计根据现场条件，12#、13#楼分别在二层楼面、八层楼面、十三层楼面悬挑；15#楼分别在二层楼面、七层楼面、十二层楼面悬挑；16#楼分别在二层楼面、五层楼面、八层楼面悬挑。根据以上型钢悬挑外脚手架的支撑工况和

3、施工经验，对型钢悬挑外脚手架支撑体系初步设计如下表：参数初步设计一览表类别参数描述15#楼原始参数计算高度18m风荷载计算高度40m脚手架脚手板材料木版脚手架护身栏杆材料钢管脚手架大横杆走杆数量2同时施工楼层数2初步设计参数设置脚手架立杆横距1.05m脚手架立杆纵距1.45m脚手架步距1.8m悬挑主梁预选16a悬挑架斜撑预选14a悬挑架联梁预选12.6外架悬挑次数2第一次悬挑架高度7m第二次悬挑架高度21.5m悬挑架斜撑预选14a悬挑架联梁预选12.6外架悬挑次数2第一次悬挑架高度7m第二次悬挑架高度11.6m根据楼层平面图进行悬挑主梁和联梁的布置，详见附图。根据平面布置图统计，主要涉及的悬挑

4、主梁悬臂长度为2.8m。五、模板支撑体系计算模板计算按以上初步考虑设置的参数以及型钢悬挑外脚手架平面布置图的统计结构，计算采用pkpm施工安全计算软件进行核算。计算内容分为：型钢悬挑外脚手架计算书(主梁l=2.8m)， 计算书见附件。经计算，各长度规格型钢悬挑外脚手架参数如下： 各长度规格型钢悬挑脚手架计算参数结果一览表序号参数名称l=2.8m1主梁槽钢规格16a2斜撑槽钢规格14a3联梁槽钢规格12.6六、外脚手架搭设准备工作本工程结构施工、装饰施工脚手架采用双排钢管脚手架；脚手架选用扣件式钢管脚手架，即采用483.5钢管和扣件（直扣、旋转扣、对接扣件）进行搭设。根据施工图纸及现场特点，结合

5、脚手架搭设的有关规定，编制脚手架施工方案，并报公司审批后方能搭设。1、项目部明确外脚手架实施负责人。本工程外脚手架搭设拆除负责人为张大贵、池海、蒲东平,监督人为李建军。2、对脚手架施工作业人员上岗证进行核查，并对作业人员进行技术交底和安全交底。3、对外脚手架使用的周转材料进行检查验收。检查钢管、扣件、木板、安全网是否有材质证明或合格证，并现场检验其外观质量是否符合要求。本工程脚手架搭设采用483.5mm焊接钢管；不得使用弯瘪，锈蚀严重和裂纹钢管；扣件不得有裂缝，滑丝现象；木板不得有枯脆、破损散边现象；安全网不得有破损、孔洞。4、预埋件的埋设：(1)悬挑架斜撑预埋件：为保证斜撑与建筑结构的固定，

6、在悬挑槽钢的下一层楼面预埋连接钢板，钢板尺寸为200mm*200mm，厚10mm，钢板锚脚为410-14钢筋长200-300mm。由于斜撑预埋件可能涉及的安装面分为梁面和墙肢脚，因此在预埋时必须根据型钢悬挑脚手架平面布置图中主梁与相关建筑物轴线之间的关系，确定预埋方式。 (2)悬挑架主梁预埋件：为保证悬挑主梁与建筑结构的固定，在悬挑主梁槽钢的搁置位置预埋连接钢板，钢板尺寸为200mm*200mm，厚10mm，钢板锚脚为414钢筋长300mm，且锚脚钢筋与主梁焊接。由于斜撑预埋件可能涉及的安装面分为梁面和墙肢内，因此在预埋时必须根据型钢悬挑脚手架平面布置图中主梁与相关建筑物轴线之间的关系，确定预

7、埋方式。七、脚手架搭设1、悬挑型钢的搭设悬挑型钢体系的搭设是本悬挑脚手架的关键，其施工工序为：型钢加工制作型钢吊装至操作层主梁就位及焊接斜撑就位及焊接联梁就位及焊接立杆位置划分及固定钢筋焊接槽钢局部补强悬挑型钢体系验收(1)型钢加工制作：根据各楼号型钢悬挑脚手架平面布置图统计，本工程悬挑体系使用的型钢材料见附表： (2)型钢吊运至操作层：将加工好的型钢采用塔吊吊运至操作层。在吊运时必须将型钢捆扎牢靠，避免高空坠落。(3)主梁就位及焊接：将主梁按照平面布置图摆放就位。从下层搭设钢管斜撑简易架支撑挑出的主梁，保证焊接工作的进行。主梁根据在各个位置应根据实际调节外伸长度，保证主梁最外端伸出联梁长度一

8、致为5cm或者10cm，支撑在梁面或墙肢内的长度不得小于20cm。在主梁与梁面或墙肢内预埋件焊接前应注意调节主梁面标高和水平度。焊接时采用e43xx系列焊条，主梁槽钢与预埋钢板接触的肢脚和肢背必须满焊，焊角高度保持在8-12mm为宜。(4)斜撑就位及焊接：主梁就位并完成焊接工作后，立即组织进行斜撑槽钢的安装。由于现场各部位外挑长度不一，因此斜撑槽钢在现场需要二次加工，即在主梁安装完毕后，根据主梁外挑长度以及斜撑预埋件的安装节点情况，先量测出斜撑的长度，在操作层采用切割工具切割成型（注意斜口角度）。安装时利用主梁安装期间的临时支撑架，将斜撑按照主梁布置位置摆放就位，然后进行焊接。焊接时采用e43

9、xx系列焊条，主梁槽钢下肢背和斜撑斜口必须围焊，对焊接质量必须进行严格控制，焊角高度保持在8-12mm为宜。(5)联梁就位及焊接：联梁摆放时，应注意槽钢摆放方向，即槽钢肢背向外。联梁外侧槽钢应从主梁末端向内50mm开始摆放，避免主梁末端因切割加工时的缺陷和焊接时的不便。联梁与主梁接触的下肢脚背应与主梁焊接牢靠。(6) 立杆位置划分及固定钢筋焊接：联梁就位焊接完毕后，立即进行外脚手架立杆位置的确定。根据方案设置，立杆间距为1.41.5m，因此在立杆布置时，根据现场实际情况进行布置和调整，立杆间距不得大于1.5m。为保证脚手架立杆下端的稳定，避免滑移，在立杆位置确定后进行立杆定位件的焊接。定位件采

10、用150-200mm长20螺纹钢筋进行焊接，详见上图所示。(7)悬挑体系的补强施工：因采用槽钢作为悬挑体系后，槽钢的肢背距离截面惯性矩型心距离不一，为避免因此造成的受力偏差，在悬挑体系施工完毕后，还应对局部进行补强。具体补强措施为：在主梁上方有联梁搁置的位置，在主梁槽钢开口位置焊接长200mm、宽度同槽钢开口高度的10厚钢板；在联梁上方搁置立杆的位置，在联梁槽钢开口位置焊接长200mm、宽度同槽钢开口高度的10厚钢板。(8) 悬挑体系的验收：在以上工作完毕后，项目部组织验收。特别是对焊接质量作为验收检查的重点，同时对预埋件的隐蔽情况进行复查，确保悬挑体系的安全。2、扣件式钢管脚手架的搭设(1)

11、首步脚手架的步高为1.6m，第二步以上为1.8m，在立杆距联梁面200mm处应设通长扫地杆，脚手架立杆横距为1m，纵向间距按初步设计值设置。里立杆距外墙4002900 mm，外架搭设应始终保持高于施工作业面一步架高度。(2)脚手架搭设时应先立立柱，立柱架设先立里侧，后立外侧，立立柱时要临时固定。临时固定方法设临时斜撑，架设脚手架时切忌单独一人操作，要防止脚手架倒塌伤人。立柱立好后，即设大、小横杆，当第一步大、小横杆架设完毕后，即在其上铺设搁栅大横杆400和脚手底木板，做好固定件，以方便操作者上去架设第二步脚手架，同时在立柱外侧的规定位置即时设置剪刀撑，以防止脚手架纵向倾斜，剪刀撑的设置应与脚手

12、架的向上架设同步进行。(3)立柱接杆，扶手接长应用对接扣件，不得采用旋转扣件。立杆接头应错开连接，同一截面上连接接头数量不得大于50%。大小横杆与立柱连接、扶手与立杆连接应采用十字(直角)扣件，不宜采用旋转扣件。所有扣件的紧固是否符合要求，可用力矩扳手实测，要求达到4070n.m，过小则扣件容易滑移，过大则会引起扣件的铸铁件断裂。在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外，以防止闭口缝的螺栓勾挂操作者的衣裤，影响操作和造成伤亡事故，脚手架的小横杆上下步应交叉设置于立柱的不同侧面，使立柱在受荷时偏心减小。(4)沿外架转角处，在外立杆外侧每水平方向9m设置一道剪刀撑，与地面成4560度角，剪刀撑钢管搭接

13、点间距不应小于0.4m且不少于2只扣件紧固。由于本工程外脚手架里立杆距离墙面距离局部较大，凡大于300mm的部位应设置四排一隔离。脚手架小横杆里端距离墙面不得小于150 mm，外端挑出不应大于250 mm且外挑整齐划一。(5)外脚手架沿水平方向和垂直方向设拉结点，拉结点间距按照初步设计值设置，拉结点采用主体施工时埋入墙体14钢筋与外架拉结，以小横杆内挑部分抵墙作支撑，即采用硬拉硬撑方案。(6)外脚手架每步满铺木板，木板必须绑扎牢固，必须设防护栏杆和隔栅钢管，第二步架起满封绿色防护安全立网。2、节点处理:(1)外脚手架与建筑物结构的连接：连接杆应有足够承受向外的拉力，又能承受向内的压力。外脚手架

14、拉结点采用主体施工时埋入墙体的14钢筋与外架拉结，个别不足部分可以采用工具式拉结。即可用48*3.5钢管,长度在700mm左右，一端用直角扣件与脚手架内侧立杆扣紧，另一端与梁柱内预埋钢筋焊接连接。连接点应尽可能设在脚手架的立杆与大小横杆连接处附近，连接点必须从第一步大横杆处开始设置。拉接连接点详图详见附图八。拉接连接点立面设置位置示意图详见附图。(2)在搭设脚手架时，每完成一步都要即时校正立柱的垂直度和大小横杆的标高和水平度，使脚手架的步距、横距、纵距上下始终保持一致。3、临边防护设施处理。(1)阳台临边应设临时护栏，间距大于2m时要设立柱。(2)楼梯口应设两道防护栏杆，梯段边设临时防护栏杆，

15、顶层楼梯口应随施工安装正式栏杆或临时护栏。(3)预留洞口:a、边长或直径为2050cm的洞口，可利用砼板内钢筋或固定盖板防护；b、边长或直径为50150cm的洞口，可利用砼板内钢筋贯穿洞径，构成防护网。网格大于20cm要另外加密。c、边长或直径为150 cm以上的洞口，四周应设护栏，洞口下张安全网，护栏高1m，设两道水平杆。(4)登高设施:走人的斜道坡度不得大于1/3，斜道应设置不小于3.4m2的平台。斜道纵向距外侧及横向两终端应设置剪刀撑，斜道坡度两侧应设两道防护栏杆，斜道平台、登高平台临边应设围笆防护，同时外挂安全网。八、脚手架拆除扣件式钢管脚手架在使用完毕后就应立即拆除，在拆除前要做好以

16、下工作：1、完成外墙装饰(墙面粉刷、门窗安装及墙面其他装饰)的最后整修及清洁工作，其质量已符合规定要求，并经验收。2、对脚手架进行安全检查，确认脚手架无严重隐患。如有影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行整修和加固，以保证脚手架在拆除过程中不发生危险。3、对参与脚手架拆除的操作人员、管理人员和检查、监护人员进行施工方案、安全、质量和外装饰保护等措施的交底，交底内容应包括拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法，物件垂直运输设备得数量、脚手架上的水平运输、人员组织、指挥联络的方法和用语、拆除的安全措施和警戒区域。如果在夜间施工还要有照明和安全用电等内容，交底应有记录，双方均应在交底书上签字。4、

17、外脚手架拆除一般严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排，故第一条规定的工作必须在全部完成后，方可开始拆除外架，决不允许下部在脚手架上做外墙面的维修清洁工作，上面就进行脚手架拆除，更不允许下部做外饰面和上部拆除脚手架同时进行。5、拆除脚手架要加强出入口处管理，拆除脚手架时，下部的出入口停止使用。对此除监护人员特别要注意外，还应在出入口处设置明显的停用标志和围栏，此装置必须内外双面都设置。6、在拆除脚手架周围、于坠落范围四周设置明显“禁止入内”的标志，并有专人监护以保证在拆架时无其他人员入内。7、在拆除脚手架时，应先清除脚手架(木板)上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大

18、块的装入容器内由门架向下运送。8、脚手架的拆除与搭设顺序正好相反，及后搭设的先拆除，先搭设的后拆除。一般脚手架的拆除顺序是:安全网挡脚板脚手板扶手(栏杆) 剪刀撑(随每步脚手架拆除) 搁栅大横杆大横杆小横杆立柱。拆除脚手架应一步步进行，由上而下，一步一清的进行拆除。不可两步或两步以上同时拆除，分段拆除时，高差应不大于两步，如高差大于两步时，应按脚手架开口进行加固处理，上人跑道和建筑物的连接件应同步进行拆除，不准在脚手架拆除前先行拆除。剪刀撑的拆除，应先拆中间扣件，再拆两端扣件，由中间人员往下递送或送至井架入口处，用井架放至地面。9、外脚手架拆下的钢管采用人工用绳索放至地面，木板、扣件、连接件、

19、以及2m以内的钢管用井架运至地面，严禁从高空向地面抛掷东西。10、拆下的脚手架、钢管、扣件及其他材料运至地面后，应及时清理，将合格的、需要整修后可重复使用的和应报废的加以区分，按规格堆放，保持场地整洁。对合格件应及时保养，保养后送仓库保管以备今后再用。11、在拆除悬挑型钢结构时，必须先从地面或者下层搭设好保护脚手架，为悬挑型钢的拆除提供工作面，保证拆除工作的安全。12、拆除的型钢必须通过机械运输至地面，严禁高空直接抛扔。九、脚手架工程的安全管理1、脚手架的验收操作者(架工)应在脚手架分段搭设完成后先进行自检，再经专职质安人员、搭设者、使用者共同检查验收，经验收合格后办妥脚手架验收手续，由公司质

20、安部颁发脚手架验收合格标牌，在脚手架醒目处挂上脚手架验收合格标牌方可投入使用。脚手架验收标牌上应注明脚手架验收的范围(长度、宽度和步数)、验收者、搭设者和验收日期，还要写明此部分脚手架的保养者(安全工)。在验收中如发现部分不符合标准必须限期整改，改正完毕后再经检查，完全符合要求办妥验收手续后方可启用，分段搭设的脚手架应分段验收。严禁边搭边投入使用，对于分段搭设的脚手架，不允许下部在使用的同时在上部进行搭设，使用与搭设不能交叉进行。2、脚手架的保养和检查每天在使用脚手架上班之前和下班之后，都应对脚手架进行保养和检查，定期和恶劣天气前后都要全面检查，除使用者要进行规定的例行保养和检查外，还应设专职

21、安全工进行例行保养和检查，检查的重点是脚手架的垂直度，脚手架的基础，脚手架与建筑物结构的连接，脚手架连接件的数量、位置，脚手架上的堆荷的数量和位置以及四口五临边的防护等，发现隐患及时整改，绝对不能有临时观念，即使在最后一次使用前发现隐患也应消除后方能使用。在拆除前发现影响拆除安全的隐患，也应消除后方能拆除，隐患消除完毕后应认真检查并办妥手续，例行保养和检查、自检和专业检查都要有记录。3、脚手架的防雷、防电和防火管理:(1)外脚手架可采用单独埋设接地极防雷法,具体方法为:在外脚手架四大角处用l50*5角钢，l=1500mm埋入地下，再用40*4扁钢引出与脚手架连接。接地电阻应小于4。(2)脚手架

22、的防电:脚手架为金属,因此电线不能直接扎在脚手架上,应将电线固定在建筑物结构外墙面上，上面用100150mm宽木盒保护起来，木盒上应用油漆标明“有电危险(n)”字样。如果电线必须扎在脚手架上时应有可靠的绝缘保护措施。(3)脚手架的防火:脚手架上使用的木板、安全网、以及建筑半成品材料多属易燃材料，因此要注意防火。应以预防为主，在脚手架上必须按规定设置灭火器材。要限制在脚手架上动用明火，动用明火要审批，要有专人监护。禁止在脚手架上吸烟，杜绝火种来源。4、脚手架上堆荷的管理:脚手架上堆荷严禁超载(设计荷载270kg/m2)，即使一时超载也不允许。外挑堆货平台和木工支模、柱、梁的支撑以及向室内卸货的溜

23、槽等均不允许支撑在脚手架上或与其联系，绝对禁止振动设备与脚手架联系，塔式起重机、门架的附着杆均应与脚手架分开，也禁止将其他设备的缆风固定于脚手架上，也禁止将垂直运输设备架于脚手架上。5、特殊气候条件下的脚手架管理:在特殊气候条件下进行搭设和拆除脚手架，必须要有切实可靠的安全保证措施，雨、雪、有六级风以上的天气不应进行脚手架的搭设与拆除作业。雨后使用脚手架堆荷要适当减少。雪后使用脚手架应扫除积雪后方可使用。雨、雪后使用脚手架要有防滑措施。6、对脚手架施工人员的管理:架工事先要进行体检，并应经过培训，持证上岗，坚持“安全第一，预防为主”的原则。对未经体检或未持证者应严禁安排从事脚手架工作，对架工应

24、经常进行安全教育，架工应正确使用“安全三宝”，在每个工程脚手架施工前要对他们交底，要经常对脚手架操作人员进行业务教育，提高他们的业务水平。附图一 xt型型钢悬挑脚手架示意图预埋件焊牢圆钢锚固预埋件焊牢斜拉减载附图二 xlt型型钢悬挑脚手架示意图10厚钢板 200*200 锚脚414 l=300斜撑预埋件1斜撑预埋件210厚钢板 200*200 锚脚414 l=300附图三10厚钢板 200*200 锚脚414 l=300主梁预埋件2主梁预埋件110厚钢板 200*200 锚脚414 l=300b*h=180*250附图四附图五附图六脚手架连墙拉接点里面布置示意图附图九悬挑2.8m型钢（斜撑）悬

25、挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.40米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.0， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.20米。 施工均布荷载为3.0kn/m2，同时施工2层，脚手板共铺设8层。 悬挑水平钢梁采用16a号槽钢u口水平，其中建筑物外悬挑段长度2.80米，建筑物内锚固段长度0.00米。 悬挑水平钢梁上面的联梁采用12.6号槽钢u口水平，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布

26、置2根立杆。 悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.70m，支杆采用14a号槽钢。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 p1=0.038kn/m 脚手板的荷载标准值 p2=0.1501.050/3=0.052kn/m 活荷载标准值 q=3.0001.050/3=1.050kn/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.052=0.109kn/m 活荷载的计算值 q2=1.41.050=1.470kn/m

27、大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 m1=(0.080.109+0.101.470)1.4002=0.305kn.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 m2=-(0.100.109+0.1171.470)1.4002=-0.358kn.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.358106/4491.0=79.822n/mm2 大横杆的计算强度小于205.0n/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度

28、考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kn/m 活荷载标准值q2=1.050kn/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v=(0.6770.091+0.9901.050)1400.04/(1002.06105107780.0)=1.905mm 大横杆的最大挠度小于1400.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 p1=0.0381.400=

29、0.054kn 脚手板的荷载标准值 p2=0.1501.0501.400/3=0.073kn 活荷载标准值 q=3.0001.0501.400/3=1.470kn 荷载的计算值 p=1.20.054+1.20.073+1.41.470=2.211kn 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: m=(1.20.038)1.0502/8+2.2111.050/3=0.780kn.m =0.780106/4491.0=173.703n/mm2 小横杆的计算强度小于205.0n/m

30、m2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 v1=5.00.0381050.004/(3842.060105107780.000)=0.03mm 集中荷载标准值p=0.054+0.073+1.470=1.597kn 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 v2=1597.2601050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105107780.0)=2.956mm 最大挠度和 v=v1+v2=2.983mm 小横杆的最大挠

31、度小于1050.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc 其中 rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kn； r 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 p1=0.0381.050=0.040kn 脚手板的荷载标准值 p2=0.1501.0501.400/2=0.110kn 活荷载标准值 q=3.0001.0501.400/2=2.205kn 荷载的计算值 r=1.20.040+1.20.110+1.42.205=3.268kn 单扣件抗滑承载力的设计

32、计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65n.m时,试验表明:单扣件在12kn的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kn； 双扣件在20kn的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kn； 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kn/m)；本例为0.1248 ng1 = 0.12515.000=1.872kn (2)脚手板的自重标准值(kn/m2)；本例采用木板片脚手板，标准值为0.15 ng2 = 0.15081.400(1.050+1.650)/2=2.268kn (3)栏杆与挡脚手板自重

33、标准值(kn/m)；本例采用栏杆、木板片脚手板挡板，标准值为0.15 ng3 = 0.1501.4008/2=0.840kn (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kn/m2)；0.005 ng4 = 0.0051.40015.000=0.105kn 经计算得到，静荷载标准值 ng = ng1+ng2+ng3+ng4 = 5.085kn。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 nq = 3.00021.4001.050/2=4.410kn 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 w0 基本风压(kn/m2)，按照建筑结构

34、荷载规范(gb50009-2001)的规定采用：w0 = 0.400 uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用：uz = 1.560 us 风荷载体型系数：us = 1.200 经计算得到，风荷载标准值wk = 0.70.4001.5601.200 = 0.524kn/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng + 0.851.4nq 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw计算公式 mw = 0.851.4wklah2/10 其中 wk 风荷载基本风压标准值(kn/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。

35、 五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 n 立杆的轴心压力设计值，n=12.28kn； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； a 立杆净截面面积，a=4.24cm2； w 立杆净截面模量(抵抗矩),w=4.49cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (n/mm2)；经计算得到 = 152.78 f 钢管立杆抗压强度设计值，f

36、= 205.00n/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 n 立杆的轴心压力设计值，n=11.35kn； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 a 立杆净截面面积，a=4.24cm2； w 立杆净截面模量(抵抗矩)，w=4.49cm3； mw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，mw

37、= 0.283kn.m； 钢管立杆受压强度计算值 (n/mm2)；经计算得到 = 204.25 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00n/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 nl = 16.095kn大于扣件的抗滑力8.0kn，不满足要求! 连墙件扣件连接示意图 七、联梁的计算: 按照集中荷载作用下的简支梁计算 集中荷载p传递力，p=12.28kn 计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n=2.80/1.40=2 经过简支梁的计算得到 支座反力(考虑到支撑的自重) ra = rb=(2-1)/2

38、12.28+12.28+2.800.12/2=18.58kn 通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 26.14+12.28+2.800.12=24.89kn 最大弯矩(考虑到支撑的自重) mmax=2/812.282.80+0.122.802.80/8=8.71kn.m 抗弯计算强度 f=8.71106/62140.0=140.20n/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0n/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载n的作用，里端b为与楼板的锚固点，a为墙支点。 本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距

39、离墙体1650mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 2700mm， 水平支撑梁的截面惯性矩i = 866.20cm4，截面抵抗矩w = 108.30cm3，截面积a = 21.95cm2。 受脚手架作用的联梁传递集中力 n=24.89kn 水平钢梁自重荷载 q=1.221.950.00017.8510=0.21kn/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kn) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kn.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 r1=36.225kn,r2=14.136kn 最大弯矩 mmax=11.764k

40、n.m 抗弯计算强度 f=m/1.05w+n/a=11.764106/(1.05108300.0)+33.7271000/2195.0=118.817n/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0n/mm2,满足要求! 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16a号槽钢u口水平,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.063.0235/(2700.0160.0235.0)=0.83 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(gb50017-2003)附录b其值用b查表得到其值为0.721 经过计算得到强度 =11.76106/(

41、0.721108300.00)=150.75n/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 十、支杆的受力计算: 水平钢梁的轴力rah和支杆的轴力rdi按照下面计算 其中rdicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。 各支点的支撑力 rci=rdisini 按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为 rd1=49.495kn 十一、支杆的强度计算: 斜压支杆的强度计算： 斜压支杆的轴力rd我们均取最大值进行计算，为rd=49.495kn 下面压杆以14a号槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： 其中 n 受压斜杆的轴心压力设计值，n = 49.50kn； 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到= 0.14； i 计算受压斜杆的截面回转半径，i = 1.70cm； l 受最大压力斜杆计算长度，l = 3.96m； a 受压斜杆净截面面积，a =18.51cm2； 受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是 198.56 n/mm2； f 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215n/mm2； 受压斜杆的稳定性计算 f,满足要求! 斜撑杆的焊缝计算： 斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 n为斜撑杆的轴向力，n=49.495