4、防振防舞专题概要.

1、国家电网公司输变电工程设计竞赛湖南城步风电儒林220k线路工程设计投标文件技术部分专题报告2015年5月专题报告之四导线振动、舞动分析及治理专题摘要我国在全面建设小康社会过程中， 经济将持续保持高速增长， 能 源瓶颈问题随之成为社会各界尤其是学术界关注的焦点。 输电线在风 作用下的振动非常严重，极大地威胁着输电线路的安全运行。在风的作用下，导线时刻处于振动状态。 根据频率和振幅的不同， 导线的振动大致可分为三种： 高频微幅的微风振动、 中频中幅的次档 距振动和低频大振幅的舞动。 三种振动都会给导线和输电线路造成破 坏，其中导线的微风振动发生得最为频繁。 微风振动的主要危害是导 致导、地线疲劳断

2、股以及金具、杆塔构件的损坏。一方面，严重的断 股会造成断线事故， 威胁架空线的运行寿命， 以至需要更换造价昂贵 的导线；另一方面，微风振动的发生也限制了导线使用应力的提高， 有碍于降低送电线路的造价。 舞动是覆冰导线受稳态横向风作用而引 起的大幅低频振动，其振动动的幅度很大，持续时间长，易酿成很大 危害，轻则相间闪络、损坏地线和导线、金具及部件，重则线路跳闸 停电、断线倒塔等严重事故，从而造成重大经济损失。针对本工程的特点，通过计算， 本工程投标方案在15m冰区导、 地线采用对称型扭转式防振锤防振，20mr冰区导、地线基本上无需采 取防振措施。根据运行经验，结合湖南省舞动区划，确定本工程为非

3、舞动区，但考虑到J7J8段跨越了大源水库，经过微地形分析，建议 本工程在该段预留防舞装置挂点，本期不考虑防舞措施。1 前言 12 导线微风振动、舞动分析 22.1 微风振动 22.2 舞动 92.3 档距和舞动幅值关系 153 治理措施 183.1 微风振动的防治措施 183.2 舞动的防治措施 224 结论及运用 254.1 新建线路的防振、防舞措施 254.2 在本工程的运用 26丄、八、亠1冃I言架空线路上电线受风的作用经常出现的是均匀低风速下的微风 振动；个别覆冰情况下的舞动；当分裂导线加间隔棒时有时会发生次 档距振荡。因本工程无分裂导线，故对次档距振荡不做研究。大量的运行实践表明，微

4、风振动和舞动对输电线路的安全运行造 成了一系列的危害。微风振动带来的危害主要包括电线疲劳断股， 损 坏防振装置、绝缘子和金具，振松紧固螺栓、磨损电线等；导线舞动 带来的危害更为严重，舞动时间短可能造成线路跳闸，如果舞动时间 长，可能会造成导线间隔棒和绝缘子串脱落，导线断股、断线，甚至 倒塔，造成重大经济损失和社会影响，如何提高电网安全运行抵御自 然环境的能力，已经成为人们共同关心的社会问题， 迫切需要我们开 展深入研究，积极制定预防导线防振、防舞的有效措施。图1-1导线振动的三种基本形式2导线微风振动、舞动分析2.1 微风振动2.1.1 微风振动产生的原理微风振动是架空线在微风作用下产生的高频

5、低幅的垂向振动。微风振动频较咼，一般5 120Hz;振幅不大，一般在架空线直径的3倍 以下；所需风速较小，通常在0.5 10m/s范围内；持续时间较长，一 般为数小时，有时可达几天。当稳定气流以速度v吹过圆柱体时，在圆柱体的背风侧会产生气 流漩涡，它上下交替产生且旋向相反，并以速度 V。不断离开圆柱体向 后渐渐消失，如图2.1-1.当上部A点产生漩涡时，下部B点的流速大于 A点而产生负压，圆柱体上出现向下的冲击力，反之会产生向上的冲 击力。在上下交替的冲击力作用下，圆柱体会产生上下振动，即“卡 门漩涡”。漩涡的交替频率计算式，见式 2.1-1。(2.1-1)式中:fs卡门漩涡频率，Hz;v风速

6、，m/s;d圆柱体（架空线）直径，mmS司脱罗哈常数，S=185-210,我国一般采用200。当卡门漩涡的频率fs与该圆柱体（架空线）的固有频率fn接近时, 便引起共振，产生微风振动。实际观测发现，微风振动发生后，尽管风速发生不断变化，但只要不超过某一范围，架空线的振动频率和漩涡频率都不变化， 仍保持为架空线的固有频率，这种现象称为锁定效应或同步效应。2.1.2 影响微风振动的主要因素1）风速和风向风作用于架空线上，输入一定的风能，使其发生振动。输入的能量与风速平方成正比。风速较小时，输入的能量不足以克服架空线系 统的运动阻力，因此引起架空线振动的风速有一下限值，一般取 0.5m/s。当风速增

7、大时，其不均匀增加到一定程度时，由于卡门漩涡 的稳定性受到破坏，致使架空线振动减弱甚至停止，因此振动风速有 一上限值，一般取5m/s。风向对架空线的振动有很大影响。当风向与架空线成4590度夹 角时，在微风振动的风速范围内，能形成稳定的振动。当夹角小于 20 度时，一般不会形成稳定的振动。2）地形和地物的影响当线路通过开阔的地区时，其地面粗糙度小，对气流的扰乱作用 小，容易使架空线形成持续稳定的振动。树林、高山、高层建筑等， 加大了地面粗糙度。气流容易被扰动形成紊乱，因此架空线不易振动 或振动持续时间较短。3）架空线结构和材料的影响架空线表面越光滑，越容易发生微风振动。当架空线是一个圆形 截面

8、的柱体时，气流在其背面形成上下交替的卡门漩涡，引起振动。 其它形状的架空线，破坏了卡门漩涡的稳定频率，因此振动情况就比 较轻。架空线的股数越多和层数越多，能产生更高的自阻尼作用，消耗 了更多的能量，使之不容易振动或者振动强度降低。但同样截面下， 股数越多则直径必然越小。统计表明，架空线的直径越小，疲劳断股 的比例越大，因此架空线的直径越小越要重视防振。4）档距长度和悬挂高度的影响一般认为，风输给架空线的能量与档距长度成正比，即档距越长， 风输入的能量就越大。实验表明，档距在小于120m寸，很少发生振动， 档距在大于500m寸，通常都会发生振动。导线离地面越高，气流的均匀性受地面粗糙度的干扰越小

9、，越容易发生微风振动。5）悬挂体系的影响架空线通过绝缘子串与杆塔横担相连， 这些部件的阻尼对架空线 振动的强度有很大影响。架空线振动时，绝缘子串各元件产生的相对 位移和摩擦，横担产生了变形，消耗掉了一部分振动能量，减轻了振 动的危害。2.1.3 微风振动实例分析国内曾组织有关部门对全国部分地区架空输电线路的风振危害情况进行调查，调查包括数百回线路及大跨越线路运行情况，其中钢芯铝绞导线9568m钢绞线避雷线8968m结果发现比较普遍存在着断 股现象。黑龙江省新杏乙线（新华电厂至杏树岗变电站）110kV线路，全长34km杆塔186基；新葡乙线（新华电厂至葡萄花变电所）110kV线路全 长26.6k

10、m,杆塔149基。2条线路均为大庆油田“八三工程”的配套工 程。线路采用水泥杆，呼高12.4m，导线LGJ-150,地线采用GJ-35型 钢绞线。两线路于1971年投入运行，1982年发现架空地线均出现较严 重的断股现象，新杏乙线地线断股达25处，新葡乙线地线发生14处断 股。运行单位，根据事故情况，更换了架空地线，选用新型防振锤， 采取了一系列防振措施进行补救。这次大量断股事故所造成的直接和 间接经济损失是比较严重的。220kg江沌口大跨越，位于武汉上游，双回线跨江，跨越全长 2658m直线跨江塔高144m架空导线采用C-418钢绞线，架空地线采 用C-267钢绞线，均采用防振锤消振方案。建

11、成投运，运行数年后发 现导、地线因风振严重断股，影响输电安全。运行单位根据调研，全 部更换了该大跨越的导、地线，由于大跨越换线工程耗资巨大，造成 的直接和间隔损失极为严重。图2.1-2运维人员对微风振动造成的导线断股进行抢修下面具体列举某工程微风振动实测案例。为了了解湖南正在运行的输电线路导线微风振动的情况，在某线路#44#45号塔开展了导线微风振动测量实验。该档档距437m地形 开阔，四周屏蔽物较少。导线呈三角形排列，每相导线为单导线，其 型号为LGJ-400/50。该档边相导线靠近悬垂线夹处对地高度为 17m 防振措施采用的是防振锤，型号为FD-5。悬垂线夹出口 89mr处导线振动水平见表

12、2-1所示。实验天数振动幅值水平(峰峰值)123456789101112131415振动次数(次)振 动 频 率 水 平142417210000000100200000000000000033181100000000000040000000000000005185944141000000000060000000000000007000000000000000808070000000000009555494000000000000104223530000000000000113343350000000000000120347800000000000001315543092042600000000

13、00001400000000000000015000000000000000表2-1导线振动水平记录表表2-1中振幅水平(1 ,15)及频率水平(1 ,15)及频率水平(1 ,15)所对应的振幅值及频率值见表2-2、2-3所示。振幅水平1234567对应值0.0（0.6A1.2/1.872.443.13.74（毫英寸0.621.241.872.493.113.744.36891011121314154.36-4.984.945.66.246.857.448.1（8.725.616.236.857.488.108.729.35表2-2振幅水平对应值表2-3频率水平对应值频率水平1234567对应

14、值（赫兹）034781112 15161920 2324 2789101112131415283132 3536 3940 4344 47485152 5556 59从上表可以看出，该档线路受到防振锤的作用微风振动的振幅水平一般在3.11毫英寸以内，振动频率一般在20赫兹以内，在可控的范 围内。2.2 舞动2.2.1舞动产生的原理架空线上的覆冰断面常呈带翼状的筒形， 此时若遇强风，架空线 会产生低阶固有频率的自激振动， 振动振幅极大，振荡起来势如野马 奔腾，称为奔马型振动，统称舞动。舞动频率低（0.13HZ）、振幅大（可达10m以上），多在导线覆冰、气温0C,且有风（1020m 时发 生。舞动

15、一般较少发生，但一旦发生，持续时间较长，常为数小时。架空线截面积越大、分裂导线根数较多、架空线离地较高、舞动较严 重且几率增大。舞动时，架空线沿水平方向、垂直方向运动，且有扭动。舞动波为进行波，架空线上某点的运动轨迹近似为垂直方向长轴的椭圆。舞动大多数发生在覆冰气象，因此有两点可以肯定：风是舞动的 必要条件，冰是舞动的主要因素。222 影响舞动的主要因素1）气象因素特定的气象条件是引起导线舞动的主要因素之一。气温低于0 C或在0C左右，遇有冻雨或雨夹雪，导线上很容易覆冰，同时在风的 作用下，导线覆冰不均匀，迎风侧较厚，类似机翼，在风的激励下诱 发舞动。根据研究，在导线不均匀覆冰的情况下，当风速

16、在420m/s, 且风向与线路走向的夹角45时，导线易发生舞动。故障段线路基 本呈东西走向，根据收集的资料，发生舞动时为北风，与线路走向基 本垂直，风速大部分在8m/s左右，个别达到了 15m/s。2）地理因素线路的地理条件亦是引起导线舞动的重要因素。在雨淞区内，有 平稳层流大风，且当线路走向与风向夹角大于 45的开阔地带（平原地 区、江河湖泊等）及峡谷、迎风山坡、山脊等微地形是容易发生舞动的 地带。统计还表明线路走向与风向的夹角越接近垂向，则舞动的可能性 越大，这是因为风垂直吹向非对称椭圆形导线时产生的升力和扭矩最 大。故障段线路经过地段为地势开阔，地形为平地或低矮的丘陵。3）线路结构的影响

17、线路结构参数（张力、弧垂、档距长度、导线特性、分裂导线的 几何参数等）对导线舞动存在影响。国内外大量的输电线路运行实践 说明，分裂导线比单导线更易发生舞动。国内单导线的大跨越发生舞 动的也较罕见，而国内分裂导线的大跨越发生舞动已有多处，大截面导线比小截面导线易于舞动，导线应力在0C时为2080MP易于发生 舞动，分裂导线大档距易于舞动。2.2.3 实例分析舞动是一种大幅值、低频率的导线振荡。根据国内外观测记录， 导线舞动的全振幅可达几米到十几米， 对于一般线路档距来讲，舞动 振幅a（椭圆轨迹的长轴）与弧垂的比例大概是20%也可能达到40% 最大可达到100%对于强舞动区，对一般档距，最大a值可

18、取12m对 大跨越档距可取20m 一般而言，假定导线舞动时地线不舞动，此时 地线仅产生与导线相靠近的风偏角 g。导线舞动轨迹为椭圆，椭圆长 轴a与垂线间的夹角B通常取510,导线弧垂fc的风偏角c取cp1015，地线弧垂fg的风偏角g根据其保护角的正负和对舞动导 线可能发生的严重接近情况来确定，最小取 0,最大可比导线风偏角大5。导线沿长轴向下舞动的最大振幅通常取 a1=（0.20.25）a , 向上的最大振幅通常取a2=（0.80.75）a。舞动轨迹的椭圆短轴b 0.4a。为确保舞动时线路不产生相间及相对地短路，需保证在可预测的 舞动振幅的情况下相间及相对地有足够的电气间隙。 为此，应根据线

19、 路的气象状况估算可能发生的舞动振幅，可用下式进行估算。椭圆形长轴：=（0.210）仁（m）fc为覆冰舞动导线弧垂，冰厚为5mm气温为0,风速为8.2m/s椭圆形短轴：b=0.4a导线向下舞动的最大振幅：a仁0.2a椭圆形夹角：9=5导地线弧垂风偏角：二tg-1（g4/g1）对于覆冰舞动情况，相对地动态接近距离按照工频电压间隙取值 为0.6m,相对相动态接近距离按照工频电压取值为1.0m,能够保证线路安全运行。以下为湖南省2010年 1月导线舞动致使跳闸的沙黎H线 为例计算。28沙黎H线现场照片沙黎H线72#73#导线放电痕迹沙黎H线72#73#导线放电痕迹沙黎H线72#73#档地形地貌沙黎H

20、线72#73#档地形地貌左侧为沙黎H线73#塔左侧为沙黎H线73#塔沙黎H线72#73#档地形地貌右侧为沙黎H线72#塔表24沙黎H线故障点导线舞动轨迹椭圆图计算参数档距(m)557557档距中央上导线串长(m)2.6612.662中导线档距中央弧垂fc(m)28.4528.24下导线档距中央弧垂fc(m)28.4528.24舞动幅值与弧垂比例20%25%椭圆形长轴a(m)5.77.1椭圆形短轴b(m)2.32.8导线向下舞动的取大振幅a 1(m)1.11.4椭圆形夹角( )5.05.0导线弧垂风偏角( )8.68.6中导线横担 中.心线下导线横担C 丿 J ; /Iu1/fc中导线横担 中

21、心 线L / 彳 I fc下导线横担,0-5，0 00| 1丿沙黎H线故障点导线舞动轨迹椭圆图（设计情况）沙黎H线故障点导线舞动轨迹椭圆图（模拟情况）从上图可以看出：杆塔设计时导线舞动幅值与弧垂比例取 20%满 足电气间隙要求，沙黎H线舞动幅值达到导线弧垂的 25%中导线与 下导线的电气距离小于1.0m,所以造成导线相间放电。2.3 档距和舞动幅值关系下列为双回路线路中、下相间放电分析档距和舞动幅值的关系。双回路导线舞动时中、下导线舞动轨迹为形状一致的两个椭圆，按照 理论计算，不论导线弧垂多大，这两个椭圆的相对位置关系不变，因 而对不同塔型可直接求出相间放电的极限舞动幅值，如下表所示。塔型SZ

22、3SZ61导线相间放电的极限舞动幅值5.8m5.6m表25SZ3塔和SZ6塔极限舞动幅值由上表得到导线相间放电的极限舞动幅值， 一般档距导线舞动最 大幅值取12m计算SZ3塔和SZ61塔档距和舞动幅值的关系如表2 3、 表26所示。表26SZ3 塔档距和舞动幅值的关系只二弧垂匕例 舞动幅值mr-档距(m)0.20.250.30.40.50.812000.801.001.201.602.003.204.002401.151.441.732.302.884.615.762501.251.561.882.503.135.006.252691.451.812.172.893.625.797.24300

23、1.802.252.703.604.507.209.003402.312.893.474.625.789.2511.563502.453.063.684.906.139.8012.003802.893.614.335.787.2211.5512.004003.204.004.806.408.0012.0012.004393.854.825.787.719.6412.0012.004504.055.066.088.1010.1312.0012.004814.635.786.949.2511.512.012.0弧垂比匕例 舞动幅值(m厂档距(m)、0.20.250.30.40.50.8170010

24、.012.012.012.05005.006.257.50000011.512.012.012.05385.797.248.68800012.012.012.012.05506.057.569.0800006007.209.0010.812.012.012.012.000000表27SZ61塔档距和舞动幅值的关系弧垂比匕例 、舞动幅值(m厂 档距(m)0.20.250.30.40.50.812000.801.001.201.602.003.204.002361.111.391.672.232.784.465.572501.251.561.882.503.135.006.252641.391.7

25、42.092.793.485.586.973001.802.252.703.604.507.209.003342.232.793.354.465.588.9211.163502.453.063.684.906.139.8012.003742.803.504.205.606.9911.1912.004003.204.004.806.408.0012.0012.00弧垂比例舞动m档距(m)0.20.250.30.40.50.814323.734.675.607.469.3312.0012.0010.112.012.04504.055.066.088.1030011.112.012.04734.47

26、5.596.718.9590010.012.012.012.05005.006.257.5000005295.607.008.4011.112.012.012.090005506.057.569.0812.012.012.012.000006007.209.0010.812.012.012.012.000000从上表可以看出：在240n以下档距，即使舞动幅值和弧垂相等也 不会造成相间放电(不考虑施工误差)，因此，对于大于240m的勺档距应 采取防舞动措施。3治理措施3.1 微风振动的防治措施微风振动是由风速风向稳定的微风引起， 在下风头处引起的导线 受“卡门漩涡”交替风力引起的导线振动其特点是

27、振幅小，振频极 高。在整个档距内，不管架空线以何种波长和频率振动，都以两端固 定点即线夹出口处的架空线受损最为严重。当架空线微风振动的强度超过允许水平时，必须采取防振措施降 低动弯应力和振动持续时间，以保护线夹出口处的架空线。3.1.1 拟制微风振动的措施目前国内拟制微风振动的措施主要有以下几种：1）尽量减少振动产生的条件材料的疲劳极限与静态应力（平均应力）的大小有关，线路上的导 线是在有应力的条件下发生振动的，要想不使导线产生振动疲劳断 股，必须限制振动的弯曲应力及振动强度。根据110kV750kV架空输电线路设计规范（GB 50545-2010） 中的相关规定，导、地线平均运行应力上限和防

28、振措施见表 3-1所示。表3-1 导、地线平均运行张力的上线和相应的防振措施情况防振措施平均运行应力的上限 （抗拉强度%）钢芯铝绞线钢绞线档距不超过5oom勺开阔地区不需要1612档距不超过5oom勺非开阔地区不需要1818档距不超过120m不需要1818不论档距大小护线条22不论档距大小防振锤（阻尼线） 或另加护线条2525较高的架空线平均应力可以降低线路造价， 但对防振不利；应力 太低，则会造成线路造价过高。因此根据实际振动情况和采取的防振 措施，合理地选择架空线平均运行应力是必要的。2）吸收导线的振动能量可在线路上加装防振装置，如防振锤和阻尼线或采用自阻尼大的 导线。1）防振锤图3.1-

29、1 防振锤防振锤是目前使用最广泛的一种积极防振措施， 国内外均有几十 年的运行经验，对减弱或消除架空线振动危害的效果显著， 可以将振 动的最大双倍振幅降低至十几分之一。当架空线发生振动时，防振锤上下运动，利用重锤的惯性，使其 钢绞线产生内摩擦消耗架空线的大部分振动能量， 空气对重锤的阻尼 消耗一部分能量，防振锤线夹处消耗和反射一部分能量。根据能量平 衡原理，防振锤的能量消耗使微风振动的强度降低。2）阻尼线采用相当长度的一段绞线（通常与导线规格相同），平行的挂在导 线的下侧，并每隔一定距离用线夹使之与导线可靠地固定，形成花边状，可以构成多种多样的型式和尺寸，统称为阻尼线。阻尼线通常与 防振锤配合

30、，用于输电线路大跨越（花边的设计格式很多，根据工程 具体情况而定）。阻尼线是一种结构简单但理论计算极为复杂的分布型消振器。架空线振动时，固定在架空线上的阻尼线相继振动， 架空线及阻尼线本 身线股之间产生摩擦，消耗部分能量；另一些振动能量由振动波通过 阻尼架空线的连接点，发生反复折射，使档内的稳定振动遭到破坏， 振动能量逐渐消耗掉。3）自阻尼导线从防振目的出发，专门创造的一种阻尼作用很大的导线， 其阻尼 作用可达到一般导线的315倍，这种导线即称为自阻尼导线，或称 为“防振导线”。自阻尼导线可以提高导线的使用张力，并减少或取消防振装置， 从而降低输电线路的造价。大跨越档距长度的选择不再受防振问题

31、限 制，免除了防振装置维护检修工作带来的困难。运行实践表明，自阻尼导线除了降低振幅以外，振动的延续时间也可显著地减少近年来我国在大跨域档距上越来越多的采用了自阻尼线防振，大多数运行情况是比较满意的。但从运行中也反映自阻尼线在某些频率 范围内还不够理想，特别是在低频范围，也出现过自阻尼线的档距外 侧的节点处产生导线断股情况。3）加强导线的耐振性能可采用疲劳强度极限高的导线，安装护线条、预绞丝线夹、改善 线夹结构等措施。3.2 舞动的防治措施舞动是由于能量的输入导致系统失稳造成的，是一种动力不稳定 的现象。在一个周期内输入振动系统的能量等于该系统所消耗的能量 时，系统是稳定的，而当输入系统的能量大

32、于系统所消耗的总能量时， 系统就会失稳，振幅将逐渐增大，直到达到一个新的平衡。线路长期 舞动可能会造成跳闸、掉串、断线甚至倒塔，严重威胁线路安全运行。 321 拟制舞动措施目前，国内常用的拟制舞动的措施有如下几种：1）安装空气动力稳定器各种空气动力稳定器都是基于流体力学的原理， 通过改变导线的 外形和空气动力特性使之不利于发生舞动。如采用溶冰措施和表面光 滑的导线也属于其中方法之一。其他方法还有采用定点安装空气动力 阻尼器及扰流线，扰流刺、扰流板等，但都很少采用过。2）安装吸收舞动能量的阻尼器在档距的两端安装吸收舞动能量的阻尼器，用以提高导线舞动系 统的自阻尼作用，使舞动受到抑制。3）安装改变

33、系统结构特性的抑舞动器改变系统结构特性的抑舞动装置，其原理是采用结构力学的方 法，改变舞动系统的固有扭转或横振频率、质量分布和元件连接方式等动力学特性，达到抑制舞动。322 防舞设计经过易舞区新建线路的防舞设计主要从以下四个方面进行：1）合理选择线路走向和路径。2）提高线路电气强度。3）提高线路机械强度。4）加装防舞装置。3.2.2.1合理选择线路走向和路径新建线路应尽可能避开舞动多发区，避开雨淞或冻雨地带；尽可能避免横穿风口、江河湖面；在平原开阔地带，应尽可能避免线路走 向与冬季主导风向夹角过大，一般小于45为好，夹角越小越不利于 舞动的形成。3.2.3 提高线路电气强度1）舞动电气间隙导地

34、线布置应首先满足架空送电线路设计技术规程的相关规定。运行电压下相间及相对地应不小于舞动后的最小电气间隙，以保证舞动后不发生相间闪络及相对地短路跳闸。表32各电压等级的最小电气间隙电压等级110kV220kV500kV相间间隙(m)0.51.02.1相对地(m)0.30.61.32) 舞动振幅为确保舞动时线路不产生相间及相对地短路，可预测的舞动振幅 应有足够的电气间隙。为此，应根据线路气象条件估算可能发生的舞 动振幅，根据估算的舞动振幅，进行塔头尺寸设计。324 提高线路机械强度提高线路机械强度是指适当提高杆塔、导线、金具、绝缘子等的 机械强度，在线路舞动时不致因设备强度不足而发生事故，可分别从

35、以下两个方面进行。1) 提高杆塔机械强度加大铁塔底宽和顶宽，是提高输电铁塔振动可靠性的有效途径， 此外可适当提高铁塔设计安全系数，以提高其抗舞动能力，在舞动多 发区的杆塔，应加强螺栓的防松性能。2) 提高电力金具及绝缘子机械强度线路舞动时将产生巨大的动态荷载，金具及绝缘子的安全系数可 能不满足强度安全的需要，为此对经过舞动多发及强舞动地区线路的 金具及绝缘子设计安全系数应适当提高，提高幅度应视可能出现舞动 的强度而定，一般可将金具设计安全系数提高至3.04.0,绝缘子设 计安全系数提高至3.54.5 ,以确保金具及导线能抵抗中等强度的舞 动。由于舞动造成磨损会使得金具失效， 可采用耐磨金具以提高抗舞 能力。对绝缘子而言，增大绝缘子串的质量有助于降低张力变化引起 的振幅。325 加装防舞装置局部微气象、微地形线路，由于舞动可能性大，即使采取了增大 机械及电气强度的方法仍不能满足线路防舞需要，为提高线路运行的安全稳定性，对局部敏感区段在