某城镇污水处理厂工艺设计环境污水处理毕业论文

1、某城镇污水处理厂工艺设计某城镇污水处理厂工艺设计摘要本次设计所处理的对象是某城镇的城镇污水。3本次设计总水量为45000m/d ； COD 450mg/L ； BOD5 290mg/L ； SS250mg/L; PH=69; TN45 mg/L ； TP4.0 mg/L ； NH3-N30。通过一定合适 的工艺处理后达到城镇污水处理厂一级A排放标准，即 CO空50mg/L ;BOD5W 10mg/L SS 10mg/L PH=69; TN 15 mg/L; TP 0.5 mg/L ; NH3-NW5。 通过查阅一定的参考资料，并在导师的精心指导下，决定采用氧化沟工艺作为本 次设计的处理方案。在

2、处理过程中，最终使之达标排放。矚慫润厲钐瘗睞枥庑赖。确定工艺流程后，根据本设计处理规模 45000m3/d，再对各个水处理构筑物 进行了选型及工艺参数的取值。聞創沟燴鐺險爱氇谴净。论文中对整个废水处理工艺的选型作了详细的论述和说明；在设计计算说明书中对各个处理构筑物进行了必要的工艺计算。残骛楼諍锩瀨濟溆塹籟。通过对本方案在处理效果和经济效果上的分析比较，可以得出该方案使可行的。设计成果包括毕业设计论文和设计计算说明书各一份，设计图纸10张。关键词 城镇污水；氧化沟工艺；脱氮除磷3Some cities sewage treatment plant project technological d

3、esign极額閉镇桧猪訣锥。AbstractThe object of this desig n is domestic water.3The total capacity of water is 45000m /d; chemical oxyge n dema nd (COD)450mg/L ； biological oxyge n dema nd (BOD5) 290mg/L； suspe nd solid (SS)250mg/L； PH=69; total nitrogen (TN)45 mg/L ； total phosphate (TP)4.0 mg/L； ammonia-nitro

4、gen(NH3-N)30.By the way of some propel treatment ,then can achieve the discharge A standaradf domestic water : COD 0mg/5; BOD5 10ng/L; SS 10mg/L; PH=69; TNK 15 mg/L; TPO.5mg/L ;ammo nia-n itroge n(NH3-N) 40000 250 L/d = 35000m3/db. 商业系统合计排放污水：Q2= 3500m3/dc. 食品加工厂每天排放污水约为8000人口当量，贝Q3 =1 X8000250 L/d

5、= 2000000 L/d = 2000 m3/dd. 设计最高日污水量 Qd的确定设计地区城市最高日污水量 Qd为3Qd = Q1 90%+ Q2 + Q3 = 35000+3500+2000 =40500mi/d所以污水厂处理规模为：Q=45000m3/d3.2水质确定及达标要求3.2.1进水水质根据室外排水设计规范(GB50014-2006中关规定：城镇污水的设计水质 应根据调查资料确定，或参照邻近城镇、类似工业区和居住区的水质确定。麸肃鹏镟轿騍镣缚縟糶。表3.1设计进水水质项目CODCrBOD5SSTNNH3-NTP进水水质/(mg/L)45029025045304.0322出水水质a

6、.中华人民共和国国家标准城镇污水处理厂污染物排放标准( GB 189182002)中一级 A标准納畴鳗吶鄖禎銣腻鰲锬。表3.2设计出水水质项目CODCrBOD5SSTNNH3-NTPpH出水水质/(mg/L) 50 10 10 155 0.56 9b. 污水的处理程度根据处理水的出路和污水的水质，确定污水中各种污染物的处理程度污水的处理程度如下表3.3表3.3污水各种污染物的处理程度项目BOD5(mg/L)COD (mg/L)SS (mg/L)NH 3-N (mg/L)TP (mg/L)TN(mg/L)进水290450250304.045出水10501050.515去除率96.6%88.9%9

7、6%83.3%87.5%66.7%4污水处理工艺方案比较和选定4.1污水处理厂设计原则a. 从实际情况出发对污水处理厂进行总体规划，统筹安排，与当地的经济发展及 现有条件相适应。b. 根据城市污水的实际水质、水量等情况以及地区的发展规划，选择最合适的污 水处理工艺，对水质变化适应能力强，运行管理简便、灵活、稳定。并考虑其低 能耗、低运行费用、低投资费用、运行管理简便和工艺成熟的污水处理工艺路线。 風撵鲔貓铁频钙蓟纠庙。c. 妥善处置污水处理过程中产生的污泥和栅渣等固废，以及对重点产生噪音的设备进行降噪，避免造成二次污染，污水处理排出的污泥应易于处理和处置灭暧骇諗鋅猎輛觏馊藹。d. 选用性能优良

8、的设备，同时尽可能采用自动控制，提高污水厂管理水平，降低 劳动强度及运行费用。e. 工艺方案应有利于以后的扩建。4.2工艺流程选定依据污水处理厂的工艺流程系指保证处理水达到所要求的处理程度的前提下， 采 用的污水处理技术各单元的有机组合。 在选定处理工艺流程的同时，还需要考虑 确定各技术单元构筑物的型式，两者互为制约，互为影响。污水处理工艺流程选 定，主要以下列各项因素作为依据。 铹鸝饷飾镡閌赀诨癱骝。a. 污水水质和水量的变化情况除水质外，原污水的水量也是选定处理工艺需要考虑的因素，水质、水量变化较大的污水，应考虑设调节池或事故贮水池，或选用承受冲击负荷能力较强的 处理工艺。工程施工的难易程

9、度和运行管理需要的技术条件也是选定处理工艺流 程需要考虑的因素，地下水位高，地质条件较差的地方，不宜选用深度大、施工 难度高的处理构筑物攙閿频嵘陣澇諗谴隴泸。b. 工程造价和运行费用工程造价与运行费用也是工艺流程选定的重要因素， 当然处理水应当达到的 水质标准是前提条件。这样，以原污水的水质、水量及其他自然状况为已知条件， 以处理水应达到的水质指标为制约条件，而以处理系统最低的总造价和运行费用为目标函数，建立三者之间的相互关系。减少占地面积也是降低建设费用的重要 措施，从长远考虑，它对污水处理厂的经济效益和社会效益有着重要的影响。趕輾雏纨颗锊讨跃满賺。C.当地的各项条件当地的地形、气候等自然条

10、件也对污水处理工艺流程的选定具有一定的影 响。当地的原材料与电力供应等具体问题，也是选定处理工艺应当考虑的因素。 夹覡闾辁駁档驀迁锬減。d.运行管理对于运行管理水平有限的小型污水处理厂或工业废水处理站， 宜采用操作简 单、运行可靠的处理工艺；对于运行管理水平较高的大型污水处理厂， 应尽量采 用处理效率高、净化效果好的新工艺。对于地质条件较差的地区，不宜采用池体 较深、施工难度较大的处理构筑物。视絀镘鸸鲚鐘脑钧欖粝。4.3工艺方案比较在当前城市污水处理工程中，随着人口的不断膨胀和经济的飞速发展，废水排放量急剧增长，全球性水污染问题已对人类生存和社会经济的发展构成严重的 威胁，因此各国对污水处理要

11、求也越来越严格，传统活性污泥工艺在多功能性、 稳定性和经济性等方面已难以满足不断提高的要求。20世纪90年代以来废水生物处理新工艺、新技术的研究、开发、应用取得了长足的进步，许多新工艺应运 而生，这些新工艺的共同特点是高效、稳定、节能，并具有脱氮除磷等多功能性， 其中较典型的有：（1）氧化沟工艺；（2） A2/0工艺；（3）SBR工艺；（4）生物 膜法等等。偽澀锟攢鴛擋緬铹鈞錠。上述工艺中考虑到工艺成熟程度、处理规模、运行管理等因素。选用厌氧池2+氧化沟和A /0进行比较，确定最终方案。緦徑铫膾龋轿级镗挢廟。4.3.1技术比较技术比较范围：污水处理厂的污水及污泥处理工程以及附属建筑等工程。1.

12、 A2/0工艺A2/0称为厌氧-缺氧-好氧法，生物脱氮除磷工艺的简称。A2/0工艺是流程最简单，应用最广泛的脱氮除磷工艺。污水首先进入厌氧池，兼性厌氧菌将污水中的易降解有机物转化成VFAs。回流污泥带入的聚磷菌将体内的聚磷分解，此为释磷，所释放的能量一部分可供好氧的聚磷菌在厌氧环境下维持生存，另一部分供聚磷菌主动吸收VFAs，并在体内储存PHB。进入缺氧区，反硝化细菌就利用混合液回流带入的硝酸盐及 进水中的有机物进行反硝化脱氮，接着进入好氧区，聚磷菌除了吸收利用污水中残留的易降解 BOD夕卜，主要分解体内储存的PHB产生能量供自身生长繁殖，并主动吸收环境中的溶解磷，此为吸磷，以聚磷的形式在体内

13、 储存。污水经厌氧，缺氧区，有机物分别被聚磷菌和反硝化细菌利用后浓度已很低，有利于自养的硝化菌的生长繁殖。最后，混合液进入沉淀池， 进行泥水分离，上清液作为处理水排放，沉淀污泥的一部分回流厌氧池， 另一部分作为剩余污泥排放。騅憑钶銘侥张礫阵轸蔼。该工艺在系统上可以称为最简单的同步脱氮除磷工艺，总的水力停留时间少于其他同类工艺。而且在厌氧-缺氧-好养交替运行条件下，不易发生污泥膨胀。疠骐錾农剎貯狱颢幗騮。该工艺处理效率一般能达到：BOD5和SS为90%95%，总氮为70%以上,磷为90%左右，一般适用于要求脱氮除磷的大中型城市污水厂。但A2/O工艺的基建费和运行费较高，运行管理要求高，所以对目前

14、我国国情来说， 当处理后的污水排入封闭性水体或缓流水体引起富营养化，从而影响给水 水源时，才采用该工艺。镞锊过润启婭澗骆讕濾。该工艺具有如下特点： 在系统上可以称为最简单的同步脱氮除磷工艺，总的水力停留时间少于其他同类工艺 在厌氧（缺氧）、好氧交替运行条件下，丝状菌不能大量增殖，无污泥膨胀之虞，SVI值一般均小于100 污泥中含磷浓度高，具有很高的肥效。也存在如下各项的待解决问题 除磷效果难于再行提高，污泥增长有一定的限度，不易提高 脱氮效果也难于进一步提高，内循环量一般以2Q为限，不宜太高 进入沉淀池的处理水要保持一定浓度的溶解氧，减少停留时间，防止产生厌氧状态和污泥释放磷的现象出现、但溶解

15、氧浓度也不宜过高，以防循环混合液对缺氧反应器的干扰。榿贰轲誊壟该槛鲻垲赛。2.厌氧池+氧化沟氧化沟又名连续循环曝气池，是活性污泥法的一种变形。氧化沟工艺在城 市生活污水及工业废水处理领域已经得到广泛应用，并成为当前占主导地位的活 性污泥污水处理技术。邁茑赚陉宾呗擷鹪讼凑。氧化沟一般呈环形沟渠状，污水在沟渠内作环形流动，利用独特的水力流动 特点，在沟渠转弯处设曝气装置，在曝气池上方为厌氧池，下方则为好氧段，从 而产生富氧区和缺氧区，可以进行硝化和反硝化作用，取得脱氮的效应，同时氧 化沟法污泥龄较长，可以存活世代时间较长的微生物进行特别的反应，如除磷脱氮。嵝硖贪塒廩袞悯倉華糲。工作特点： 在液态上

16、，介于完全混合与推流之间，有利于活性污泥的适于生物凝聚作 用。 对水量水温的变化有较强的适应性，处理水量较大。 污泥龄较长，一般长达15 30天，至U以存活时间较长的微生物，如果运 行得当，可进行除磷脱氮反应。 污泥产量低，且多已达到稳定。 自动化程度较高，使于管理。 占地面积较大，运行费用低。 脱氮效果还可以进一步提高，因为脱氮效果的好坏很大一部分决定于内循 环，要提高脱氮效果势必要增加内循环量， 而氧化沟的内循环量从政论上说可以 不受限制，因而具有更大的脱氮能力。 该栎谖碼戆沖巋鳧薩锭。 氧化沟法自问世以来，应用普遍，技术资料丰富。两者技术比较可简单总结为下表：氧化沟a2/o 法运行成本相

17、对较低，构造简单；运行稳妥可靠，效果稳定；耐负荷冲击能力强；管理维护简单，运行费用低；处理效果高，出水水质好；较好的除磷脱氮功能；脱氮、除磷功能稳定；具有改善污泥沉降性能的作用的能技术较先进，成熟；能处理不容易降解的有机物；污泥量少，污泥性质稳定。力，减少污泥排放量；占地面积较大；构筑物较多、基建费用大，用于中周期运行，对自动化控制能力小型污水厂费用偏高；要求高；污泥内回流量大，能耗较高； 沼气回收利用经济效益差； 污泥渗出液需化学除磷。4.3.2经济比较经济比较范围包括污水处理工程基建投资、设备、运行费用和其他费用等。表4.1工艺方案技术经济指标比较表序号项目氧化沟工艺2A /0工艺1处理能

18、力/ （万m3/d）4.504.502进水水质/（ mg/L）B0D5290.0290.0COD cr450.0450.0SS250.0250.0NH3-N30.030.0TP4.04.0TN45.045.03出水水质/（ mg/L）BOD510 10COD crW 50 50SS 10 10NH3-N5W5TP 0.5 0.5TN 150.2m3/d 宜采用机械清渣5.2泵房通过高程计算，从吸水面到泵后细格栅栅栅前水深之间距离为 10.579m,水泵 自身水头损失2.0和安全水头损失为2.0m，所以提升扬程在15m左右，参照选泵 的依据，选择潜水泵型号为350QW1500-15-90型潜污泵

19、，电动机功率90.0kw，990 r/min，出口直径50mm,泵重60kg,两用一备。隶誆荧鉴獫纲鴣攣駘賽。MtaF J扎3O0籾KMT27 ifl3BJ2WM.IL44QII JOGI4SJ X 贮EHiJWH25L巧 ZhOOI4W岳妙:434150(?I b屯）引I咖JOlfl?31*50* |15fl714|加乂 14轴7W|i4Ii9317J 1350i9n IMW|* K佃耶h !晒i wr i Sunii Ml|锐 |俪I他，阳2W0HI砂ItIMPWIZjgf 17D lWl 1131阿忤期忙 qjII -1 WUpsij府耳iw1117U0fl：W4rT 4&Jg；1妙“财

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21、frMMOM亦 Jj亦W冲8 wQwiKMa-jsa5000W：tMhZ4-25ftWQa-jTM J 7-232DI04U左:左虑勺时”启注喑虽丹戸号，方盂山檢商井就氏的#撓 b期户有勢肓宵豐，甲押厲特忡科料的竜-iJKty20-Mi-toPCmajww i?mjum ihixi5.3细格栅1. 设计参数：细格栅的栅条间距为310mm,设置细格栅的目的主要是截留污水中的悬浮固 体，对后续生物池等处理设施起保护作用。浹繢腻叢着駕骠構砀湊。栅前流速v仁0.7m/s，过栅流速v2=0.8m/s栅条宽度s=0.01m，格栅间隙e=0.06m栅前部分长度0.5m，格栅倾角a =75单位栅渣量3仁0.0

22、2m3栅渣/103m3污水渐扩部位展开角a 1=20；设栅前水深h=1.0mil500tan or1 IXX）i-i1细格栅计算草图2. 计算过程：设有两台细格栅并联运行，进水由两条渠道经过细格栅，0521 一 sin 60=0.006 1.0 0.8 =50.5 51（个）格栅的间隙数Q max 寸sin 0 n= bhv 格栅的宽度设计采用锐边矩形钢条为栅条，即栅条宽度s =10mmB=S(n-1)+bn=0.01 (51-1)+0.006 5*=0.806m(3) 进水渠道渐宽部分的长度h设进水渠宽B=0.45m,其渐宽部分展开角度：1=20o,I广(B-BJtgi (0.806 -0.

23、45) /(2 tg20)： 0.49m(4) 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度l212 = h / 2 = 0.49/ 2 = 0.245m(5) 通过格栅的水头损失，设栅条断面为锐边矩形断面，( s/ b)/3 si n k V /0 )=2.42 10.01/0.006)4/3 1sin60 10.82 / 19.6)=0.41mh1作为补(6) 栅后槽总高度设栅前渠道超高h2=0.3m,为避免造成栅前涌水，故将栅后槽底下降偿H=h+h1+h2=1.0+0.41+0.3=1.71m。鈀燭罚櫝箋礱颼畢韫粝。(7) 格栅总长度L=l1 + l2+1.0+0.5+H1/tg a=0.49+0

24、.245+1.0+0.5+(1.0+0.3)/ tg75o=2.25m(H1为栅前渠道深=h+h2)(8) 每日栅渣量的计算在格栅间隙6mm时，设栅渣量为0.02 （m3/103m3污水），有86400 xQmax86400 汉 0.52仆 0.02W竺x丄1000 汇 kz1001.5=0.6m3/d 0.20 m3/d 宜采用机械清渣5.4旋流沉砂池设计计算：（1）旋流沉砂池选择该污水厂设计流量 Q=45000m3/d=521（l/s）,设有2座旋流沉砂池并联运行,根据设计水量，单座沉砂池的设计水量为 260.5L/S,查给水排水设计手册（第05 册）城镇排水第二版中P291表5-10和给

25、水排水工程快速设计手册 P84表4-6,选择单座旋流沉砂池的各部分尺寸和规格如下：惬執缉蘿绅颀阳灣愴鍵Z工盘&曜_旋流沉砂池计算草图旋流沉砂池型号及尺寸（mm）型号流量ABCDEFGHJKL（L/s）30031030501000610120030015504503004508001350计水量 / ( 104 m3/d)2.25砂斗深度/m1.55沉砂池直径/m3.05驱动机构/W0.75沉砂池深度/m1.35桨板转速/(N/min)14砂斗直径/m1.00(2)排砂方法旋流沉砂池排砂有三种方式：第一种是用砂泵直接从砂斗底部经吸水管排除 ； 第二种是用空气提升器，即在桨板传动轴中插入一空气提升

26、器 ；第三种是在传动轴 中插入砂泵，泵及电机设在沉砂池顶部。 贞廈给鏌綞牵鎮獵鎦龐。本工程采用空气提升器排砂，该提升装置由设备厂家与桨叶分离机成套供应。5.5厌氧池1. 设计参数设计流量：考虑到厌氧池与氧化沟为一个处理单元，总的水力停留时间超过15h，设计水量按最大日平均时考虑。嚌鳍级厨胀鑲铟礦毁蕲。每座设计流量为Q1=100.2L/s，分4座。水力停留时间：T=2h污泥浓度：X=3000mg/L污泥回流液浓度：Xr=10000mg/L2. 设计计算(1) 厌氧池容积：V= Qi T=100.2 x3WX3600=721.44m3(2) 厌氧池尺寸：水深取为h=4.0m。则厌氧池面积：2A=V

27、/h=721.44/4=180.36m设计厌氧池长约为宽的2倍，则可取L=19.0m,B=9.50厌氧池的总容积 V=9.5X 19X 5=902.5m3,有效容积为721.44m3,则体积有效系数 为79.94%,符合有机负荷要求 薊镔竖牍熒浹醬籬铃騫。水力负荷率 V2=(Q/24) - 721.44 =0.6m3/(m2.h)对于颗粒污泥，水力负荷V2=0.10.9 m3/(m2.h),符合要求。齡践砚语蜗铸转絹攤濼。5.6氧化沟1. 设计参数拟用卡鲁塞尔(Carrousel)氧化沟，去除BOD5与COD之外，还具备硝化 和一定的脱氮除磷作用，使出水 NH3-N低于排放标准。氧化沟设计分

28、4座，按 最大日平均时流量设计，每座氧化沟设计流量为Qi= 100.2L/s=8657.28m3/d。绅薮疮颧訝标販繯轅赛。总污泥龄：20dMLSS=3600mg/L,MLVSS/MLSS=0.75,贝U MLVSS=2700,a=0.48,b=0.05 饪箩狞屬 诺釙诬苧径凛。曝气池：DO = 2mg/L脱氮速率：qdn=0.0312kgNO3-N/kgMLVSS-dK1=0.23 l/d K02=1.3mg/L剩余碱度100mg/L(保持PH纹.2):所需碱度7.1mg碱度/mgNH3-N氧化；产生碱度3.0mg碱度/mgNO-3-N还原硝化安全系数：2.5硝化温度修正系数：1.082.

29、设计计算(1) 碱度平衡计算：1) 设计的出水BOD5为10 mg/L,则水中非溶解性BOD5的值为：BOD5f = 0.7X Sex 1.42 (1-623x5)= 6.8mg/L因此，处理水中的溶解性 BOD5为：10-6.8=3.2mg/L2) 采用污泥龄30d，则日产泥量为：aQSr1 btm90593.92kg/d0.488657.28-(21000 (1 0.05 20)般情况下，其中有12.4%为氮，近似等于TKN中用于合成部分为:0.124 595.9=73.89kg/d即：TKN中有73.89 10008657.28= 8.54 mg/L用于合成。需用于氧化的 NH3-N =

30、30-8.54-2=19.46 mg/L需用于还原的 NO3-N =19.46-10=9.46 mg/L3) 碱度平衡计算已知产生O.1mg/L碱度/除去1mg B0D5 ,且设进水中碱度为250mg/L，剩余碱度=250-7.1 X 19.46+3.0X 9.46+0.1 X( 290- 3.2) =1 68.89 mg/L烴毙潜籬賢擔視蠶贲粵。计算所得剩余碱度以CaCO3计，此值可使PH身.2 mg/L(2) 硝化区容积计算：二 0.47严1552V 2 1_2 -100.05 15.158_1.3 21KO21O2 + O2=0.204 l/d (T=12C)硝化速率为0-47e0.09

31、8 TN _01 1故泥龄：兀二面二皿 采用安全系数为2.5,故设计污泥龄为：2.5 4.9=12.5d原假定污泥龄为20d,则硝化速率为：1%0.051/d20单位基质利用率:0.05 0.050.48=0.208kg BODs/kgMLVSS.dMLVSS=X MLSS=0.75 3600=2700 mg/L所需的MLVSS总量=豐朋严=1193g硝化容积：V11937.06 1000 = 4421.13m3 2700水力停留时间：tn4421.13 24-12.26h8657.28(3)反硝化区容积:12 C时，反硝化速率为：qdn 二 0.03(匸)0.029 二 T IL M- 29

32、0(1 2- 20=0.03 X( )+0.029 X1.08)3600 x -24一=0.018kgNO-3-N/kgMLVSS.d9 46还原 NO-3-N 的总量=8657.28= 81.9kg/d100081 9脱氮所需4549 883脱氮所需池容：小卫1000=1685.14 m1685 14水力停留时间：tdn =亠 24 = 4.67 h 8657.28(4) 氧化沟的总容积：总水力停留时间：t =tn - tdn =12.26 4.67 = 16.93h总容积：V 二Vn Vdn =4421.13 1685.14= 6106.27m3(5) 氧化沟的尺寸：氧化沟采用4廊道式卡鲁

33、塞尔氧化沟，取池深 3.5m，宽7m，则氧化沟总长：6106.27二249.24m。其中好氧段长度为4421.13 = 180.46m，缺3.5汉73.5汉7氧段长度为68.78m 。鋝岂涛軌跃轮莳講嫗键。3E7兀x 7 兀汉21弯道处长度：3- = 21叮工66m2 2则单个直道长:249.24 -664=45.81m(取 46m)故氧化沟总池长=46+7+14=67m,总池宽=7 4=28m (未计池壁厚)校核实际污泥负荷 NQSa8657.28 290 o.HkgBOD/kgMLSS dXV 3600x6106.27(6) 需氧量计算：采用如下经验公式计算：O2(kg/d)二A Sr B

34、 MLSS 4.6 Nr -2.6 NO3其中：第一项为合成污泥需氧量，第二项为活性污泥内源呼吸需氧量， 第三项为硝化污泥需氧量，第四项为反硝化污泥需氧量。撷伪氢鱧轍幂聹諛詼 庞。经验系数：A=0.5B=0.1需要硝化的氧量：3Nr=19.46 8657.28 10- =168.47kg/dR=0.5 8657.28 (0.29-0.0032)+0.1 4421.13 2.7+4.6 168.47-2.6 81.9 踪飯梦掺钓貞绫賁发蘄。=2997.18kg/d=124.88kg/h采用表面机械曝气时，20C时脱氧清水的充氧量为：取 T=30 C,查表得 狞0.8,戶0.9,氧的饱和度 Cs(

35、30 )=7.63 mg/L ,)=9.17 mg/LRCs(20 )二 L】Cs(t)-C】1.0241 24.88 9.1 70.8010*9汉17丁63汉2(3012)024=2 3 1 k“查手册，选用DY325型倒伞型叶轮表面曝气机，直径 二3.5m，电机 功率N=55kW,单台每小时最大充氧能力为125kgO2/h，每座氧化沟所需R 2 318数量为n,则n 01.8 5取n=2台婭鑠机职錮夾簣軒蚀骞。125125(7) 回流污泥量：可由公式R X 求得。Xr X式中：X=MLSS=3.6g/L，回流污泥浓度 Xr取10g/L。则:R 一 0.56 (50% 100%，实际取 60

36、%)10-3.6考虑到回流至厌氧池的污泥为11%,则回流到氧化沟的污泥总量为 49%Q(8) 剩余污泥量：59 5. 924 0 0,25耳657. 2 81 3 俺9(7/0. 7 51 000如由池底排除，二沉池排泥浓度为10g/L，则每个氧化沟产泥量为：1 31 3. 97 c 亠 /=1 3 1.n4 d/10(9) 氧化沟计算草草图如下：氧化沟计算草图5.7二沉池采用两座中心进水，周边出水的幅流式沉淀池，1 设计参数设计进水量：每座沉淀池流量 Q=937.5m3/h表面负荷：qb 范围为 1.01.5 m3/ m2.h，取 q=1.0 m3/ m2h固体负荷：qs =140 kg/ m2.d水力停留时间(沉淀时间)：T=3 h堰负荷：取值范围为1.52.9L/s.m,取2.0 L/(s.m)2. 设计计算：二沉池计算