某卸料平台施工方案

1、目 录一、编制依据1二、工程概况1三、方案选择2四、落地平台施工24.1、落地平台的材质要求24.2、落地平台脚手架的搭设流程及要求34.3、落地式脚手架计算书44.4、落地平台脚手架的检查与验收44.5、落地平台脚手架搭设安全技术措施104.6、脚手架拆除安全技术措施10五、悬挑卸料平台施工115.1、悬挑卸料平台材料选择115.2、悬挑卸料平台的搭设流程及要求125.3、悬挑卸料平台计算书135.4、操作平台安全要求195.5、悬挑卸料平台的检查与验收205.6、平台堆载限载20附 卸料平台平面布置图一、编制依据序号名 称编 号1建筑施工计算手册2建筑施工手册3钢结构设计规范gb50017

2、-20034建筑结构荷载规范gb50009-20015建筑施工安全检查标准6建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）jgj59-997tuz二、工程概况序 号项 目内 容1工程名称2工程地址3建设单位4设计单位5地质勘查单位6监理单位7施工单位8建筑面积（）9功能10建筑层数11建筑高度（m）12基础结构 13主体结构。14质量目标三、方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，同时结合工程施工面积大等实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下施工方案：本工程卸料平台二至四层采用落地平台，平台搭设高度为15.6m，长宽均为6m，栋主楼设一个，栋裙楼设五个，栋裙楼设二个，共八个；四层以上

3、采用悬挑卸料钢平台，平台长5m，宽2.5m， a栋主楼核心筒设一个，b栋裙楼设5个，c楼考虑一个共七个。b楼的两个门廊顶及c楼门厅板顶可以作为各自区域三层出料平台。四、落地平台施工4.1、落地平台的材质要求 （l）钢管脚落地手架，选用外径48mm，壁厚 3.50mm，钢材强度等级q235-a，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求并经备案后，方可在施工中使用。 （2）本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技

4、术规范jgj130-2001及钢管脚手架扣件gb15831的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70n.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。（3）搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观4.2、落地平台脚手架的搭设流程及要求 落地平台搭设的工艺流程为：材料配备定位设置通长8#槽钢底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆水平横杆水平纵杆剪刀撑连墙件

5、铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。以下是落地平台的构造要求：4.2.1、主杆基础 本工程脚手架地基础位于地下室顶板上，顶板承载能力经设计验算能够满足落地平台的搭设要求。4.2.2、立杆间距 (1)脚手架立杆纵距0.6m，横距0.6m，步距1.5m；平台底钢管间距0.3m，脚手架搭设高度15.6m。 (2)每根立杆底部应设置通长8#槽钢底座。 (3)脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠

6、边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。 (4)脚手架底层步距不应大于2m。(5)立杆接头必须采用对接扣件连接。4.2.3、支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。4.2.4、沿落地架纵横向通长设置剪刀撑，排距3m，自下而上循序连续设置，斜杆与地面的倾角宜在45度60度之间，剪刀撑斜杆的接头必须采用搭接，搭设长度不小于1m，采用不小于二个旋转扣件扣紧。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。4.2.5、台面满铺50mm厚脚手板。4.2.6、连墙杆采用

7、短钢管与框架梁或楼板附近等具有较好抵抗水平力作用的结构部位预埋钢筋电焊连接，拉接点垂直距离不大于3米,水平距离不大于4.5米,保证脚手架整体的稳定性。4.2.7、防护栏杆 (1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。 (2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和18cm高踢脚杆。4.3、落地式脚手架计算书4.3.1. 参数信息:1）.基本参数立柱横向间距或排距la(m):0.60，脚手架步距h(m)：1.50；立杆纵向间距lb(m):0.60，脚手架搭设高度h(m)：15.60；立杆上端伸出至模

8、板支撑点的长度a(m):0.20，平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型(mm):483.5，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2）.荷载参数脚手板自重(kn/m2):0.300；栏杆自重(kn/m2):0.150；材料堆放最大荷载(kn/m2):10.000；施工均布荷载标准值(kn/m2):1.000；4.3.2. 纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 w = 5.08 cm3；截面惯性矩 i = 12.19cm4； 纵向钢管计算简图1）.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kn/m)：q11 = 0.150 + 0.3

9、000.300 = 0.240 kn/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kn/m)：q12 = 10.0000.300 = 3.000 kn/m； (3)活荷载为施工荷载标准值(kn/m)：p1 = 1.0000.300 = 0.300 kn/m2）.强度验算:依照规范5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:均布恒载：q1 = 1.2 q11+ 1.2 q12 = 1.20.240+ 1.23.000 = 3.888 kn/m；均布活载：q2 = 1.40.300 = 0.420 kn/m

10、；最大弯距 mmax = 0.13.8880.6002 + 0.117 0.4200.6002 = 0.158 kn.m ；最大支座力 n = 1.13.8880.600 + 1.20.4200.600 = 2.868 kn；最大应力 = mmax / w = 0.158106 / (5080.0) = 31.035 n/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 f=205.000 n/mm2；纵向钢管的计算应力 31.035 n/mm2 小于 纵向钢管的抗压设计强度 205.000 n/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下: 均布恒载: q =

11、q11 + q12 = 3.240 kn/m；均布活载： p = 0.300 kn/m； v = (0.677 3.240+0.9900.300)600.04/(1002.060105121900.0)=0.129 mm；纵向钢管的最大挠度为 0.129 mm 小于 纵向钢管的最大容许挠度 600.000/150与10 mm，满足要求！4.3.3. 横向支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载p取板底纵向支撑钢管传递力，p =2.868 kn； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kn.m) 支撑钢管计算变形图(kn.m) 支撑钢管计算剪力图(kn) 最大弯矩 m

12、max = 0.301 kn.m ；最大变形 vmax = 0.283 mm ；最大支座力 qmax = 6.168 kn ；最大应力 = 59.301 n/mm2 ；横向钢管的计算应力 59.301 n/mm2 小于 横向钢管的抗压强度设计值 205.000 n/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为 0.283 mm 小于 支撑钢管的最大容许挠度 600.000/150与10 mm，满足要求！4.3.4. 扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，p96页，双扣件承载力设计值取16.00kn，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值

13、为12.80kn 。r rc其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kn；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 r= 6.168 kn；r 12.80 kn,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4.3.5. 模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kn)：ng1 = 0.12915.600 = 2.014 kn；(2)栏杆的自重(kn)：ng2 = 0.1500.600 = 0.090 kn；(3)脚手板自重(kn)：ng3 = 0.3000.6000.600 = 0.108

14、kn；(4)堆放荷载(kn)：ng4 = 10.0000.6000.600 = 3.600 kn； 经计算得到，静荷载标准值 ng = ng1+ng2+ng3+ng4 = 5.812 kn；2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 nq = 1.0000.6000.600 = 0.360 kn；3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng + 1.4nq = 1.25.812+ 1.40.360 = 7.478 kn；4.3.6. 立杆的稳定性验算:立杆的稳定性计算公式: 其中 n - 立杆的轴心压力设计值(kn) ：n = 7.478 kn；

15、- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； a - 立杆净截面面积(cm2)：a = 4.89 cm2； w - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：w=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (n/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.00 n/mm2； l0 - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1h (1) l0 = h+2a (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；=

16、1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.200 m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度 l0 = k1h = 1.1671.7001.500 = 2.976 m；l0/i = 2975.850 / 15.800 = 188.000 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =7478.352 /( 0.203489.000 )= 75.336 n/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 75.336 n/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205.000 n/mm2，满足要求！公式(2)的计

17、算结果：l0/i = 1900.000 / 15.800 = 120.000 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.452 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =7478.352 /( 0.452489.000 )= 33.834 n/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 33.834 n/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205.000 n/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 - 计算长度附加系数，按照表2取值1.035 ；公式(3)的计算结果：l0/i = 2294.905 / 15.8

18、00 = 145.000 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.328 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =7478.352 /( 0.328489.000 )= 46.625 n/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 46.625 n/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205.000 n/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。4.4、落地平台脚手架的检查与验收 1) 脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设。2) 进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任。3) 外脚手架分段验收严格按建筑施工

19、扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj130-2001第八节及jgj59-99中外脚手架检查评分表，所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。4.5、落地平台脚手架搭设安全技术措施1) 脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。2) 钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。3) 脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。4) 脚手架必须及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。5) 脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、

20、竹篾、塑料篾混用。6) 脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。7) 严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于10knm2。8) 控制扣件螺栓拧紧力矩，采用扭力扳手，扭力矩应控制在4050nm范围内。9) 保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机及外脚手架一并拉结。10) 平台堆料不得高于护栏，严禁作业人员站在堆料上方作业。4.6、脚手架拆除安全技术措施1) 拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2) 拆架时应划分作业区，周

21、围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3) 拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4) 拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5) 拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6) 连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。7) 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8) 拆

22、架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9) 在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10) 拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11) 高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。12) 输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13) 当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14) 如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15) 翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处

23、坠落伤人。五、悬挑卸料平台施工5.1、悬挑卸料平台材料选择物料平台平面尺寸为50002500，限载1.5吨，底框采用普通a3钢18#工字钢作为主次梁焊接而成，平台底框上铺3厚花纹钢板，并与底框焊接牢固。防护栏杆采用48*3钢管，高度1.5m，与底框进行焊接；栏杆结点进行焊接连接；在防护栏杆内侧敷设18mm厚木模板，进行全封闭。在底杠两侧的长边工字钢上各设置2个吊环，分别距离端部700、1500，吊环采用25一级钢制作，与槽钢双面焊接，保证单面焊缝的长度大于400。吊绳采用6*19钢丝绳，直径22。悬挑主梁在楼板上设置预埋套箍，用18圆钢制作。在底框下部设一小段工字钢，与主梁焊接牢固，用于防止物

24、料平台向建筑物内滑动。物料平台作法详见下图：5.2、悬挑卸料平台的搭设流程及要求 卸料平台加工支座完毕经过验收合格后方可吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中的平稳。吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用。要求提升一次验收一次。具体构造要求如下：1) 悬挑式卸料平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动。2) 悬挑式卸料平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在

25、脚手架等施工设备上,且不得与外脚手架连接。3) 斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的靠近建筑一侧的一道为安全储备，另外一道应作受力计算。4) 应设置四个经过验算的吊环，吊运平台时使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环，吊环应用甲类3号沸腾钢制作。5) 悬挑式卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡于不得少于四个，间距不少于钢丝直径的6倍，绳卡不得正反交错设置；建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，悬挑式卸料平台外口应略高于内口。6) 台面应满铺脚手板。7) 悬挑式卸料平台左右两侧必须装固定的防护栏杆。平台与外架相交位置处外架立杆临时断开一根，平台顶至楼板。8

26、) 悬挑式卸料平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。9) 悬挑式卸料平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。每次提升必须经工地安全员验收合格后方可使用。10) 卸料平台上应显著地标明容许荷载值。操作平台上人员和物料的总重量严禁超过设计的容许荷载，应配备专人加以监督。5.3、悬挑卸料平台计算书5.3.1、参数信息:1.荷载参数脚手板类别：冲压钢脚手板，脚手板自重标准值(kn/m2)：0.30；栏杆、挡板类别：栏杆木，栏杆、挡板脚手板自重标准值(kn/m2)：0.14；施工人员等活荷载(kn/m2

27、):2.00，最大堆放材料荷载(kn):15.00。2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：3.50，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：0.80；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：4.80；钢丝绳安全系数k：10.00，悬挑梁与墙的接点按 铰支 计算；预埋件的直径(mm)：20.00。3.水平支撑梁主梁槽钢型号：18号槽钢槽口水平 ；次梁槽钢型号：18号槽钢槽口水平 ；次梁槽钢间距(m)：1.00，最里端次梁与墙的最大允许距离(m)：0.20。4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：5.00，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：1.00；平台计算宽度(m)：2.50。5.3.2、次

28、梁的验算:次梁选择 18号槽钢槽口水平 ，间距1.00m，其截面特性为：面积 a=29.29cm2；惯性距 ix=1369.90cm4；转动惯量 wx=152.20cm3；回转半径 ix=6.84cm；截面尺寸：b=70.0mm,h=180.0mm,t=10.5mm。1.荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30kn/m2； q1 = 0.30 1.00= 0.30kn/m；(2)最大的材料器具堆放荷载为15.00kn，转化为线荷载： q2 = 15.00/ 5.00/ 2.50 1.00= 1.20kn/m；(3)槽钢自重荷载 q3= 0.23kn/m；经计算得

29、到 静荷载设计值 q = 1.2(q1+q2+q3) = 1.2(0.30+1.20+0.23) = 2.07kn；经计算得到 活荷载设计值 p = 1.4 2.00 1.00 2.50= 7.00kn。2.内力验算内力按照集中荷载p与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下： 最大弯矩m的计算公式为： 经计算得到，最大弯矩 m = 2.072.502/8+7.002.50/4=5.99kn.m。 3.抗弯强度验算次梁应力： 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材的抗压强度设计值，f = 205.00 n/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =5.99103/(1.0515

30、2.20)=37.50 n/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =37.497 n/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205.000 n/mm2,满足要求!4.整体稳定性验算 其中，b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.5070.00235/(2.50180.00235.0)=0.93；由于 b大于0.6，按照下面公式调整： 得到 b=0.767；次梁槽钢的稳定性验算 =5.99103/(0.767152.200)=51.33 n/mm2；次梁槽钢的稳定性验算 =51.326 n/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205.000

31、 n/mm2,满足要求!5.3.3、主梁的验算:根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择 18号槽钢槽口水平 ，其截面特性为： 面积 a=29.29cm2；惯性距 ix=1369.90cm4；转动惯量 wx=152.20cm3；回转半径 ix=6.84cm；截面尺寸，b=70.00mm,h=180.00mm,t=10.5mm；1.荷载验算(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆木，标准值为0.14kn/m； q1 = 0.14kn/m；(2)槽钢自重荷载 q2=0.23kn/m 静荷载设计值 q = 1.2(q1+q2) = 1.2(0.14+0.

32、23) = 0.44kn/m； 次梁传递的集中荷载取次梁支座力 p = (2.072.50+7.00)/2=6.09kn； 2.内力验算 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kn) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kn.m) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm) 卸料平台的主梁按照集中荷载p和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，得到： r1 = 22.511 kn； r2 = 16.208 kn； 最大支座反力为 rmax=22.511 kn.m；最大弯矩 mmax=13.276 kn.m；最大挠度 v=7.624 mm。3.抗弯强度验算 其中 x - 截

33、面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材抗压强度设计值，f = 205.00 n/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 =1.33107/1.05/152200.0+2.02104/2929.000=89.957 n/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 89.957 n/mm2 小于 主梁槽钢的抗压强度设计值 f=205.00 n/mm2，满足要求!4.整体稳定性验算 其中 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b=57010.570.0235/(5000.0180.0235.0)=0.466； 可得 b=0.466；主梁槽钢的稳定性验算 = 1.33107/(0.4661522

34、00.00)=187.38 n/mm2；主梁槽钢的稳定性验算 = 187.38 n/mm2 小于 f=205.00,满足要求!5.3.4、钢丝拉绳的内力验算:水平钢梁的垂直支坐反力rci和拉钢绳的轴力rui按照下面计算， rci = ruisini其中 rci - 水平钢梁的垂直支坐反力(kn)； rui - 拉钢绳的轴力(kn)； i - 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角； sini = sin ( 90 - arctan ( ( lio + li ) / lw ) ) = 0.745；根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：rui = rci / sini；ru1 = 22.511 / 0.745 = 30.22 kn；5.3.5、钢丝拉绳的强度验算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力ru取最大值进行验算，为30.22kn；如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式： 其中fg- 钢丝绳的容许拉力(kn)； fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kn)； 计算中近似取fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、