模板安装施工方案

1、 模板工程施工方案 模板施工方案第一节、工程概况一、工程概述 河海大学郑蒲港校区宿舍楼为六层框架结构，管桩基础，建筑面积为7175.51m2，建筑高度23.7m，室内0.00相当于黄海高程7.1m，高内外高差0.45m。本工程结构设计使用年限50年，抗震设防烈度六度，抗震等级四级，建筑结构安全等级为二级。耐火等级二级，砼结构裂缝控制等级三级，基础设计等级乙级，建筑场地类别级，建筑抗震设防类别丙类，砌体施工质量等级b级。本工程所处的环境类别，地上为一类，地下为二a类，工程质量合格，总工期240天。本工程由马鞍山市文天教育发展有限公司投资建设，无锡市勘察设计研究院有限公司设计，无锡市勘察设计研究院

2、有限公司勘察，马鞍山中振工程咨询有限公司监理，江苏工民建设发展有限公司组织施工。二、施工要求1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、模板施工前对施工人员进行技术交底，严禁盲目施工。三、技术保证条件1、安全网络2、模板的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第二节、编制依据建筑结构荷载规范gb 50009-2012混凝土结构设计规范gb 50010-2010混凝土结构工程施工质量验收规范gb 50204-2011钢结构设计规范gb 50017-2003钢结构工程施工质量验收规范gb 50205-2001建筑工程施工质量验收统一标准gb 503

3、00-2013施工现场临时用电安全技术规范jgj 46-2005建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj 130-2011建筑施工安全检查标准jgj59-2011建筑施工高处作业安全技术规范jgj90-91本工程施工图纸本工程施工组织设计。第三节、施工计划一、材料与设备计划1、钢材的选用(1) 钢材应符合现行国家标准碳素结构钢gb/t 700和低合金高强度结构钢gb/t 1591的规定。(2) 钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管gb/t 13793或低压流体输送用焊接钢管gb/t 3092中规定的q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢gb/t 700中q235a级钢的规定。不

4、得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。(3) 每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用483.2以上的钢管。(4) 旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：1) 表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj 130-2001的规定。2) 钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj 130-2001的规定；序号项目允许偏差检查工具1钢管弯曲a. 各种杆件钢管的端部弯曲l1.55钢卷尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5302冲压钢脚手板a. 板面挠曲l4ml4m1216钢卷尺b.板面扭

5、曲（任一角翘起）53) 钢管上严禁打孔。(5) 钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件gb/t 11352中规定的zg 200-420、zg 230-450、zg 270-500和zg 310-570号钢的要求。(6) 钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件gb 15831的规定。(7) 扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：1) 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；2) 新、旧扣件均应进行防锈处理；3) 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65nm时，不得发生破坏。(8) 连接用的焊条应符合现行国

6、家标准碳钢焊条gb/t 5117或低合金钢焊条gb/t 5118中的规定。2、木材的选用(1) 模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。(2) 模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范gb 50005的规定。(3) 用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范gb 50005的规定。3、木胶合模板板材的选用(1) 胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于15mm，并应符合现行国家

7、标准混凝土模板用胶合板zbb 70006的规定。(2) 各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。(3) 胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。第四节、施工工艺技术一、工艺流程1、梁扣件弹出梁轴线及水平线并进行复核搭设梁模板支架安装梁底楞安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模板安装另一侧模板安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固办预检。2、板扣件高架搭设支架安装横纵大小龙骨调整板下皮标高及起拱铺设顶板模板检查模板上皮标高、平整度办预检。二、施工方法1、在保障安全

8、可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立柱步距要一致，便于统一搭设；立柱纵或横距尽量一致或成倍数，便于立柱纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。2、柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。3、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。4、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和

9、现场条件，决定采用梁模板(扣件钢管架)、板模板(扣件钢管架)作为本模板工程的支撑体系。5、一般规定(1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 (2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3) 不同支架立柱不得混用。(4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。(7) 拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过

10、程中应设置临时固定措施。(8) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9) 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。(10) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(11) 所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(12) 钢管立柱的

11、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用483.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。(13) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。6、立柱及其他杆件(1)扣件式1)搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：2)严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。7、水平拉杆(1) 每步纵横向水平杆必须拉通；(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。三、检查验收1、不满足要求的相关材料一律不得使用。

12、2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费，确保一次验收通过。3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，05、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊

13、线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查6、立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj130-2001脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差20mm2立杆的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错

14、开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40n.m，且不大于65 n.m其它脚手架按相应的连接要求7、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；第五节、施工安全保证措施一、组织保障安全保证体系二、技术措施1、准备工作(1) 模板拼装模板组装要严格按照

15、模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。(2) 模板的基准定位工作：1) 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，以便于模板的安装和校正；2) 标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据设计要求，直接引测到模板的安装位置；3) 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；4) 支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。2、模板支设(1) 基础工程模板：1) 地面以下支模应先检查

16、土壁的稳定情况，当有裂纹及塌方迹象时，应采取安全防范措施后，方可下人作业。当深度超过2m时，操作人员应扶梯上下；2) 距基槽（坑）上口边缘1m内不得堆放模板。3) 斜支撑与侧模的夹角不应小于45，支在土壁上的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连牢。 (2) 楼梯模板1) 梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁及基础模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度。2) 楼梯模板支撑用钢管架支设牢固；3) 模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合

17、格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。(3) 柱模板 主要方法：基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫海棉，柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，保证柱子的截面尺寸。(4) 梁、板模板1) 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2) 所有跨度4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3) 所有2mm板缝必须用胶带纸封贴；4) 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端。3、模板支架搭设的一构造要求(1)梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。(2)钢管立杆底部

18、应设垫木和底座。(3)在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(4)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48mm x3.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。 (5)搭设高度2m以上的支撑架

19、体应设置作业人员登高措施。作业面应按有关规定设置安全防护设施。(6)模板支撑系统应为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。3、模板拆除(1) 拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。(2) 支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。(3) 模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。1) 侧模在混凝土强

20、度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2) 底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；3) 板底模2米，混凝土强度达到50%，2米8米混凝土强度达到75%，8米，混凝土强度达到100%方可拆除。(4) 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。(5)楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部

21、脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。(6) 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。(7) 当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。三、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和

22、资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向

23、上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。(a) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。(b) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必

24、须注射破伤风抗菌素。(c) 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。(d) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人： 手机： 安 全 员： 手机： 技术负责人： 手机： 医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营

25、地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。第七节、计算书梁模板(扣件钢管架)计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范jgj162-2008 2、混凝土结构设计规范gb50010-2010 3、建筑结构荷载规范gb 50009-2012 4、钢结构设计规范gb 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称kl新浇混凝土梁计算跨度(m)8.1混凝土梁截面尺寸(mmmm)300700新浇混凝土结构层高(m)4.5梁侧楼板厚度(mm)110 二、荷载设计模板及其支架自重标准值g1k(kn/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值g2k(kn/m

26、3)24混凝土梁钢筋自重标准值g3k(kn/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值g3k(kn/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时q1k(kn/m2)1对水平面模板取值q2k(kn/m2)2风荷载标准值k(kn/m2)基本风压0(kn/m2)0.4非自定义:0.29风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(a)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(m

27、m)450梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数4每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)150结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范jgj162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(n/mm2)15面板弹性模量e(n/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： wbh2/6=10001515/637500mm3，ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(g1k+ (g2k+g3k)h)+1.

28、4q2k，1.35(g1k+ (g2k+g3k)h)+1.40.7q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.72123.573kn/m q1静0.91.35g1k+(g2k+g3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.7121.809kn/m q1活0.91.40.7q2kb0.91.40.7211.764kn/m q2(g1k+ (g2k+g3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.7117.95kn/m 1、强度验算 mmax0.1q1静l2+0.117q1活l20.121.8090.12+0.

29、1171.7640.120.024knm mmax/w0.024106/375000.637n/mm2f15n/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2l4/(100ei)=0.67717.951004/(10010000281250)0.004mml/250100/2500.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) r1=r4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.421.8090.1+0.451.7640.10.952kn r2=r3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.121.8090.1+1.21.7640.12.611kn 标准值(正

30、常使用极限状态) r1=r4=0.4 q2l=0.417.950.10.718kn r2=r3=1.1 q2l=1.117.950.11.974kn 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4580小梁抗弯强度设计值f(n/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(n/mm2)1.78小梁弹性模量e(n/mm2)9350小梁截面抵抗矩w(cm3)48小梁截面惯性矩i(cm4)192 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max0.952+0.91.35(0.3-0.1)0.3/3+0.5(0.7-0.11)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.42，

31、1.35(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.72max0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2/21，2.611+0.91.35(0.3-0.1)0.3/3=2.635kn/m q2max0.718+(0.3-0.1)0.3/3+0.5(0.7-0.11)+(0.5+(24+1.1)0.11)max0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2/21，1.974+(0.3-0.1)0.3/31.994kn/m 1、抗弯验算 mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1072.6350.452，0.52.6350.1520.057knm mm

32、ax/w0.057106/480001.189n/mm2f15.44n/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6072.6350.45，2.6350.150.72kn max3vmax/(2bh0)=30.721000/(24580)0.3n/mm21.78n/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100ei)0.6321.9944504/(10093501920000)0.029mml/250450/2501.8mm 2q2l24/(8ei)1.9941504/(893501920000)0.007mml/250150/2

33、500.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1432.6350.45，0.3932.6350.45+2.6350.151.355kn 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为r1r41.153kn，r2r31.355kn 正常使用极限状态 rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1431.9940.45，0.3931.9940.45+1.9940.151.026kn 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为r1r41.032kn

34、，r2r31.026kn 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5主梁弹性模量e(n/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(n/mm2)205主梁抗剪强度设计值(n/mm2)125主梁截面惯性矩i(cm4)12.19主梁截面抵抗矩w(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(knm) mmax/w0.887106/5080174.609n/mm2f=205n/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kn) vmax2.508kn max2vmax/a=22.5081000/48910.258n/mm2125n/mm2 满足要求！ 3、

35、挠度验算 主梁变形图(mm) max2.281mml/250900/2503.6mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 rmaxr1,r22.508kn18=8kn 单扣件在扭矩达到4065nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力r2.508kn18=8kn 单扣件在扭矩达到4065nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算钢管类型483.5立柱截面面积a(mm2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩w(cm3)5.08抗压强度设计值f(n/mm2)205立杆自重q(kn/m)0.15 =h/i=1800/15.8=113.924=150

36、长细比满足要求！ 查表得，0.496 1、风荷载计算 mw0.921.4klah2/100.921.40.290.451.82/100.048knm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.7)+0.91.42121.654kn/m 2)小梁验算 q1max0.877+(0.3-0.1)0.3/3+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.11)+0.91.41max0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2/21，2.405+(0.3-0.1)0.3/3=2.425kn

37、/m 同上四六计算过程，可得： r12.361kn，r22.361kn 立柱最大受力nwmaxr1+n边1，r2+n边2+0.15(4.5-0.7)+mw/lbmax2.361+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.11)+0.91.41(0.9+0.45-0.3/2)/20.9，2.361+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.11)+0.91.41(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/20.9+0.57+0.048/0.95.644kn fn/(a)+mw/w5644.251/(0.496489)+0.048106/508032.71n/mm2f205n/mm2 满足要求！

38、 八、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kpa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积a(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pn/(mfa)5.644/(10.15)37.628kpafak140kpa 满足要求！板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范jgj162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj 1302011 3、混凝土结构设计规范gb50010-2010 4、建筑结构荷载规范gb 50009-2012 5、钢结构设计规范gb 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称b，标高4.5m新浇

39、混凝土楼板板厚(mm)110新浇混凝土楼板边长l(m)4新浇混凝土楼板边宽b(m)4 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kn/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kn)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kn/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kn/m2)1模板及其支架自重标准值g1k(kn/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值g2k(kn/m3)24钢筋自重标准值g3k(kn/m3)1.1风荷载标准值k(kn/m2)基本风压0(kn/

40、m2)0.40.29风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)4.5立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)200立柱距混凝土板长边的距离(mm)200主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)150，150主梁两端各悬挑长度(mm)150，150结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj130-2011 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设

41、计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(n/mm2)15面板弹性模量e(n/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： wbh2/6=10001515/637500mm3，ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(g1k+ (g3k+g2k)h)+1.4q1k，1.35(g1k+ (g3k+g2k)h)+1.40.7q1kb=0.9max1.2(0.1

42、+(1.1+24)0.11)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.11)+1.40.72.5 1=6.24kn/m q20.91.2g1kb=0.91.20.11=0.108kn/m p0.91.4q1k=0.91.42.53.15kn mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.240.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4= 0.237knm mmax/w0.237106/375006.332n/mm2f15n/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(g1k+(g3k+g2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.11)1=2.861kn/m

43、5ql4/(384ei)52.8613004/(38410000281250)0.107mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(n/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(n/mm2)1.78小梁弹性模量e(n/mm2)9350小梁截面抵抗矩w(cm3)42.67小梁截面惯性矩i(cm4)170.67 因b/lb取整4000/900取整4，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(g1k+(g3k+g2k)h)+1.4q1k

44、，1.35(g1k+(g3k+g2k)h)+1.40.7q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.11)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.11)+1.40.72.50.31.937kn/m 因此，q1静0.91.2(g1k+(g3k+g2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.11)0.30.992kn/m q1活0.91.4q1kb=0.91.42.50.30.945kn/m m10.107q1静l2+0.121q1活l20.1070.9920.92+0.1210.9450.920.179knm q20.91.2g1kb=0.91.20.30

45、.30.097kn/m p0.91.4q1k=0.91.42.53.15kn m2max0.077q2l2+0.21pl，0.107q2l2+0.181plmax0.0770.0970.92+0.213.150.9，0.1070.0970.92+0.1813.150.90.601knm m3maxq1l12/2，q2l12/2+pl1=max1.9370.152/2，0.0970.152/2+3.150.150.474knm mmaxmaxm1，m2，m3max0.179，0.601，0.4740.601knm mmax/w0.601106/4267014.095n/mm2f15.44n/mm

46、2 满足要求！ 2、抗剪验算 v10.607q1静l+0.62q1活l0.6070.9920.9+0.620.9450.91.069kn v20.607q2l+0.681p0.6070.0970.9+0.6813.152.198kn v3maxq1l1，q2l1+pmax1.9370.15，0.0970.15+3.153.165kn vmaxmaxv1，v2，v3max1.069，2.198，3.1653.165kn max3vmax/(2bh0)=33.1651000/(28040)1.483n/mm21.78n/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(g1k+(g3k+g2k)h)b=(0

47、.3+(24+1.1)0.11)0.30.918kn/m 跨中max0.632ql4/(100ei)=0.6320.9189004/(10093501706700)0.239mml/250900/2503.6mm 悬臂端maxql4/(8ei)=0.9181504/(893501706700)0.004mml1/250150/2500.6mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量e(n/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(n/mm2)205主梁抗剪强度设计值(n/mm2)125主梁截面惯性矩i(cm4)12.19主梁截面抵抗矩

48、w(cm3)5.08 1、小梁最大支座反力计算 q1k1.5kn/m2 q10.9max1.2(g1k+ (g3k+g2k)h)+1.4q1k，1.35(g1k+(g3k+g2k)h)+1.40.7q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.11)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.11)+1.40.71.50.31.624kn/m q1静0.91.2(g1k+ (g3k+g2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.11)0.31.057kn/m q1活0.91.4q1kb=0.91.41.50.30.567kn/m q2(g1k+ (g3k+g2

49、k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.11)0.3=0.978kn/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，rmax(1.143q1静+1.223q1活)l1.1431.0570.9+1.2230.5670.91.711kn 按悬臂梁，r1q1l=1.6240.150.244kn rmaxrmax，r11.711kn; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，rmax1.143q2l1.1430.9780.91.006kn 按悬臂梁，r1q2l=0.9780.150.147kn rmaxrmax，r11.006kn; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(knm) mmax0.45knm mmax/w0.45106/508088.499n/mm2f205n/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kn) vmax2.781kn max2vmax/a=22.7811000/48911.374n/mm2125n/mm2 满足要求