悬挑式及落地式脚手架施工方案

1、xxxxxxxx 脚手架及卸料平台施工方案脚手架及卸料平台施工方案 编 制 人： 审 核 人： 审 批 人： xxxxxxxx 有限公司有限公司 二二一一年十二月三十日一一年十二月三十日 目目 录录 一、工程概况一、工程概况.- 1 - 二、编制依据二、编制依据.- 1 - 三、施工布署三、施工布署.- 1 - 四、落地式脚手架搭设四、落地式脚手架搭设.- 1 - 五、悬挑脚手架搭设要求五、悬挑脚手架搭设要求.- 3 - 六、脚手架的检查与验收六、脚手架的检查与验收.- 4 - 七、脚手架搭设安全技术措施七、脚手架搭设安全技术措施.- 4 - 八、脚手架拆除安全技术措施八、脚手架拆除安全技术措

2、施.- 5 - 九、操作平台安全注意事项九、操作平台安全注意事项.- 5 - 十、落地式脚手架计算书十、落地式脚手架计算书.- 6 - 十一、悬挑脚手架计算书十一、悬挑脚手架计算书.- 15 - 十二、悬挑卸料平台计算书十二、悬挑卸料平台计算书.- 24 - 十三、应急预案十三、应急预案.- 29 - 一、工程概况一、工程概况 xxxx 二、编制依据二、编制依据 1、施工图纸； 2、建筑施工手册（第四版）； 3、建筑施工操件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2011）； 4、钢结构设计规范（gb50017-2003）； 5、其它相关规范要求。 三、施工布署三、施工布署 根据结构布置情况，

3、本工程地下室采用落地式脚手架，搭设高度为 18.5m；商业 裙房临地下室外墙的边采用悬挑脚手架，其它边采用落地式脚手架；施工区段临边采 用悬挑脚手架防护；1#楼 510 层采用落地式脚手架（北侧 15 层采用落地式脚手 架，610 层采用悬挑脚手架），1125 层采用悬挑式脚手架，分三段挑出，每段挑 架高度为 17.75 m；2#及 3#楼 15 层采用落地脚手架，上部采用悬挑脚手架，分两 段挑出，每段挑架高度为 17. 5 m。卸料平台采用槽钢制作的悬挂式卸料平台。 落地式脚手架搭设立杆纵距为 1.5m（地下室为 1.8m），横距为 1.05m，步距为 1.8m，该脚手架的连墙件按两步两跨布

4、置。 悬挑式脚手架搭设立杆纵距为 1.5m，横距为 1.05m，步距为 1.80m，该脚手架的 连墙件按两步两跨布置。 脚手架钢管选用 483.0；外挑工字钢采用工 18，长度约为 3.56.0 米，在 楼面上用 20 的圆钢固定钢梁，距外墙里边 0.2 米设置 114 的钢筋套环。 四、落地式脚手架搭设四、落地式脚手架搭设 (一)立杆基础 立杆基础以地下室楼面做为脚手架基础，下垫 200010050 的垫木，满足地基 承载力要求。 （二）立杆间距 1、脚手架立杆纵距 1.5m（地下室为 1.8m），横距 1.05m，步距 1.7m（地下室为 1.8m）。 2、脚手架的底部立杆采用不同长度的钢

5、管参差布置，使钢管立杆的对接接头交 错布置，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在各接头中心至主节点的距离不大于步距 的 1/3，搭接长度不小于 1m，且要求相邻接头不应在同部同跨内，以保证脚手架的整 体性。 3、立杆应设置垫木并设置纵横方向扫地杆，连接于立杆脚点上，离底座 15cm 左 右。立杆顶端宜高出女儿墙上皮 1m，高出檐口上皮 1.5m。 （三）大横杆、小横杆设置 1、脚手架按立杆与步距设置小横杆，两端用扣件固定在内外立杆上，外侧伸长 度统一为 150mm，内侧统一为 350450mm，以形成空间结构整体受力。 2、大横杆竖向间距控制在 1.8m 以内，以便立网挂设，大横杆设置于立杆内侧，

6、 固定在立杆上，外侧外伸长度为 150mm。 （四）剪刀撑与斜撑 脚手架外侧设置剪刀撑，由脚手架端头开始，剪刀撑与楼面角度成 4560， 要连续设置并保证搭接长度1000，相交点应处于同一条直线上。 （五）脚手板、脚手片的铺设要求 1、脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设脚手板，脚手板宽为 300mm，应满铺， 无探头板。 2、满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必 须采取有效的防护措施。 3、脚手片必须用直径不小于 1.2的镀锌铁丝固定，不少于 4 点，要求绑扎牢 固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。 （六）防护栏杆 1、脚手架外侧

7、使用建设主管部门认证合格的绿色密目式安网封闭，且将安全网 固定在脚手架外立杆里侧。 2、选用铁丝双股张挂安全网，要求严密、平整。 3、脚手架外立杆内侧必须设 1.2m 高的防护栏杆和 30cm 高踢脚杆，顶排防护栏 杆不少于 2 道，高度分别为 0.6m 和 1.2m。 4、脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门窗洞等），在脚手架内侧设 1.2m 高的 防护栏杆和 30mm 高的踢脚杆。 （七）架体建筑物拉结 1、脚手架与建筑物拉结为刚性拉结，按两步两跨设置。 2、拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量靠近外架大小横杆的接点处。 3、外墙装饰阶段拉结点，也必须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结

8、点时， 必须重设可靠、有效的临时拉结，以确保外架的安全可靠。 （八）架体内封闭 1、脚手架的架体内立杆距墙体净距大于 300mm，必须铺设站人片，站人片设置 平整牢固。 2、脚手架施工层内立杆与建筑物之间应采用脚手片进行封闭。 3、施工层以下外架每隔 3 步底部用密目网封闭。 （九）脚手架搭设顺序 放样弹线垫好垫板摆放扫地杆（贴近地面大横杆）竖立杆装扫 地小横杆第一步小横杆第二步大横第二步小横杆第二步大横杆 加设临时斜撑杆连墙杆接立杆加设剪刀撑防护栏杆铺脚手片 挂安全网。 五、悬挑脚手架搭设要求五、悬挑脚手架搭设要求 （一）悬挑架立杆基础 1、外挑架从相应层结构开始用工字钢外挑，五层一挑，直至

9、建筑物顶部。 2、悬挑架的钢梁固定于室内板面上。 3、工字钢在安装立杆的位置处，焊接 20 钢筋，伸出工字钢面 15cm，以固定 立杆不移动。 4、在安装悬挑钢梁的楼板上预埋 3 组钢筋拉环，高出以后砼浇好的楼面 1822cm，里边一组（20）预埋在距工字钢尾部 20cm 处及 40处，外边一组 （14）距外墙边 20cm，预埋钢筋安放在楼板底筋上面，且同楼板底筋焊牢或用扎 丝绑牢。 5、在安装工字钢时，悬挑工字钢与拉环间隙用刚质垫块楔紧、焊牢。 （二）立杆间距 1、脚手架立杆纵距 1.5m，横距 1.05m，步距 1.8m。 2、脚步手架立杆采用对接扣件连接，相邻两立杆接头应错开不小于 50

10、cm，且不 在同一步距内，里立杆距墙 0.30m。 3、纵向水平杆接头用活动扣件连接，搭接不小于 1m，应等间距设置 3 个旋转扣 件固定，接头且不在同一跨内。 4、立杆顶端宜高出女儿墙上皮 1m，高出檐口上皮 1.5m。 （三）其它构造要求 大横杆与小横杆设置、剪刀撑与斜撑、脚手板、脚手片的铺设要求、防护栏杆、 架体建筑物拉结、架体内封闭的构造要求同落地脚手架。 （四）脚手架搭设顺序 钢梁安装竖立杆小横杆大横杆每步小大横杆连墙杆 接立杆加设剪刀撑防护栏杆铺脚手片挂安全网。 六、脚手架的检查与验收六、脚手架的检查与验收 1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设。 2、进行分段验收和检查，

11、每搭设三步进行验收，发现有不符合要求的应迅速整 改。 3、外脚手架分段验收严格按(jgj59-99)中“外脚手架检查评分表”所列项目和 施工方案要求的内容及有关文件要求进行检查。由公司组织验收，并填写验收记录表， 并由项目经理、施工员、安全员签证方能交付使用。 4、架体内宜每层封闭（进行隔离）；如确有困难，不能大于 4 步，且应用安全 网兜底。 5、脚手架在使用过程中，应定期按脚手架安全技术规范的要求进行检查，发现 问题及时处理。 七、脚手架搭设安全技术措施七、脚手架搭设安全技术措施 1、钢管架应与主体结构避雷网连通，并联通大横杆与悬挑架避雷联通，形成避 雷网络，并检测接地电阻不大于 10。

12、2、外脚手架应搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地 处理。 3、外脚手架必须及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。 4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。 5、外脚手架搭设人员，必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带，穿防滑鞋。 6、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施工，施工荷载不得大于 3kn/m2。 7、控制扣件螺栓，拧紧力矩，采用扭力矩应控制 4050nm 的范围内。 8、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及作业时，应尽量使施工荷载内、外 传递平衡。 9、保证脚手架的整体性，不得与井架、升架机等一并拉结。不得截断架体。 10

13、、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件： (1)主节点处的纵横水平杆，纵横扫地杆。 (2)连接杆。 11、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。 12、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时，应停止脚手架搭设与拆除作 业。雨、雪后上架作业应有防滑措施并扫除积雪。 八、脚手架拆除安全技术措施八、脚手架拆除安全技术措施 1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准， 进行交底后才准备工作，作业计划一般包括：拆架的方法和步骤、安全措施、材料堆 放地点、劳动组织安排等。 2、拆架应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥， 禁止非作业人员进

14、入。 3、拆架的高处作业人员应戴安全帽，系安全带，扎裹脚，穿软底防滑鞋。 4、拆架的程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆安全网、脚手片、防 护栏杆，剪刀撑、斜撑，而后拆大横杆、小横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进 行。严禁上下同时进行拆架作业。 5、拆立杆时，要求先拉住立杆，再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪 刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。 6、连墙杆（拉结点）应随拆除进度逐层拆除。分段拆除高度不应大于 2 步，如 高差大于 2 步，应增设连墙杆加固。 7、拆除时要统一指挥、上下响应、动作协调，当解开与另一人有关的结扣时， 应先通知对方，以防坠落。 8、拆架

15、时，严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时应将拆除情况交代清楚后方可离开。 10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料指定地点随拆随运，分 类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。 11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。 12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。 13、当天离岗时，应及时加固未拆除部分，防止存留隐患造成离岗后的人为事故。 14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。 15、翻掀垫铺竹笆（当有人员站立位置后）应自外向里翻起竖立，防止外翻的竹 笆内未清除的残留物从高处坠

16、落伤人。 九、操作平台安全注意事项九、操作平台安全注意事项 1、卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备 上； 2、斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算； 3、卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳 处应加补软垫物，平台外口应略高于内口； 4、卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏； 5、卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸 起重吊钩； 6、钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在 4560 度； 7、卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换， 焊缝脱焊应及时修复； 8、操

17、作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载， 配专人监督。 十、落地式脚手架计算书十、落地式脚手架计算书 双排脚手架搭设高度为 30 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.7 米；内排架距离墙长度为0.30 米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙 件采用两步两跨，竖向间距 3.4 米，水平间距3 米，采用扣件连接；连墙件连接方 式为双扣件；施工均布活荷载标准值:2.000 kn/m2；脚手架用途:装

18、修脚手架；同时 施工层数:1 层；本工程地处河南省郑州市，基本风压为0.45 kn/m2；风荷载高度变 化系数z 为1.00，风荷载体型系数s 为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；每 米立杆承受的结构自重标准值(kn/m2):0.1297；脚手板自重标准值(kn/m2):0.300； 栏杆挡脚板自重标准值(kn/m):0.150；安全设施与安全网(kn/m2):0.005；脚手板类 别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标 准值(kn/m2):0.038；脚手板铺设总层数:17； 1 1、大横杆的计算、大横杆的计算: : 按照扣件式钢管脚手架安全技术规范

19、(jgj130-2001)第5.2.4条规定，大横 杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚 手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 （1 1）均布荷载值计算）均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:p1=0.038 kn/m ； 脚手板的自重标准值:p2=0.31.05/(2+1)=0.105 kn/m ； 活荷载标准值: q=21.05/(2+1)=0.7 kn/m； 静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kn/m； 活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98 kn/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图

20、(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩) （2 2）强度验算）强度验算 跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为m1max=0.080.1721.52+0.100.981.52 =0.251 kn.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 m2max= -0.100.1721.52-0.1170.981.52 =-0.297 kn.m； 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =max(0.251106,0.297106)/5080=58.465 n/mm2； 大横杆的最大弯曲应力为 = 58.465

21、 n/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 n/mm2，满足要求！ （3 3）挠度验算）挠度验算: : 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= p1+p2=0.038+0.105=0.143 kn/m； 活荷载标准值: q2= q =0.7 kn/m； 最大挠度计算值为： v= 0.6770.14315004/(1002.06105121900)+0.9900.715004/(1002.06 105121900) = 1.593 mm； 大横杆的最大挠度 1.593 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与1

22、0 mm，满足要求！ 2 2、小横杆的计算、小横杆的计算: : 根据jgj130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大 横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不 利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 （1 1）荷载值计算）荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kn； 脚手板的自重标准值：p2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kn； 活荷载标准值：q=21.051.5/(2+1) =1.050 kn； 集中荷载的设计值: p=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.05 =

23、 1.728 kn； 小横杆计算简图 （2 2）强度验算）强度验算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的 弯矩和； 均布荷载最大弯矩计算公式如下: mqmax = 1.20.0381.052/8 = 0.006 kn.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: mpmax = 1.7281.05/3 = 0.605 kn.m ； 最大弯矩 m= mqmax + mpmax = 0.611 kn.m； 最大应力计算值 = m / w = 0.611106/5080=120.313 n/mm2 ； 小横杆的最大弯曲应力 =120.313 n/mm2 小于 小横杆的抗压强度

24、设计值 205 n/mm2，满足要求！ （3 3）挠度验算）挠度验算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的 挠度和； 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: vqmax=50.03810504/(3842.06105121900) = 0.024 mm ； 大横杆传递荷载 p = p1 + p2 + q = 0.058+0.158+1.05 = 1.265 kn； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: vpmax = 1265.11050(310502-410502/9 ) /(722.06105 121900) = 2.07 mm； 最

25、大挠度和 v = vqmax + vpmax = 0.024+2.07 = 2.094 mm； 小横杆的最大挠度为 2.094 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！ 3 3、扣件抗滑力的计算、扣件抗滑力的计算: : 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kn，按照扣件抗滑承载力 系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kn。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kn； r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计

26、值； 大横杆的自重标准值: p1 = 0.0381.52/2=0.058 kn； 小横杆的自重标准值: p2 = 0.0381.05/2=0.02 kn； 脚手板的自重标准值: p3 = 0.31.051.5/2=0.236 kn； 活荷载标准值: q = 21.051.5 /2 = 1.575 kn； 荷载的设计值: r=1.2(0.058+0.02+0.236)+1.41.575=2.582 kn； r 8.00 kn，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4 4、脚手架立杆荷载计算、脚手架立杆荷载计算: : 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内 容： (1

27、)每米立杆承受的结构自重标准值(kn)，为0.1297 ng1 = 0.1297+(1.502/2)0.038/1.7030.00 = 4.907； (2)脚手板的自重标准值(kn/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 ng2= 0.3171.5(1.05+0.3)/2 = 5.164 kn； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kn/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值 为0.15 ng3 = 0.15171.5/2 = 1.912 kn； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kn/m2)；0.005 ng4 = 0.0051.530 = 0.225 kn； 经计算得到，静荷载标准值

28、ng =ng1+ng2+ng3+ng4 = 12.209 kn； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 nq= 21.051.51/2 = 1.575 kn； 风荷载标准值按照以下公式计算 其中 wo - 基本风压(kn/m2)，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的 规定采用： wo = 0.45 kn/m2； uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001) 的规定采用： uz= 1 ； us - 风荷载体型系数：取值为1.129； 经计算得到，风荷载标准值 wk = 0.7

29、0.4511.129 = 0.356 kn/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng+1.4nq= 1.212.209+ 1.41.575= 16.855 kn； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 n = 1.2 ng+0.851.4nq = 1.212.209+ 0.851.41.575= 16.525 kn； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw 为 mw = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850 1.40.3561.5 1.72/10 = 0.183 kn.m； 5 5、立杆的稳定性计算、立杆的稳定性计算: : 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计

30、算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：n = 16.855 kn； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件 长细比时，取块1.0； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 2.945 m； 长细比 lo/i = 186 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.207 ； 立杆净截面面积 ： a = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设

31、计值 ：f =205 n/mm2； = 16855/(0.207489)=166.518 n/mm2； 立杆稳定性计算 = 166.518 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：n = 16.525 kn； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.945 m； 长细比: l0/i = 186

32、 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.207 立杆净截面面积 ： a = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2； = 16524.715/(0.207489)+183459.649/5080 = 199.365 n/mm2； 立杆稳定性计算 = 199.365 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！ 6 6、最大搭设高度的计算、最大搭设高度的计算: : 按规范5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的 脚手

33、架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 ng2k(kn)计算公式为： ng2k = ng2+ng3+ng4 = 7.301 kn； 活荷载标准值 ：nq = 1.575 kn； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：gk = 0.13 kn/m； hs =0.2074.8910-4205103-(1.27.301 +1.41.575)/(1.20.13)=62.864 m； 按规范5.3.6条脚手架搭设高度 hs等于或大于26米，按照下式调整且不超 过50米： h = 62.864 /(1+0.00162.864)=59.146 m； h= 59.146 和 50 比较取较小值。经

34、计算得到，脚手架搭设高度限值 h =50 m。 脚手架单立杆搭设高度为30m，小于h，满足要求！ 按规范5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚 手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 ng2k(kn)计算公式为： ng2k = ng2+ng3+ng4 = 7.301 kn； 活荷载标准值 ：nq = 1.575 kn； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：gk = 0.13 kn/m； 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： mwk=mw / (1.40.85) = 0.183 /(1.4 0.85) = 0.154 kn.m； hs =( 0.2074

35、.8910-4205103- (1.27.301+0.851.4(1.575+0.2074.891000.154/5.08)/(1.20.13)= 41.502 m； 按规范5.3.6条脚手架搭设高度 hs等于或大于26米，按照下式调整且不超 过50米： h = 41.502 /(1+0.00141.502)=39.848 m； h= 39.848 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 h =39.848 m。 脚手架单立杆搭设高度为30m，小于h，满足要求！ 7 7、连墙件的计算、连墙件的计算: : 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： nl = nlw + n0 风荷载标

36、准值 wk = 0.356 kn/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 aw = 10.2 m2； 按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kn), n0= 5.000 kn； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kn)，按照下式计算： nlw = 1.4wkaw = 5.078 kn； 连墙件的轴向力设计值 nl = nlw + n0= 10.078 kn； 连墙件承载力设计值按下式计算： nf = af 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长 度； 又： a = 4.89

37、cm2；f=205 n/mm2； 连墙件轴向承载力设计值为 nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kn； nl = 10.078 nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到 nl = 10.078小于双扣件的抗滑力 16 kn，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 十一、悬挑脚手架计算书十一、悬挑脚手架计算书 双排脚手架搭设高度为 17.8 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距 为 1.5米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.30米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数

38、为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00；连墙件 布置取两步两跨，竖向间距 3.6 米，水平间距3 米，采用扣件连接；连墙件连接方 式为双扣件；同时施工层数:1 层；施工均布荷载(kn/m2):2.000；脚手架用途:装修 脚手架；本工程地处河南省郑州市，查荷载规范基本风压为0.450，风荷载高度变化 系数z为1.250，风荷载体型系数s为1.128；计算中考虑风荷载作用；每米立杆承 受的结构自重荷载标准值(kn/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kn/m2):0.300；栏杆 挡脚板自重标准值(kn/m):0.150；安全设

39、施与安全网自重标准值(kn/m2):0.005；脚 手板铺设层数:9 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手 板挡板；悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内 锚固段长度 2.5 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:c30； 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 1 1、大横杆的计算、大横杆的计算: : 按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)第5.2.4条规定，大横 杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚 手板自重和施工活荷载作为均布荷载计

40、算大横杆的最大弯矩和变形。 （1 1）均布荷载值计算）均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:p1=0.038 kn/m ； 脚手板的自重标准值:p2=0.31.05/(2+1)=0.105 kn/m ； 活荷载标准值: q=21.05/(2+1)=0.7 kn/m； 静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kn/m； 活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98 kn/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩) （2 2）强度验算）强度验算 跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距

41、计算公式如下: 跨中最大弯距为m1max=0.080.1721.52+0.100.981.52 =0.251 kn.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 m2max= -0.100.1721.52-0.1170.981.52 =-0.297 kn.m； 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =max(0.251106,0.297106)/5080=58.465 n/mm2； 大横杆的最大弯曲应力为 = 58.465 n/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 n/mm2，满足要求！ （3 3）挠度验算）挠度验算: : 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

42、 计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= p1+p2=0.038+0.105=0.143 kn/m； 活荷载标准值: q2= q =0.7 kn/m； 最大挠度计算值为： v= 0.6770.14315004/(1002.06105121900)+0.9900.715004/(1002.06 105121900) = 1.593 mm； 大横杆的最大挠度 1.593 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 2 2、小横杆的计算、小横杆的计算: : 根据jgj130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大 横杆在小横杆

43、的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不 利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 （1 1）荷载值计算）荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kn； 脚手板的自重标准值：p2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kn； 活荷载标准值：q=21.051.5/(2+1) =1.050 kn； 集中荷载的设计值: p=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.05 = 1.728 kn； 小横杆计算简图 （2 2）强度验算）强度验算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的 弯矩和； 均布荷载最大弯

44、矩计算公式如下: mqmax = 1.20.0381.052/8 = 0.006 kn.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: mpmax = 1.7281.05/3 = 0.605 kn.m ； 最大弯矩 m= mqmax + mpmax = 0.611 kn.m； 最大应力计算值 = m / w = 0.611106/5080=120.313 n/mm2 ； 小横杆的最大弯曲应力 =120.313 n/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 n/mm2，满足要求！ （3 3）挠度验算）挠度验算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的 挠度和； 小横杆自重均

45、布荷载引起的最大挠度计算公式如下: vqmax=50.03810504/(3842.06105121900) = 0.024 mm ； 大横杆传递荷载 p = p1 + p2 + q = 0.058+0.158+1.05 = 1.265 kn； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: vpmax = 1265.11050(310502-410502/9 ) /(722.06105 121900) = 2.07 mm； 最大挠度和 v = vqmax + vpmax = 0.024+2.07 = 2.094 mm； 小横杆的最大挠度为 2.094 mm 小于 小横杆的最大容许挠度

46、1050/150=7与10 mm,满足要求！ 3 3、扣件抗滑力的计算、扣件抗滑力的计算: : 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kn，按照扣件抗滑承载力 系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kn。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kn； r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值: p1 = 0.0381.52/2=0.058 kn； 小横杆的自重标准值: p2 = 0.0381.05/2=0.02 kn； 脚手板

47、的自重标准值: p3 = 0.31.051.5/2=0.236 kn； 活荷载标准值: q = 21.051.5 /2 = 1.575 kn； 荷载的设计值: r=1.2(0.058+0.02+0.236)+1.41.575=2.582 kn； r 8.00 kn，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4 4、脚手架立杆荷载的计算、脚手架立杆荷载的计算: : 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内 容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kn)，为0.1248 ng1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.8017.75 = 2.783； (2)脚

48、手板的自重标准值(kn/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 ng2= 0.391.5(1.05+0.3)/2 = 2.734 kn； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kn/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值 为0.15 ng3 = 0.1591.5/2 = 1.012 kn； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kn/m2)；0.005 ng4 = 0.0051.517.75 = 0.133 kn； 经计算得到，静荷载标准值 ng =ng1+ng2+ng3+ng4 = 6.663 kn； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2取值。 经计算得

49、到，活荷载标准值 nq= 21.051.51/2 = 1.575 kn； 风荷载标准值按照以下公式计算 其中 wo - 基本风压(kn/m2)，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的 规定采用： wo = 0.45 kn/m2； uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001) 的规定采用： uz= 1.25 ； us - 风荷载体型系数：取值为1.128； 经计算得到，风荷载标准值 wk = 0.7 0.451.251.128 = 0.444 kn/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng+1.4nq= 1.26.66

50、3+ 1.41.575= 10.2 kn； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 n = 1.2 ng+0.851.4nq = 1.26.663+ 0.851.41.575= 9.869 kn； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw 为 mw = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850 1.40.4441.5 1.82/10 = 0.257 kn.m； 5 5、立杆的稳定性计算、立杆的稳定性计算: : 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：n = 10.2 kn； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3

51、得 ：k = 1.155 ；当验算杆件 长细比时，取块1.0； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m； 长细比 lo/i = 197 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ； 立杆净截面面积 ： a = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2； = 10200/(0.186489)=112.146 n/mm2； 立杆稳定性计算 = 112.146 n/mm2 小于 立

52、杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：n = 9.869 kn； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m； 长细比: l0/i = 197 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 立杆净截面面积 ： a = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：w

53、 = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2； = 9869.34/(0.186489)+256869.711/5080 = 159.074 n/mm2； 立杆稳定性计算 = 159.074 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！ 6 6、连墙件的计算、连墙件的计算: : 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： nl = nlw + n0 风荷载标准值 wk = 0.444 kn/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 aw = 10.8 m2； 按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kn)

54、, n0= 5.000 kn； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kn)，按照下式计算： nlw = 1.4wkaw = 6.716 kn； 连墙件的轴向力设计值 nl = nlw + n0= 11.716 kn； 连墙件承载力设计值按下式计算： nf = af 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距 离墙的长度； 又： a = 4.89 cm2；f=205 n/mm2； 连墙件轴向承载力设计值为 nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kn； nl = 11.716 nf = 95.13

55、3,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到 nl = 11.716小于双扣件的抗滑力 16 kn，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 7 7、悬挑梁的受力计算、悬挑梁的受力计算: : 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端c受脚手架荷载n的作用，里端b为与楼板的锚固点，a为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 c点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本方案算例中，m =1.5 m，l = 2.5 m，m1 = 0.3 m，m2 = 1.35 m； 水平支撑梁的截面惯性矩i = 1660

56、cm4，截面模量(抵抗矩) w = 185 cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 p=6.663+1.575=8.238kn； 水平钢梁自重强度计算荷载 q=3.0610-378.5 =0.24 kn/m； k=1.5/2.5=0.6 k1=0.3 / 2.5 = 0.12 k2=1.35 / 2.5 = 0.54 代入公式，经过计算得到 支座反力 ra = 22.32 kn 支座反力 rb = -5.245 kn 最大弯矩 ma = 13.862 kn.m 最大应力 = 13862235 /( 1.05 185000 )= 71.363 n/mm2 水平支撑梁的最大应力计算值 71.363

57、 n/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计 值 215 n/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 n= 6.663 +1.575 = 8.238 kn 水平钢梁自重计算荷载 q= 0.003 78.5 = 0.24 kn/m 最大挠度 vmax= 5.709 mm 按照钢结构设计规范(gb50017-2003)附录a结构变形规定，受弯构件的跨度 对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即 2700 mm。 水平支撑梁的最大挠度 5.709 mm 小于 水平支撑梁的最大容许挠度 2700/400 mm,满足要求! 8 8、悬挑梁的整体稳定性计算、悬挑梁的整体稳定性计算: : 水平钢梁采用18号工字钢

58、,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 10.794 235 /( 2700180235) = 1.18 由于b大于0.6，查钢结构设计规范(gb50017-2003)附表b，得到 b值为 0.831。 经过计算得到最大应力 = 13.862106 /( 0.831185000 )= 90.176 n/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 = 90.176 小于 f = 215 n/mm2 ,满足要求! 9 9、锚固段与楼板连接的计算、锚固段与楼板连接的计算: : 水平钢梁与楼板压点的拉环受力 r=5.245 kn； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计

59、算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f = 50n/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 d=5244.6324/(3.142502) 1/2 =8.172 mm； 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以 上搭接长度。 十二、悬挑卸料平台计算书十二、悬挑卸料平台计算书 计算依据建筑施工安全检查标准(jgj59-99)和钢结构设计规范 (gb50017-2003)。悬挑式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬 挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。 平台水平钢梁(主梁) 的悬

60、挑长度4.20m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.10m。次梁采用8号槽钢，主梁采 用12号槽钢，次梁间距0.70m。施工人员等活荷载2.00kn/，最大堆放材料荷载 10.00kn。 （一）次梁的计算 次梁选择8号槽钢槽钢，间距0.70m，其截面特性为：面积a=10.24c,惯性距 ix=101.30cm4,转动惯量wx=25.30cm3,回转半径ix=3.15cm 截面尺寸 b=43.0mm,h=80.0mm,t=8.0mm 1、荷载计算 (1)脚手板的自重标准值：本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30kn/m2； q1 = 0.300.70=0.21kn/m (2)最大的材料器具堆放荷载