运动控制系统总结[共138页]

1、运动控制系统总结 第第1章章 绪论绪论 1 什么是运动控制系统什么是运动控制系统 运动控制系统是以机械运动的驱动设备 电动机为控制对象，以控制器为核心， 以电力电子功率变换装置为执行机构，在 自动控制理论的指导下组成的电气传动自 动控制系统。 2 运动控制系统及其组成运动控制系统及其组成 3 直流调速系统直流调速系统 直流电动机的数学模型简单，转矩易直流电动机的数学模型简单，转矩易 于控制。于控制。 换向器与电刷的位置保证了电枢电流换向器与电刷的位置保证了电枢电流 与励磁电流的解耦，使转矩与电枢电流成与励磁电流的解耦，使转矩与电枢电流成 正比。正比。 4 交流调速系统交流调速系统 交流电动机（

2、尤其是笼型感应电动机）交流电动机（尤其是笼型感应电动机） 结构简单结构简单 交流电动机动态数学模型具有非线性交流电动机动态数学模型具有非线性 多变量强耦合的性质，比直流电动机复杂多变量强耦合的性质，比直流电动机复杂 得多。得多。 5 运动控制系统的转矩控制规律运动控制系统的转矩控制规律 l忽略阻尼转矩和扭转弹性转矩，运动忽略阻尼转矩和扭转弹性转矩，运动 控制系统的简化运动方程式控制系统的简化运动方程式 m m e m dt d L TT dt d J 6 转矩控制是运动控制的根本问题转矩控制是运动控制的根本问题 磁链控制同样重要磁链控制同样重要 Le m TT dt d J aTe IKT 7

3、 生产机械的负载转矩特性生产机械的负载转矩特性 生产机械的负载转矩生产机械的负载转矩TL是一个必然存是一个必然存 在的不可控扰动输入。在的不可控扰动输入。 Le m TT dt d J 8 恒转矩负载恒转矩负载 a）位能性恒转矩负载）位能性恒转矩负载 b) 反抗性恒转矩负载反抗性恒转矩负载 9 恒功率负载恒功率负载 mm L L P T 常数 10 直流调速系统直流调速系统 电枢回路 dt di LRiEu d dd 0 11 调节直流电动机转速的方法 （1）调节电枢供电电压； （2）减弱励磁磁通； （3）改变电枢回路电阻。 e K IRU n 12 n n0 OIIL UN U 1 U 2

4、U 3 nN n1 n2 n3 调压调速特性曲线 13 n n0 OIIL R a R 1 R 2 R 3 nN n1 n2 n3 调阻调速特性曲线 14 n n0 O TeTL N 1 2 3 nN n1 n2 n3 调磁调速特性曲线 15 第第2章章 转速反馈控制的直流调速系统转速反馈控制的直流调速系统 16 晶闸管整流器-电动机系统 csd UKU 17 电流连续时V-M系统的机械特性 )RIU( C 1 n d0d e 18 晶闸管触发电路与整流装置的传递函数 输入输出关系为 )( 1 0scsd TtUKU sT s c d s s eK sU sU sW )( )( )( 0 sT

5、1 K )s(W s s s 19 直流直流PWM变换器变换器-电动机系统电动机系统 20 电压和电流波形 ss on d UU T t U 不可逆不可逆PWM变换器变换器-直流电动机系统直流电动机系统 21 一般电动状态的 电压、电流波形 EU d 有制动电流通路的不可逆有制动电流通路的不可逆 PWM变换器变换器-直流电动机系统直流电动机系统 22 图2-11 有制动电流通路的不可逆PWM变换器-直流电动机系统 1g U的正脉冲比 负脉冲窄 ， d UE d i始终为负。 制动状态的电压、电流波形 23 (d) 轻载电动状态的电流波形 VT1、VD2、VT2和VD1 四个管子轮流导通。 24

6、 nCRIERIU edds 直流PWM调速系统（电流连续）的机械特性 25 转速控制的要求和稳态调速性能指标转速控制的要求和稳态调速性能指标 调速范围调速范围 静差率静差率s min max n n D %100 0 n n s N 26 图2-14 不同转速下的静差率 特性a和b的硬 度相同， 特性a和b额定 速降相同， 特性a和b的静 差率不相同。 静差率指标应以最低速时所能达到的数值为准 27 调速范围、静差率和额定速降之间的关系 )1 (sn sn D N N 28 转速反馈控制直流调速系统 * (1/)(1)(1) psndpsn d epseee K K UI RK K U RI

7、 n CK KCCKCK 29 30 转速负反馈闭环直流调速系统稳态 结构框图 31 图2-21 额定励磁下直流电动机 的动态结构框图 (a)电压电流间的结构框图 (b)电流电动势间的结构框图 (c)直流电动机的动态结构 框图 32 反馈控制规律 33 2.4 直流调速系统的数字控制 34 数字测速方法的精度指标 当被测转速由n1变为n2时，引起记数值增量 为1，则该测速方法的分辨率是 转速实际值和测量值之差与实际值之比定 义为测速误差率 12 nnQ 100% n n 35 M法测速 记取一个采样周期内旋转编码器发出的脉冲个 数来算出转速的方法称为M法测速，又称频率 法测速。 (2-77)r

8、/min 60 1 c ZT M n 36 M法测速分辨率为 （2-78） M法测速的分辨率与实际转速的大小无关。 M法的测速误差率的最大值为 （2-79） max与M1成反比。转速愈低，M1愈小，误差率愈 大。 ccc ZTZT M ZT M Q 6060) 1(60 11 %100 M 1 %100 ZT M60 ZT )1M(60 ZT M60 1 c 1 c 1 c 1 max 37 T法测速 T法测速是测出旋转编码器两个输出脉冲之间的间隔 时间来计算转速，又被称为周期法测速。 准确的测速时间是用所得的高频时钟脉冲个数M2 计算出来的，即 ， 电动机转速为 （2-80） 02 / fM

9、Tt 0 2 6060 t f n ZTZM 38 T法测速的分辨率定义为时钟脉冲个数由M2变成 (M2-1)时转速的变化量， （2-81） 综合式（2-80）和式（2-81），可得 (2-82) T法测速的分辨率与转速高低有关，转速越低，Q 值越小，分辨能力越强。 ) 1( 6060 ) 1( 60 22 0 2 0 2 0 MZM f ZM f MZ f Q Znf Zn Q 0 2 60 39 M/T法测速 在M法测速中，随着电动机的转速的降低，计数值 减少，测速装置的分辨能力变差，测速误差增大。 T法测速正好相反，随着电动机转速的增加，计数 值减小，测速装置的分辨能力越来越差。 综合这

10、两种测速方法的特点，产生了M/T测速法， 它无论在高速还是在低速时都具有较高的分辨能力 和检测精度。 40 在高速段，与M法测速的分辨率完全相同。 在低速段，M11，M2随转速变化，分辨率与T法 测速完全相同。 M/T法测速无论是在高速还是在低速都有较强的 分辨能力。 41 2.5.2带电流截止负反馈环节的 直流调速系统 图2-38电流截止负反馈环节 （a）利用独立直流电源作比较电压（b）利用稳压管产生比较电压 42 图2-40 带电流截止负反馈的闭环直流调速系统稳态结构框图 43 图2-41带电流截止负反馈比例控制闭环直流调速系统的静特性 CA段 : 电流负反馈被截止 AB段 : 电流负反馈

11、起作用 44 第第3章章 转速、电流反馈控制转速、电流反馈控制 的直流调速系统的直流调速系统 45 起动电流呈矩形波，转速按 线性增长。这是在最大电流 （转矩）受限制时调速系统 所能获得的最快的起动（制 动）过程。 图3-1 时间最优的理想过渡过程 46 图3-3 双闭环直流调速系统的稳态结构图 转速反馈系数 电流反馈系数 47 AB段是两个调 节器都不饱和 时的静特性， IdIdm, n=n0。 BC段是ASR调 节器饱和时的 静特性，Id=Idm, nn0。 图3-4 双闭环直流调速系统的静特性 48 根据各调节器的给定与反馈值计算有关的 反馈系数： 转速反馈系数 (3-6) 电流反馈系数

12、 (3-7) 两个给定电压的最大值U*nm和U*im由设计者 选定。 max * n U nm dm im I U * 49 3.2 转速、电流反馈控制直流调速系统 的数学模型与动态过程分析 3.2.1 转速、电流反馈控制直流调速系统的动态数学模型 图3-5 双闭环直流调速系统的动态结构图 50 图3-6 双闭环 直流调速系统 起动过程的转 速和电流波形 电流Id从零增长到Idm， 然后在一段时间内维持 其值等于Idm不变， 以后又下降并经调节后 到达稳态值IdL。 51 双闭环直流调速系统的起动过程有以下三 个特点： （1）饱和非线性控制 （2）转速超调 （3）准时间最优控制 52 3.3

13、转速、电流反馈控制 直流调速系统的设计 3.3.1 控制系统的动态性能指标 在控制系统中设置调节器是为了改善系统 的静、动态性能。 控制系统的动态性能指标包括对给定输入 信号的跟随性能指标和对扰动输入信号的 抗扰性能指标。 53 图3-8 典型的阶跃响应过程和跟随性能指标 %100 max C CC 上升时间 峰值时间 调节时间 超调量 54 图3-9 突加 扰动的动态 过程和抗扰 性能指标 动态降落 恢复时间 55 调节器的工程设计方法 n j j r m i i sTs sK sW 1 1 ) 1( ) 1( )( 常把型和型系统作为系统设计的目标。 56 K值越大，截止频率 c 也越大，

14、系统响 应越快，相角稳定裕 度 越小，快速性 与稳定性之间存在矛 盾。 在选择参数 K 时， 须在快速性与稳定性 之间取折衷。 57 参数关系KT0.250.39 0.50.69 1.0 阻尼比 超调量 上升时间 tr 峰值时间 tp 相角稳定裕度 截止频率c 1.0 0 % 76.3 0.243/T 0.8 1.5% 6.6T 8.3T 69.9 0.367/T 0.707 4.3 % 4.7T 6.2T 65.5 0.455/T 0.6 9.5 % 3.3T 4.7T 59.2 0.596/T 0.5 16.3 % 2.4T 3.2T 51.8 0.786/T 表3-1 典型型系统动态跟随

15、性能指标和频域指标与参数的关系 58 定义中频宽： (3-23) 中频宽表示了斜率为20dB/sec的中频的宽度，是一 个与性能指标紧密相关的参数。 1 2 T h 59 采用“振荡指标法”中的闭环幅频特性峰值最小准则，可 以找到和两个参数之间的一种最佳配合。 (3-25) (3-26) 在确定了h之后，可求得 (3-29) (3-30) 1 2 2 h h c 2 1 1 h c hT 22 22 11 2 1 2 1 ) 1 ( 2 1 Th hh hT h K c “振荡指标法”中的闭环幅频特性峰值最小准则：对 于一定的h值，只有一个确定的c(或K)，可得到最 小的闭环幅频特性峰值Mrm

16、in 1 1 min h h M r 60 h 3 4 56 7 8 9 10 tr / T ts / T k 52.6% 2.4 12.15 3 43.6% 2.65 11.65 2 37.6% 2.85 9.55 2 33.2% 3.0 10.45 1 29.8% 3.1 11.30 1 27.2% 3.2 12.25 1 25.0% 3.3 13.25 1 23.3% 3.35 14.20 1 表3-4 典型型系统阶跃输入跟随性能指标 (按Mrmin准则确定参数关系) 以h=5的动态跟随性能比较适中。 61 （控制结构和扰动作用点如图3-15所示，参数关系符合 准则） minr M h

17、3 4 56 7 8 9 10 Cmax/Cb tm / T tv / T 72.2% 2.45 13.60 77.5% 2.70 10.45 81.2% 2.85 8.80 84.0% 3.00 12.95 86.3% 3.15 16.85 88.1% 3.25 19.80 89.6% 3.30 22.80 90.8% 3.40 25.85 表3-5 典型型系统动态抗扰性能指标与参数的关系 Cb = 2FK2T 62 控制对象的工程近似处理方法 高频段小惯性环节的近似处理 高阶系统的降阶近似处理 低频段大惯性环节的近似处理 63 3.3.3按工程设计方法设计转速、电流反 馈控制直流调速系统的

18、调节器 用工程设计方法来设计转速、电流反馈控制直流 调速系统的原则是先内环后外环。 先从电流环（内环）开始，对其进行必要的变换 和近似处理，然后根据电流环的控制要求确定把 它校正典型I型系统， 再按照控制对象确定电流调节器的类型，按动态 性能指标要求确定电流调节器的参数。 电流环设计完成后，把电流环等效成转速环（外 环）中的一个环节，再用同样的方法设计转速环 为典型II型系统。 64 （3）内、外环开环对数幅频特性的比较 外环的响应比内环慢，这是按上述工程设计方法设计多环控 制系统的特点。 图3-26 双闭环调速系统内环和外环的开环对数幅频特性 I电流内环 n转速外环 65 第第5章章 基于稳

19、态模型的异步电动基于稳态模型的异步电动 机调速系统机调速系统 66 异步电动机稳态等效电路异步电动机稳态等效电路 图图5-1 异步电动机异步电动机T型等效电路型等效电路 假定条件：假定条件：忽略空间和时间谐波，忽略空间和时间谐波， 忽略磁饱和，忽略磁饱和，忽略铁损忽略铁损 67 异步电动机稳态等效电路异步电动机稳态等效电路 2 2 1 2 lrls r s s rs LL s R R U II l简化等效电路的相电流幅值简化等效电路的相电流幅值 68 异步电动机的机械特性异步电动机的机械特性 l异步电动机传递的电磁功率异步电动机传递的电磁功率 l机械同步角速度机械同步角速度 s RI P rr

20、 m 2 3 p m n 1 1 69 异步电动机的机械特性异步电动机的机械特性 l异步电动机的电磁转矩（机械特性方程式异步电动机的电磁转矩（机械特性方程式 ） 2 2 1 2 2 1 2 2 2 1 2 1 2 2 11 3 /33 lrlsrs rsp lrls r s rsp r r p m m e LLsRsR sRUn LL s R R sRUn s R I n P T 70 异步电动机的机械特性异步电动机的机械特性 对对s求导，并令求导，并令 0 ds dTe l临界转差率：对应最大转矩的转差率临界转差率：对应最大转矩的转差率 22 1 2 )( lrlss r m LLR R s

21、 71 异步电动机的机械特性异步电动机的机械特性 对对s求导，并令求导，并令 0 ds dTe l最大转矩，又称临界转矩最大转矩，又称临界转矩 22 1 2 1 2 )(2 3 lrlsss sp em LLRR Un T 72 不同控制方式下的机械特性不同控制方式下的机械特性 a）恒压频比控制）恒压频比控制 b）恒定子磁通控制）恒定子磁通控制 c）恒气隙磁通控制）恒气隙磁通控制 d）恒转子磁通控制）恒转子磁通控制 73 5.4 电力电子变压变频器电力电子变压变频器 74 脉冲宽度调制技术脉冲宽度调制技术 l现代变频器中用得最多的控制技术是脉冲现代变频器中用得最多的控制技术是脉冲 宽度调制（宽

22、度调制（Pulse Width Modulation），简），简 称称PWM。 l基本思想是控制逆变器中电力电子器件的基本思想是控制逆变器中电力电子器件的 开通或关断，输出电压为幅值相等、宽度按开通或关断，输出电压为幅值相等、宽度按 一定规律变化的脉冲序列，用这样的高频脉一定规律变化的脉冲序列，用这样的高频脉 冲序列代替期望的输出电压。冲序列代替期望的输出电压。 75 5.4.2正弦波脉宽调制技术正弦波脉宽调制技术 l以频率与期望的输出电压波相同的正以频率与期望的输出电压波相同的正 弦波作为调制波，以频率比期望波高得弦波作为调制波，以频率比期望波高得 多的等腰三角波作为载波。多的等腰三角波作为

23、载波。 l由它们的交点确定逆变器开关器件的由它们的交点确定逆变器开关器件的 通断时刻，从而获得幅值相等、宽度按通断时刻，从而获得幅值相等、宽度按 正弦规律变化的脉冲序列，这种调制方正弦规律变化的脉冲序列，这种调制方 法称作正弦波脉宽调制（法称作正弦波脉宽调制（Sinusoidal pulse Width Modulation，简称，简称 SPWM）。）。 76 5.4.2 正弦波脉宽调制技术正弦波脉宽调制技术 图图5-17 三相三相PWM逆变器双极逆变器双极 性性SPWM波形波形 a) 三相正弦调制波与三相正弦调制波与 双极性三角载波双极性三角载波 b）、）、c）、）、d）三相）三相 电压电压

24、 e）输出线电压）输出线电压 f）电动机相电压）电动机相电压 77 5.4.4 电流跟踪电流跟踪 PWM控制技术控制技术 图图5-19 电流滞环跟踪电流滞环跟踪 控制的控制的A相原理图相原理图 78 5.4.5 电压空间矢量电压空间矢量PWM （SVPWM）控制技术）控制技术 l把逆变器和交流电动机视为一体，以圆形把逆变器和交流电动机视为一体，以圆形 旋转磁场为目标来控制逆变器的工作，这种旋转磁场为目标来控制逆变器的工作，这种 控制方法称作控制方法称作“磁链跟踪控制磁链跟踪控制”，磁链轨迹，磁链轨迹 的控制是通过交替使用不同的电压空间矢量的控制是通过交替使用不同的电压空间矢量 实现的，所以又称

25、实现的，所以又称“电压空间矢量电压空间矢量PWM （SVPWM，Space Vector PWM）控制）控制”。 79 空间矢量的定义空间矢量的定义 l交流电动机绕组的电压、电流、磁链等物交流电动机绕组的电压、电流、磁链等物 理量都是随时间变化的，如果考虑到它们所理量都是随时间变化的，如果考虑到它们所 在绕组的空间位置，可以定义为空间矢量。在绕组的空间位置，可以定义为空间矢量。 l 定义三相定子电压空间矢量定义三相定子电压空间矢量 2 AO j BO j CO ku kue kue AO BO CO u u u 3 2 k为待定系数为待定系数 80 空间矢量的合成空间矢量的合成 l三相合成矢量

26、三相合成矢量 2jj AOBOCO kukuekue sAOBOCO uuuu 图图5-21 电压空间矢量电压空间矢量 0 0 0 AO BO CO u u u 的合成矢量的合成矢量 81 电压与磁链空间矢量的关系电压与磁链空间矢量的关系 图图5-22 旋转磁场与电压空旋转磁场与电压空 间矢量的运动轨迹间矢量的运动轨迹图图5-23 电压矢量圆轨迹电压矢量圆轨迹 82 83 8个基本空间矢量个基本空间矢量 l2个零矢量个零矢量 l6个有效工作矢量个有效工作矢量 07 uu、 16 uu 幅值为幅值为 2 3 d U 空间互差空间互差 3 84 基本电压空间矢量图基本电压空间矢量图 图图5-24

27、基本电压空间矢量图基本电压空间矢量图 85 正六边形空间旋转磁场正六边形空间旋转磁场 l6个有效工作矢量完成一个周期，输出基波个有效工作矢量完成一个周期，输出基波 电压角频率电压角频率 l6个有效工作矢量个有效工作矢量 16 uu 每个有效工作矢量作用每个有效工作矢量作用 3 顺序分别作用顺序分别作用t时间，并使时间，并使 1 3 t t 3 1 86 正六边形空间旋转磁场正六边形空间旋转磁场 图图5-26 正六边形定子磁链轨迹正六边形定子磁链轨迹 l在一个周期内，在一个周期内， 6个有效工作矢量个有效工作矢量 顺序作用一次，顺序作用一次， 定子磁链矢量是定子磁链矢量是 一个封闭的正六一个封闭

28、的正六 边形。边形。 87 正六边形空间旋转磁场正六边形空间旋转磁场 l正六边形定子磁链的大小与直流侧电压成正六边形定子磁链的大小与直流侧电压成 正比，而与电源角频率成反比。正比，而与电源角频率成反比。 1 |( )| |( )| | ( )| 22 33 3 ss d d kkkt U Ut u 88 正六边形空间旋转磁场正六边形空间旋转磁场 1 22 |( )| |( )| | ( )| 33 3 d ssd U kkktUt u l在基频以下调速时，应保持正六边形定子在基频以下调速时，应保持正六边形定子 磁链的最大值恒定。磁链的最大值恒定。 l若直流侧电压恒定，则若直流侧电压恒定，则1越

29、小时，越小时， t越越 大，势必导致大，势必导致 增大。增大。 89 正六边形空间旋转磁场正六边形空间旋转磁场 1 d U 常数 l要保持正六边形定子磁链不变，必须使要保持正六边形定子磁链不变，必须使 l在变频的同时必须调节直流电压，造成了控在变频的同时必须调节直流电压，造成了控 制的复杂性。制的复杂性。 90 正六边形空间旋转磁场正六边形空间旋转磁场 l有效的方法是插入零矢量有效的方法是插入零矢量 l当零矢量作用时，定子磁链矢量的增量当零矢量作用时，定子磁链矢量的增量 表明定子磁链矢量停留不动。表明定子磁链矢量停留不动。 0 s = 91 正六边形空间旋转磁场正六边形空间旋转磁场 l有效工作

30、矢量作用时间有效工作矢量作用时间 当 tt 1 l零矢量作用时间零矢量作用时间 10 ttt 1110 () 3 ttt l定子磁链矢量的增量为定子磁链矢量的增量为 (1) 3 101 2 ( )( ) 3 k j ssd kkttUt e u0 92 正六边形空间旋转磁场正六边形空间旋转磁场 l在时间在时间t1段内，定子磁链矢量轨迹沿着有段内，定子磁链矢量轨迹沿着有 效工作电压矢量方向运行。效工作电压矢量方向运行。 l在时间在时间t0段内，零矢量起作用，定子磁链段内，零矢量起作用，定子磁链 矢量轨迹停留在原地，等待下一个有效工作矢量轨迹停留在原地，等待下一个有效工作 矢量的到来。矢量的到来。

31、 l正六边形定子磁链的最大值正六边形定子磁链的最大值 11 2 |( )| |( )| |( )| 3 sssd kkktUt u 93 正六边形空间旋转磁场正六边形空间旋转磁场 l在直流电压不变的条件下，要保持在直流电压不变的条件下，要保持 l输出频率越低，输出频率越低，t越大，零矢量作用时间越大，零矢量作用时间 t0也越大，定子磁链矢量轨迹停留的时间越也越大，定子磁链矢量轨迹停留的时间越 长。长。 l由此可知，由此可知，零矢量的插入有效地解决了定子零矢量的插入有效地解决了定子 磁链矢量幅值与旋转速度的矛盾磁链矢量幅值与旋转速度的矛盾。 | )(|k s 恒定，只要使恒定，只要使t1为常数即

32、可。为常数即可。 94 期望电压空间矢量的合成期望电压空间矢量的合成 l在一个开关周期在一个开关周期 T0 图5-28 期望输出电压矢量的合成 的作用时间的作用时间 1 u 2 u 1 t 的作用时间的作用时间 2 t 12 12 00 12 3 00 22 33 s j dd tt TT tt UU e TT uuu l合成电压矢量合成电压矢量 95 SVPWM的实现的实现 l通常以开关损耗和谐波分量都较小为原则，通常以开关损耗和谐波分量都较小为原则， 来安排基本矢量和零矢量的作用顺序，一来安排基本矢量和零矢量的作用顺序，一 般在减少开关次数的同时，尽量使般在减少开关次数的同时，尽量使PWM

33、输输 出波型对称，以减少谐波分量。出波型对称，以减少谐波分量。 96 零矢量集中的实现方法零矢量集中的实现方法 l按照对称原则，将两个基本电压矢量的作按照对称原则，将两个基本电压矢量的作 用时间平分为二后，安放在开关周期的首端用时间平分为二后，安放在开关周期的首端 和末端。和末端。 l零矢量的作用时间放在开关周期的中间，零矢量的作用时间放在开关周期的中间， 并按开关次数最少的原则选择零矢量。并按开关次数最少的原则选择零矢量。 l在一个开关周期内，有一相的状态保持不在一个开关周期内，有一相的状态保持不 变，从一个矢量切换到另一个矢量时，只有变，从一个矢量切换到另一个矢量时，只有 一相状态发生变化

34、，因而一相状态发生变化，因而开关次数少，开关开关次数少，开关 损耗小损耗小。 97 零矢量集中的实现方法零矢量集中的实现方法 图图5-29 零矢量集中的零矢量集中的SVPWM实现实现 98 零矢量分散的实现方法零矢量分散的实现方法 图图5-30 零矢量分布的零矢量分布的SVPWM实现实现 99 7步完成步完成的定子磁链的定子磁链 图图5-32定子磁链矢量的运动定子磁链矢量的运动 的的7步轨迹步轨迹 2 1 1 6 1 6 2 1 1.(0,1)0 2.(0,2) 2 3.(0,3) 2 (0,*)4.(0,4)0 5.(0,5) 2 6.(0,6) 2 7.(0,7)0 s s s ss s

35、s s t t t t u u u u 100 SVPWM控制的定子磁链控制的定子磁链 图图5-34 定子旋转磁链矢量轨迹定子旋转磁链矢量轨迹 l定子磁链矢量轨迹定子磁链矢量轨迹 101 SVPWM控制的定子磁链控制的定子磁链 l实际的定子磁链矢量轨迹在期望的磁链实际的定子磁链矢量轨迹在期望的磁链 圆周围波动。圆周围波动。N越大，磁链轨迹越接近于越大，磁链轨迹越接近于 圆，但开关频率随之增大。圆，但开关频率随之增大。 l由于由于N是有限的，所以磁链轨迹只能接是有限的，所以磁链轨迹只能接 近于圆，而不可能等于圆。近于圆，而不可能等于圆。 102 第第6章章 基于动态模型的异步电基于动态模型的异步

36、电 动机调速系统动机调速系统 103 6.2 异步电动机的三相数学模型异步电动机的三相数学模型 图图6-1 三相异步电动机的物理模型三相异步电动机的物理模型 l定子三相绕定子三相绕 组轴线组轴线A、B、 C在空间是固在空间是固 定的。定的。 l转子绕组轴转子绕组轴 线线a、b、c随随 转子旋转。转子旋转。 104 异步电动机三相原始模型的异步电动机三相原始模型的 非独立性非独立性 l异步电动机三相绕组为异步电动机三相绕组为Y无中线连接，若无中线连接，若 为为连接，可等效为连接，可等效为Y连接。连接。 l可以证明：异步电动机三相数学模型中存可以证明：异步电动机三相数学模型中存 在一定的约束条件在

37、一定的约束条件 0 0 0 ABC ABC ABC iii uuu 0 0 0 abc abc abc iii uuu 105 异步电动机三相原始模型的异步电动机三相原始模型的 非独立性非独立性 l三相变量中只有两相是独立的，因此三相变量中只有两相是独立的，因此 三相原始数学模型并不是物理对象最三相原始数学模型并不是物理对象最 简洁的描述简洁的描述。 l完全可以而且也有必要用两相模型代完全可以而且也有必要用两相模型代 替。替。 106 6.3.1 坐标变换的基本思路坐标变换的基本思路 l两极直流电动两极直流电动 机的物理模型，机的物理模型， F为励磁绕组，为励磁绕组， A为电枢绕组，为电枢绕组

38、， C为补偿绕组。为补偿绕组。 F和和C都在定子都在定子 上，上，A在转子上。在转子上。 图6-2 二极直流电动机的物理模型 F励磁绕组 A电枢绕组 C补偿绕组 107 6.3.1 坐标变换的基本思路坐标变换的基本思路 l三相变量中只有两相为独立变量，完全可以三相变量中只有两相为独立变量，完全可以 也应该消去一相。也应该消去一相。 l所以，三相绕组可以用相互独立的两相正交所以，三相绕组可以用相互独立的两相正交 对称绕组等效代替，对称绕组等效代替，等效的原则是产生的磁等效的原则是产生的磁 动势相等动势相等。 108 6.3.1 坐标变换的基本思路坐标变换的基本思路 图6-3 三相坐标系和两相坐标

39、系物理模型 109 6.3.1 坐标变换的基本思路坐标变换的基本思路 图图6-4 静止两相正交坐标系和旋转正交坐标系的静止两相正交坐标系和旋转正交坐标系的 物理模型物理模型 110 6.4.2 旋转正交坐标系中的动态旋转正交坐标系中的动态 数学模型数学模型 图图6-8 定子定子 、转子、转子 坐标系到旋转正交坐标系的变换坐标系到旋转正交坐标系的变换 a）定子）定子 、转子坐标系、转子坐标系 b）旋转正交坐标系）旋转正交坐标系 111 6.6.1按转子磁链定向的同步旋按转子磁链定向的同步旋 转正交坐标系状态方程转正交坐标系状态方程 图图6-17 静止正交坐标系与按转子磁链定向的同静止正交坐标系与

40、按转子磁链定向的同 步旋转正交坐标系步旋转正交坐标系 旋转正交旋转正交dq坐标系的一个特例是与转子磁链旋转矢量坐标系的一个特例是与转子磁链旋转矢量 同步旋转的坐标系。令同步旋转的坐标系。令d轴与转子磁链矢量重合，称作轴与转子磁链矢量重合，称作 按转子磁链定向的同步旋转正交坐标系，简称按转子磁链定向的同步旋转正交坐标系，简称mt坐标系。坐标系。 112 6.6.1按转子磁链定向的同步旋按转子磁链定向的同步旋 转正交坐标系状态方程转正交坐标系状态方程 lm轴与转子磁链矢量重合轴与转子磁链矢量重合 l为了保证为了保证m轴与转子磁链矢量始终重合，还轴与转子磁链矢量始终重合，还 必须使必须使 0 rmr

41、dr rtrq 0 rq rt d d dtdt 113 6.6.1按转子磁链定向的同步旋按转子磁链定向的同步旋 转正交坐标系状态方程转正交坐标系状态方程 lmt坐标系中的电磁转矩表达式坐标系中的电磁转矩表达式 l定子电流励磁分量定子电流励磁分量 pm estr r n L Ti L l定子电流转矩分量定子电流转矩分量 sm i st i () pm esrsr r n L Tii L 114 6.6.2按转子磁链定向矢量控制按转子磁链定向矢量控制 的基本思想的基本思想 l按转子磁链定向仅仅实现了定子电流两个分按转子磁链定向仅仅实现了定子电流两个分 量的解耦，电流的微分方程中仍存在非线性量的解

42、耦，电流的微分方程中仍存在非线性 和交叉耦合。和交叉耦合。 l采用电流闭环控制，可有效抑制这一现象，采用电流闭环控制，可有效抑制这一现象， 使实际电流快速跟随给定值。使实际电流快速跟随给定值。 115 6.6.2按转子磁链定向矢量控制按转子磁链定向矢量控制 的基本思想的基本思想 图图6-19 异步电动机矢量变换及等效直流电动机模型异步电动机矢量变换及等效直流电动机模型 116 6.6.2按转子磁链定向矢量控制按转子磁链定向矢量控制 的基本思想的基本思想 图图6-20 矢量控制系统原理结构图矢量控制系统原理结构图 117 6.6.2按转子磁链定向矢量控制按转子磁链定向矢量控制 的基本思想的基本思

43、想 图图6-21 简化后的等效直流调速系统简化后的等效直流调速系统 118 6.6.2按转子磁链定向矢量控制按转子磁链定向矢量控制 的基本思想的基本思想 l矢量控制系统就相当于直流调速系统。矢量控制系统就相当于直流调速系统。 l矢量控制交流变压变频调速系统在静、矢量控制交流变压变频调速系统在静、 动态性能上可以与直流调速系统媲美。动态性能上可以与直流调速系统媲美。 119 6.6.3按转子磁链定向矢量控制按转子磁链定向矢量控制 系统的电流闭环控制方式系统的电流闭环控制方式 图图6-22 电流闭环控制后的系统结构图电流闭环控制后的系统结构图 l转子磁链环节为稳定的惯性环节，可以采用闭转子磁链环节

44、为稳定的惯性环节，可以采用闭 环控制，也可以采用开环控制方式；而转速通环控制，也可以采用开环控制方式；而转速通 道存在积分环节，必须加转速外环使之稳定。道存在积分环节，必须加转速外环使之稳定。 120 电流闭环控制电流闭环控制 图图6-23 三相电流闭环控制的矢量控制系统结构图三相电流闭环控制的矢量控制系统结构图 121 电流闭环控制电流闭环控制 图图6-24 定子电流励磁分量和转矩分量闭环控制的矢量控定子电流励磁分量和转矩分量闭环控制的矢量控 制系统结构图制系统结构图 * s u 122 6.6.5 转子磁链计算转子磁链计算 l转子磁链的直接检测比较困难，多采用按转子磁链的直接检测比较困难，

45、多采用按 模型计算的方法。模型计算的方法。 l利用容易测得的电压、电流或转速等信号，利用容易测得的电压、电流或转速等信号， 借助于转子磁链模型，实时计算磁链的幅值借助于转子磁链模型，实时计算磁链的幅值 与空间位置与空间位置。 l在计算模型中，由于主要实测信号的不同，在计算模型中，由于主要实测信号的不同， 又分为电流模型和电压模型两种。又分为电流模型和电压模型两种。 123 计算转子磁链的电流模型计算转子磁链的电流模型 l根据描述磁链与电流关系的磁链方程来计根据描述磁链与电流关系的磁链方程来计 算转子磁链，所得出的模型叫做电流模型。算转子磁链，所得出的模型叫做电流模型。 l在在坐标系上计算转子磁

46、链的电流模型坐标系上计算转子磁链的电流模型 1 1 rm rrs rr r m rrs rr dL i dtTT d L i dtTT 124 计算转子磁链的电流模型计算转子磁链的电流模型 图图6-29 在在坐标系计算转子磁链的电流模型坐标系计算转子磁链的电流模型 125 计算转子磁链的电流模型计算转子磁链的电流模型 l在在mt坐标系上计算转子磁链的电流模型坐标系上计算转子磁链的电流模型 1 1 mr rsm rr m st rr Ld i dtTT L i T 126 计算转子磁链的电流模型计算转子磁链的电流模型 图图6-30 在在mt坐标系计算转子磁链的电流模型坐标系计算转子磁链的电流模型

47、 1 1 mr rsm rr m st rr Ld i dtTT L i T 127 计算转子磁链的电流模型计算转子磁链的电流模型 l上述两种计算转子磁链的电流模型都需要实上述两种计算转子磁链的电流模型都需要实 测的电流和转速信号，不论转速高低时都能适测的电流和转速信号，不论转速高低时都能适 用。用。 l受电动机参数变化的影响。电动机温升和频受电动机参数变化的影响。电动机温升和频 率变化都会影响转子电阻，磁饱和程度将影响率变化都会影响转子电阻，磁饱和程度将影响 电感。电感。 l这些影响都将导致磁链幅值与位置信号失真，这些影响都将导致磁链幅值与位置信号失真， 而反馈信号的失真必然使磁链闭环控制系统的而反馈信号的失真必然使磁链闭环控制系统的 性能降低，这是电流模型的不足之处。性能降低，这是电流模型的不足之处。 128 计算转子磁链的电压模型计算转子磁链的电压模型 l根据电压方程中感应电动势等于磁链变化根据电压方程中感应电动势等于磁链变化 率的关系，取电动势的积分就可以得到磁链。率的关系，取电动势的积分就可以得到磁链。 l在在坐标系上