井字架专项施工技术措施（方案）

1、 井字架专项施工技术措施（方案） 工程名称：广恒御水雅筑C、D栋商住楼 工程地点：市环湖中路2号 施工单位：市建安集团有限公司 编制单位： 编 制 人： 审批负责人： 审批日期： 目 录 第一章 井字架安装拆卸施工 一、工程慨况2 二、设备资料2 三、基础2 四、准备工作2 五、人员组成3 六、安装（拆除）3 七、电源配置4 八、安装原理4 九、井字架基本构造4 十、井字架搭设4 十一、井字架搭设技术要求5 十二、安全措施5 十三、井字架拆除安全措施6 第二章 计算书 第一节 井字架计算书 一、井字架荷载计算7 二、井字架计算9 三、附着计算14 四、井字架基础验算17 第二节 井字架着地卸料

2、平台计算书 一、参数信息19 二、底板支撑钢管计算20 三、纵向支撑钢管计算23 四、构件抗滑移的计算24 五、支架立杆荷载标准值（轴力）计算24 六、立杆稳定性验算25 七、立杆地基承载力计算25 第三节 井字架防护棚计算书 一、参数信息27 二、纵向水平支撑钢管计算28 三、横向水平支撑钢管计算29 四、构件抗滑移的计算30 五、立杆稳定性验算30 六、立杆地基承载力计算32 第一章 井字架安装施工组织设计 一、工程概况 广恒御水雅筑CD栋工程；属于框剪结构;地上26层;地下1层；建筑高度：78m；标准层层高：3m ；总建筑面积：38000平方米；总工期：540天；施工单位：阳江市建安集团

3、有限公司。 本工程由阳江市广恒房地产开发有限公司投资建设，龙安泛华建筑工程顾问有限公司设计，阳江市建筑设计院地质勘察，阳江市建设监理有限公司监理，阳江市建安集团有限公司组织施工；由林吉星担任项目经理，林朗担任技术负责人。 根据本工程特点，拟D-LD-L交D-R轴安装1台井字架（编号1）， 二、设备资料 使用单位：阳江市建安集团有限公司 设备名称：井字架物料提升架(施工升降机) 设备性能：载重1t 安装位置：（设备安装位置见附图） 使用高度：高度78米 使用时间：2008年8月1日至2009年8月30日 三、基础 1基础按说明书的要求，采用C25钢筋混凝土基础，架体与基础用螺栓连结。 2接地装置

4、的埋设应符合要求。 3基础埋件四个基准点不平度（水平高差）L2/1000（L为两点间的距离，单位为m） 4、承受的载荷力应大于P： P=（吊笼重+外笼重+导轨架总重对重量+载重）0.02（KN）。 5、混凝土基础板下地面的承载能力应大于0.02Mpa。 6、双层钢筋网，钢筋直径16mm，间距200。基础座位置加4根30钢筋正交。 7、基础座应全部埋入混凝土基础板内。 8、基础图的基本尺寸参照使用说明书升降机基础一栏，要求平整、无积水。 9基础验收资料必须要有工程技术负责人签字认可。当基础达到设计强度并满足设计要求后才能进行下一道工序操作。（基础计算见下计算书） 四、准备工作 1作业场地的准备

5、（1）构件堆码场地：满足施工需要。 （2）拼装场地：满足施工的需要。 2工具及材料的准备 （1）辅助钢丝绳及麻绳：根据实际情况而定。 （2）工具：锤子、撬棍 （3）安全帽及安全带：凡参与作业人员每人一套。 所有的工具及材料必须经过安全检查，发现有不合格的料具坚决更换，禁止使用不合格产品。 五、人员组成 1现场负责人：林队 负责提供人员、场地及料具，提供安全保证及措施，控制工程进度。 2安装作业技术指导：（技术部门）冯奕新 提供安装作业指导书，处理安装过程中出现的技术问题，监督安全作业，禁止违章行为。 3现场安装作业负责人：（现场机械负责人）黎运松 负责人员安排，料具的准备，安装作业前进行安全与

6、技术交底，具体的工作安排和安全监督。 4作业班组人员：（组长：郑功元，组员：邓光明、郑福、邓志光、梁佑记） 作业前须由安装负责人对他们进行重点安全技术交底，并对他们的身体状况进行调查，有不合要求的坚决不用。普工尽量选用曾参与过此项作业的人员。 5安全员： 安排现场安全防护人员，划出一个以安装中心最小半径约10m随着安装高度增高而扩大的安全防护区，工作时禁止行人进入，监督整个安装作业，制止违章行为。 六、安装（拆除） 1安装顺序（拆除除最后一项外逆向操作） 基础梁安装吊笼基座就位基础节标准节及轨道缆风绳（或者附墙）安装标准节再附墙天梁卷扬机吊笼穿绕钢丝绳 空载试机搭设过道安装验收 2附墙的安装

7、（1）附墙间距、附着的位置选择、附着详图、附着杆件的强度计算及验算（见计算书） （2）附墙方案必须由技术负责人审核签字认定。 （3）附着固定前必须经过架体垂直度的校正，达到要求后方能与固定点固接。 3.安全措施 （1）设警戒区，挂设警戒标志。 （2）设专人看护，现场指挥。 七、电源配置： 1、安装工地应具备能量足够的电源，并配备一个专供升降机用电源箱，每一吊笼均应用一开关控制，电源箱需采用一刀一闸一漏电的型式。 2、工地的专用电源箱应直接从工地变压窒引入，距离最好不要超过30米，一般每一吊笼采用一根大425mm2的铜线电缆，如距离过长，应适当增加电缆的截面积。 3、工地的电源电压波动应在5%之

8、间，如波动太大，应考虑增加相应功率的稳压器。 八、安装安全规则： 1、参加安装人员必须经过技术交底、安全交底，上岗安装过程中由专人、统一指挥。 2、安装场地清洁，并设置安全标志牌及设施，闲人免进。 3、笼顶作业时，人员头、手绝不能露出围栏外。 4、安装作业人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋等，不要穿过于宽松的衣服，以免被卷入运动部件中，发生安全事故。 5、安装过程中，必须笼顶操作。 6、吊笼启动前必须全面检查，消防所有不安全隐患。 7、雷雨天及风速超过13m/s等恶劣天气情况下，不能安装作业。 8、安装完每一部件后，必须全面检查各联接处的状况。 9、升降机运行前，应首先将保护接地装置与升降机

9、金属结构联通，接地电阻应不大于4。 九、井架基本构造： 1、立柱L806 平撑L605 斜撑L605 连接板S=6 螺栓M14 节间尺寸1.5m，底节尺寸1.8m 导轨L505 井孔尺寸3m2m 吊盘尺寸2.91.9 可搭设高度90mm 载重1.5T 2、井架必须有出厂合格证，并经公司总工程师审核签定后方可安装。 十、井架搭设： 1、井架基础，采用C15钢筋砼，长宽高430.7m埋深1m。钢筋12，双向200，根据井架支座型钢螺栓孔尺寸，予留螺栓孔，基础砼达到70%以上方可安装井架。 2、井架安装，采用单根杆件，螺栓连接，自下而上安装，当井架搭到10m时应设置临时缆风，根据井架搭设高度，当搭到

10、1015m时，应设置固定缆风一组，每角1根或2根12以上钢丝绳（计48根）；每增高10m加设一组。缆风绳上端要用吊耳连接，并用钢丝绳夹头紧固。 3、井架亦可采用附墙刚性支撑与建筑物牢固连接，建筑物梁、柱或墙上按每23层设置2个预埋件，采用806连接拉杆把井架固定于建筑物上，焊缝厚度不小于8mm，同时井架附墙杆不得附着于脚手架上。 4、待固定缆风绳后，方可拆除临时缆风绳，缆风绳与地面夹角应为4560，地锚要安全可靠，与缆风绳连接必须牢固，禁止将缆风绳栓在树木、电杆上。 5、高度要30m以上的井架缆风绳，其兰螺丝须加以保险，缆风绳不准在高压线上方通过，必须通过时，必须保持7m以上安全距离。 6、井

11、架的立柱应垂直稳定，其垂直偏差应不超过高度1/1000，接头应相互错开，同一平面上不得超过2个，井架导向滑轮与卷扬机筒长度20倍。 7、井架上所使用的滑轮，安装前要逐个检查，其轴称有无磨损超过极限，并加足润滑油方可装上。 8、井架安装完毕后，杆件的螺丝要进一步紧固，不得任意减少，投入使用前，必须经公司质安科会同项目部专业人员验收后方可使用。 9、井架吊监必须有防坠装置，冲顶限位器和安全门、吊篮两侧有安全挡板，高度不得少于1m，防止手推车等物件滑落，同时提升吊篮钢丝绳必须采用2m根。 10、井架底层周围及通道口，必须装设防护棚，井架高度超30m，必须搭设双层防护棚，井架运输通道宽度应不小于1m，

12、搁置点必须牢靠，不能直接搁置于外脚手架上，通道两边必须装设防护拦并装有安全门。 11、井架必须装设可靠的避雷，接地装置，卷扬机应单独接地并装设防雨棚，同时卷扬机应采用相匹配的安全电压控制开头及点动装置。 十一、井架搭设技术要求： 1、杆件要做到方正平直，立杆垂直度偏并不得超过总高度的1/400；进料口和出料口的净空高度应不小于1.7m，出料口处的小横杆可拆下移到与出料口平台的横杆一致，导轨垂直度及间距尺寸的偏差，不得大于10mm。 2、卸料平台（进楼栈桥）的立杆不得利用井架的立杆和手脚架析立杆，应分开架设，缩小间距并采用双杆搭设，每层栈桥与井架之间应用不承受垂直力的横杆进行拉结。卸料平台的铺板

13、层应采用完好的木模板。 3、井架的侧面除进出口外，均应自下而上边疆设置剪刀撑。 十二、安全措施： 1、首次安装垂直运输设备，需经过严格的荷载的安全装性能试验，确保达到设计要求且经验收后才能设入使用。 2、设备应装设在可靠的基础上，基础应具有足够的承载力和稳定性，并设有良好的排水措施。 3、设备在使用前必须进行全面的检查和维修保养，确保设备完好，未经检修保养的设备不能使用。 4、设备安装完毕后，应全面检查安装（搭设）的质量是否符合要求，并及时解决存在的问题，随后进行空载和负载度运行，判断试运行情况是否，吊索、吊具、吊盘、安全保险以及刹车装置等是否可靠，都无问题时才能设入使用。 5、设备由专门人员

14、操作和管理，严禁违章作业和超载作用，设备出现故障或运转不正常时应即停止使用，并及时予以解决。 6、严格遵照设备的安装程序和规定进行设备的安装和搭设工作，使用完毕，按规定程序和棣进行拆除工作。 7、井架按要求用安全网封闭；风缆绳用钢丝绳，严禁用钢筋代替。 十三、井架拆除安全措施： 1、井架拆除时，应先设置临时缆风，对设有两层缆绳的井架，应对下层的缆风绳风采取可靠的加固安全措施后，方可拆除顶层缆风。 2、井架拆除时，必须从上向下拆除。 3、拆除的物件，要用麻绳吊到地面，不能随意由上而下抛掷。 4、井架搭拆人员应认直执行国家建筑安装工人安全技术操作规程，必须有上岗合格证，患有心脏病、高血压等其它不适

15、于高空作业的，不得从事井架搭拆。 5、从事搭拆的人员必须配带安全帽、安全带及防滑鞋，且严禁酒后作业。 6、搭拆井架要设立警戒区，有工地安全员专人负责。 7、井架维修、保养时，必须禁止使用。吊篮内严禁乘人。 8、井架的平撑、斜撑、缆风等使用过程中严禁随意拆除。 9、井架使用期间，就建立岗位责任制，作到定期检查、保养。井架搭设高度的起重重量必须根据出厂说明严格执行，严禁超负荷使用。 第二章 计算书 第一节 井架计算书 广恒御水雅筑CD栋工程；属于框剪结构;地上26层;地下1层；建筑高度：78m；标准层层高：3m ；总建筑面积：38000平方米；总工期：540天；施工单位：阳江市建安集团有限公司。

16、本工程由阳江市广恒房地产开发有限公司投资建设，龙安泛华建筑工程顾问有限公司设计，阳江市建筑设计院地质勘察，阳江市建设监理有限公司监理，阳江市建安集团有限公司组织施工；由林吉星担任项目经理，林朗担任技术负责人。 格构式型钢井架在工程上主要用于垂直运输建筑材料和小型构件，井架立柱、缀条一般由厂家直接预制，施工现场必须严格按照厂商说明书安装。 本计算书按照龙门架及井架物料提升机安全技术规范（JGJ88-1992）、建筑施工计算手册（江正荣主编）、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）编制。 一、荷载计算 1.起吊物和吊盘重力（包括索具等）G 其中 K 动力系数，K= 1.00 ； Q 起吊物体重力

17、，Q= 10.000 kN； q 吊盘（包括索具等）自重力，q= 1.000 kN； 经过计算得到 G=K(Q+q) =1.00(10.000+1.000)= 11.000 kN。 2.提升重物的滑轮组引起的缆风绳拉力S 其中 f0 引出绳拉力计算系数，取1.02 ； 经过计算得到 S= f0K(Q+q) =1.0201.00(10.000+1.000)=11.220 kN ； 3.井架自重力 井架自重力1.5kN/m； 井架的总自重Nq=1.582=123 kN； 附墙架以上部分自重： Nq1=1.5(82-9)= 109.5kN； Nq2=1.5(82-18)= 96kN； Nq3=1.5

18、(82-27)= 82.5kN； Nq4=1.5(82-36)= 69kN； Nq5=1.5(82-45)= 55.5kN； Nq6=1.5(82-54)= 42kN； Nq7=1.5(82-63)= 28.5kN； Nq8=1.5(82-72)= 15kN； Nq9=1.5(82-78)= 6kN； 4.风荷载为 q = 1.664 kN/m； 风荷载标准值应按照以下公式计算： Wk=W0zsz = 0.701.960.480.70 = 0.461 kN/m2； 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GBJ9)的规定； 采用：W0 = 0.70 kN2； z 风压高度变化

19、系数，按照建筑结构荷载规范(GBJ9)的规定； 采用：z = 1.96 ； s 风荷载体型系数：s = 0.48 ； z 高度Z处的风振系数，z = 0.70 ； 风荷载的水平作用力: q = WkB=0.4613.61= 1.664 kN/m； 其中 Wk 风荷载水平压力，Wk= 0.461 kN/m2； B 风荷载作用宽度，架截面的对角线长度，B= 3.61 m； 经计算得到风荷载的水平作用力 q = 1.664 kN/m； 二、井架计算 井架简图 1、基本假定： 为简化井架的计算，作如下一些基本假定： （1）井架的节点近似地看作铰接； （2）吊装时，与起吊重物同一侧的缆风绳都看作不受力；

20、 （3）井架空间结构分解为平面结构进行计算。 2、风荷载作用下井架的约束力计算 缆风绳或附墙架对井架产生的水平力起到稳定井架的作用，在风荷载作用下，井架的计算简图如下： 弯矩图（附墙件） 剪力图（附墙件） 各附着由下到上的内力分别为：R(1)=14.94 kN , M(1)=11.205kN.m； 各附着由下到上的内力分别为：R(2)=14.939 kN , M(2)=11.203kN.m； 各附着由下到上的内力分别为：R(3)=14.944 kN , M(3)=11.211kN.m； 各附着由下到上的内力分别为：R(4)=14.924 kN , M(4)=11.182kN.m； 各附着由下到

21、上的内力分别为：R(5)=14.998 kN , M(5)=11.292kN.m； 各附着由下到上的内力分别为：R(6)=14.724 kN , M(6)=10.881kN.m； 各附着由下到上的内力分别为：R(7)=15.746 kN , M(7)=12.414kN.m； 各附着由下到上的内力分别为：R(8)=10.716 kN , M(8)=6.692kN.m； 各附着由下到上的内力分别为：R(9)=12.718 kN , M(9)=13.28kN.m； Rmax=12.718kN； 3、井架轴力计算 各缆风绳或附墙架与型钢井架连接点截面的轴向力计算： 经过计算得到由下到上各缆风绳或附墙架

22、与井架接点处截面的轴向力分别为: 第1道H1= 9 m； N1 = G + Nq1 +S =11 + 109.5 +11.22 =131.72 kN； 第2道H2= 18 m； N2 = G + Nq2 +S =11 + 96 +11.22 =118.22 kN； 第3道H3= 27 m； N3 = G + Nq3 +S =11 + 82.5 +11.22 =104.72 kN； 第4道H4= 36 m； N4 = G + Nq4 +S =11 + 69 +11.22 =91.22 kN； 第5道H5= 45 m； N5 = G + Nq5 +S =11 + 55.5 +11.22 =77.7

23、2 kN； 第6道H6= 54 m； N6 = G + Nq6 +S =11 + 42 +11.22 =64.22 kN； 第7道H7= 63 m； N7 = G + Nq7 +S =11 + 28.5 +11.22 =50.72 kN； 第8道H8= 72 m； N8 = G + Nq8 +S =11 + 15 +11.22 =37.22 kN； 第9道H9= 78 m； N9 = G + Nq9 +S =11 + 6 +11.22 =28.22 kN； 4.截面验算 （1）井架截面的力学特性： 井架的截面尺寸为23m； 主肢型钢采用4L90X7； 一个主肢的截面力学参数为:zo=24.8

24、cm，Ixo = Iyo = 94.83 cm4，Ao=12.3 cm2 ，i1 = 150.47 cm； 缀条型钢采用L45X4； 格构式型钢井架截面示意图 井架的y-y轴截面总惯性矩： 井架的x-x轴截面总惯性矩： 井架的y1-y1轴和x1-x1轴截面总惯性矩： 经过计算得到： Ix= 4(94.83+ 12.3（300/2- 24.8）2)= 771591.288 cm4； Iy= 4(94.83+ 12.3（200/2- 24.8）2)= 278607.288 cm4； Iy=Ix=1/2（771591.288+278607.288）= 525099.288cm4； 计算中取井架的惯性

25、矩为其中的最小值278607.288 cm4。 2.井架的长细比计算： 井架的长细比计算公式： 其中 H - 井架的总高度，取82m； I - 井架的截面最小惯性矩，取278607.288cm4； A0 - 一个主肢的截面面积，取12.3cm4。 经过计算得到=108.968。 换算长细比计算公式： 其中 A - 井架横截面的毛截面面积，取412.3 cm2； A1- 井架横截面所截垂直于x-x轴或y-y轴的毛截面面积，取23.49cm2； 经过计算得到 0= 110。 查表得=0.493 。 3. 井架的整体稳定性计算： 井架在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式： 其中 N - 轴心压力的计

26、算值(kN)； A - 井架横截面的毛截面面积，取49.2 cm2； - 轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数，取 =0.493； mx - 等效弯矩系数, 取1.0； M - 计算范围段最大偏心弯矩值(kN.m)； W1 - 弯矩作用平面内，较大受压纤维的毛截面抵抗矩, W1 = I/(a/2) = 278607.288/(200/2) = 2786.073 cm3； NEX -欧拉临界力，NEX =2EA/(1.12) ； NEX= 22.06 10549.2102/(1.1108.9682) = 765841.768 N； 经过计算得到由上到下各附墙件与井架接点处截面的强度分别为 第1道

27、H1=9 m, N1= 131.72 kN ,M1=11.205 kN.m； =131.72103/(0.49349.2102)(1.011.205106)/2786.073103 (10.493131.72103/765841.768) = 59N/mm2； 第1道附墙件处截面计算强度=59N/mm2允许强度215N/mm2,满足要求! 第2道H2=18 m, N2= 118.22 kN ,M2=11.203 kN.m； =118.22103/(0.49349.2102)(1.011.203106)/2786.073103 (10.493118.22103/765841.768) = 53N

28、/mm2； 第2道附墙件处截面计算强度=53N/mm2允许强度215N/mm2,满足要求! 第3道H3=27 m, N3= 104.72 kN ,M3=11.211 kN.m； =104.72103/(0.49349.2102)(1.011.211106)/2786.073103 (10.493104.72103/765841.768) = 47N/mm2； 第3道附墙件处截面计算强度=47N/mm2允许强度215N/mm2,满足要求! 第4道H4=36 m, N4= 91.22 kN ,M4=11.182 kN.m； =91.22103/(0.49349.2102)(1.011.182106

29、)/2786.073103 (10.49391.22103/765841.768) = 42N/mm2； 第4道附墙件处截面计算强度=42N/mm2允许强度215N/mm2,满足要求! 第5道H5=45 m, N5= 77.72 kN ,M5=11.292 kN.m； =77.72103/(0.49349.2102)(1.011.292106)/2786.073103 (10.49377.72103/765841.768) = 36N/mm2； 第5道附墙件处截面计算强度=36N/mm2允许强度215N/mm2,满足要求! 第6道H6=54 m, N6= 64.22 kN ,M6=10.881

30、 kN.m； =64.22103/(0.49349.2102)(1.010.881106)/2786.073103 (10.49364.22103/765841.768) = 31N/mm2； 第6道附墙件处截面计算强度=31N/mm2允许强度215N/mm2,满足要求! 第7道H7=63 m, N7= 50.72 kN ,M7=12.414 kN.m； =50.72103/(0.49349.2102)(1.012.414106)/2786.073103 (10.49350.72103/765841.768) = 26N/mm2； 第7道附墙件处截面计算强度=26N/mm2允许强度215N/m

31、m2,满足要求! 第8道H8=72 m, N8= 37.22 kN ,M8=6.692 kN.m； =37.22103/(0.49349.2102)(1.06.692106)/2786.073103 (10.49337.22103/765841.768) = 18N/mm2； 第8道附墙件处截面计算强度=18N/mm2允许强度215N/mm2,满足要求! 第9道H9=78 m, N9= 28.22 kN ,M9=13.28 kN.m； =28.22103/(0.49349.2102)(1.013.28106)/2786.073103 (10.49328.22103/765841.768) =

32、16N/mm2； 第9道附墙件处截面计算强度=16N/mm2允许强度215N/mm2,满足要求! 三、附着计算 (一)、附墙架内力计算 塔吊四附着杆件的计算属于一次超静定问题，在外力N作用下求附着杆的内力,N取第二部分计算所得的Rmax，N= 12.718 kN 。 采用结构力学计算个杆件内力: 计算简图： 方法的基本方程： 计算过程如下： 其中: 1p为静定结构的位移； Ti0为X=1时各杆件的轴向力； Ti为在外力N作用下时各杆件的轴向力； li为为各杆件的长度。 考虑到各杆件的材料截面相同，在计算中将弹性模量与截面面积的积EA约去，可以得到： 各杆件的轴向力为： 以上的计算过程将从0-3

33、60度循环，解得每杆件的最大轴压力，最大轴拉力： 杆1的最大轴向拉力为: 2.11 kN； 杆2的最大轴向拉力为: 11.16 kN； 杆3的最大轴向拉力为: 11.16 kN； 杆4的最大轴向拉力为: 2.11 kN； 杆1的最大轴向压力为: 2.11 kN； 杆2的最大轴向压力为: 11.16 kN； 杆3的最大轴向压力为: 11.16 kN； 杆4的最大轴向压力为: 2.11 kN； (二)、附墙架强度验算 1 杆件轴心受拉强度验算 验算公式: = N / An f 其中 - 为杆件的受拉应力； N - 为杆件的最大轴向拉力,取 N =11.16 kN； An - 为杆件的截面面积，本工

34、程选择的是钢管1006 查表可知 An =1770.96 mm2。 经计算， 杆件的最大受拉应力 =11.16103/1770.96 =6.30N/mm2； 最大拉应力=6.30 N/mm2不大于拉杆的允许拉应力 215N/mm2, 满足要求。 2 杆件轴心受压强度验算 验算公式: = N / An f 其中 - 为杆件的受压应力； N - 为杆件的轴向压力， 杆1: 取N =2.11kN； 杆2: 取N =11.16kN； An - 为杆件的截面面积，本工程选择的是钢管1006 查表可知 An =1770.96 mm2。 - 杆件长细比，,由l/i的值确定； 杆1:取= 5000.000 /

35、 33.302 = 150； 杆2:取= 1414.214 / 33.302 = 42； - 为杆件的受压稳定系数， 是根据 查表计算得： 杆1: 取=0.308 ， 杆2: 取=0.879； 杆1：1 = 2.113 103 / (0.308 1770.960) = 3.873 N/mm2； 杆2：2 = 11.156 103 / (0.879 1770.960) = 7.167 N/mm2； 经计算，杆件的最大受压应力 =7.167 N/mm2； 最大压应力 7.167N/mm2 小于允许应力 215N/mm2， 满足要求。 四、井架基础验算 1、井架基础所承受的轴向力N计算 N = G

36、+ Nq +S =11 + 123 +11.22 =145.22 kN； 井架单肢型钢所传递的集中力为 ：FN/4 = 36.305 kN ； 2、井架单肢型钢与基础的连接钢板计算 由于混凝土抗压强度远没有钢材强，故单肢型钢与混凝土连接处需扩大型钢与混凝土的接触面积，用钢板预埋，同时预埋钢板必须有一定的厚度，以满足抗冲切要求。预埋钢板的面积A0计算如下： A0=F/fc=36.305103/11.900= 3050.840 mm2； 3、井架基础计算 单肢型钢所需混凝土基础面积A计算如下： AF/fa=36.305103/(180.010-3)= 201694.444 mm2； 单肢型钢混凝土

37、基础边长:a=201694.4441/ 2 449.104 mm； 4.配筋计算 井架单肢型钢混凝土基础计算简图相当于一个倒梯梁，其板底最大弯矩按下式计算： 式中：M - 井架单肢型钢混凝土基础底板中性轴处的弯矩设计值； l - 井架单肢型钢混凝土基础底板中性轴处至基底边缘的距离； 取l = a/2224.552 mm； q - 相应于荷载效应基本组合时的基础底面地基土单位面积净反力，取q=180.000224.55210-3= 40.419 kN/m； 经过计算得 M= 0.540.419 (224.55210-3) 2 1.019 kN.m； 依据混凝土结构设计规范，板底配筋计算公式如下:

38、 式中，l - 当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取l=1.00； fc - 混凝土抗压强度设计值，查表得fc= 11.900 kN/m2； ho - 承台的计算高度，ho=700-20=680 mm。 经过计算得： s= 1.019106/(1.00011.900449.1046802)=0.000； =1-(1-20.000)0.5= 0.000； s=1-0.000/2= 1.000； As=1.019106/(1.000680300)= 4.996 mm2。 由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为: 44

39、9.1047000.15%=471.559mm2。 故取 As=471.559mm2。 5、构造要求 井架四个单肢型钢混凝土基础间配置通长筋,中间必须用相同等级的混凝土浇筑成整体混凝土底板。 第二节 井架落地卸料平台计算书 广恒御水雅筑CD栋工程；属于框剪结构;地上26层;地下1层；建筑高度：78m；标准层层高：3m ；总建筑面积：38000平方米；总工期：540天；施工单位：阳江市建安集团有限公司。 本工程由阳江市广恒房地产开发有限公司投资建设，龙安泛华建筑工程顾问有限公司设计，阳江市建筑设计院地质勘察，阳江市建设监理有限公司监理，阳江市建安集团有限公司组织施工；由林吉星担任项目经理，林朗担

40、任技术负责人。 井架落地卸料平台的计算依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)等编制。 一、参数信息: 1.基本参数 立杆横距lb(m):0.90，立杆步距h(m)：1.50； 立杆纵距la(m):1.20，平台支架计算高度H(m)：30.00； 平台底钢管间距离(mm)：300.00； 钢管类型(mm):483.5，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80； 2.荷载参数 脚手板自重(kN/m2):0.300； 栏杆、挡脚板自重(kN/m2):0.150； 施工人员及卸料荷载(kN/m2):4.000；

41、 安全网自重(kN/m2):0.005； 3.地基参数 地基土类型:红粘土；地基承载力标准值(kpa):500.00； 立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:0.50。 二、板底支撑钢管计算: 板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算，截面几何参数为 截面抵抗矩 W = 5.08 cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 板底支撑钢管计算简图 1.荷载的计算： (1)脚手板自重(kN/m)： q1 =0.30.3 = 0.09 kN/m； (2)施工人员及卸料荷载标准值(kN/m)： Q1 = 40.3 = 1.2 kN/m； 2.强度验算: 板底支撑钢管按简支梁计算。

42、最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 荷载设计值：q=1.2q1+1.4Q1 =1.20.09+1.41.2 =1.788kN/m； 最大弯距 Mmax = 0.1251.7880.92 = 0.181 kN.m ； 支座力 N = 0.51.7880.9 = 0.805 kN； 最大应力 = Mmax / W = 0.181106 / (5.08103) = 35.637 N/mm2； 板底钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2； 板底钢管的计算应力 35.637 N/mm2 小于 板底钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算: 计算公式如下: 均布

43、恒载: q = q1 = 0.09 kN/m； V = (50.09 (0.9103)4 )/(3842.0610000012.19104)=0.031 mm； 板底支撑钢管的最大挠度为 0.031 mm 小于 钢管的最大容许挠度 900/150与10 mm，满足要求！ 三、纵向支撑钢管计算: 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算； 集中荷载P取板底支撑钢管传递力，P =0.805 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.483 kN.m ； 最大变形 Vmax = 2.74 mm ；

44、最大支座力 Qmax = 2.011 kN ； 最大应力 = Mmax/w=0.483106/5.08103=95.04 N/mm2 ； 纵向钢管的计算应力 95.04 N/mm2 小于 纵向钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！ 纵向支撑钢管的最大挠度为 2.74 mm 小于 纵向支撑钢管的最大容许挠度 1200/150与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 R Rc 其中 Rc

45、- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 2.011 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、支架立杆荷载标准值(轴力)计算: 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的结构自重(kN)： NG1 = 0.12930 = 3.873 kN； (2)栏杆、挡脚板的自重(kN)： NG2 = 0.150.926/2 = 1.755 kN； (3)脚手板自重(kN)： NG3 = 0.30.91.226/4 = 2.106 kN； (4)安全网自重(kN/m2): NG4=0.0050.930/2=0.0

46、68； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4= 3.873+1.755+2.106+0.068=7.801 kN； 2.活荷载为施工人员及卸料荷载: 施工人员及卸料荷载标准值： NQ = 40.91.2/4 = 1.08 kN； 3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.27.801+ 1.41.08 = 10.874 kN； 六、立杆的稳定性验算: 立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.874 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i的值查表得到； i

47、 - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； l0 - 计算长度 (m)； 参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，由以下公式计算： l0 = kh k- 计算长度附加系数，取值为1.155； - 计算长度系数，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.3.3；取最不利值= 1.8； =h/i =1.81.5103/15.8 = 17

48、0.886 210，长细比满足要求； 立杆计算长度 l0 = kh = 1.155 1.81.5 = 3.118 m； =l0/i =3118/15.8=197； 由长细比的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.186 ； 钢管立杆受压应力计算值 ； =10.874103 /( 0.186489 )= 119.553 N/mm2； 立杆钢管稳定性验算 = 119.553 N/mm2 小于 立杆钢管抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 七、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值: fg = fgkkc = 250 kpa；

49、 其中，地基承载力标准值：fgk= 500 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.5 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =43.5 kpa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.87 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。 p=43.5 fg=250 kpa 。地基承载力满足要求！ 、 第三节 井架防护棚计算书 广恒御水雅筑CD栋工程；属于框剪结构;地上26层;地下1层；建筑高度：78m；标准层层高：3m ；总建筑面积：38000平方米；总工期：540天；施工单位：阳江市建安集团有限公司。 本工程由阳江市广恒房地产开发有限公司投资建设

50、，龙安泛华建筑工程顾问有限公司设计，阳江市建筑设计院地质勘察，阳江市建设监理有限公司监理，阳江市建安集团有限公司组织施工；由林吉星担任项目经理，林朗担任技术负责人。 编制依据：建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001。 由于防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。计算书中规定防护棚开间方向为横向，进深方向为纵向，简图如下： 一、参数信息: 1、构造参数: 立杆横距lb(m)：1.5 ； 立杆纵距la(m)：0.75 ； 防护棚高度H(m)：5 ； 上下防护层间距h1(m)：0.6 ； 立杆步距h(m

51、)：1.5 ； 斜撑与立杆连接点与地面的距离h2(m)：1.6 ； 斜撑与立杆连接点到下防护层的距离h3(m): 1.5； 水平钢管搭设方式：钢管沿纵向搭设 ； 水平钢管间距a(m)：0.3 ； 钢管类型(mm)：48 3.5 ； 扣件连接方式：双扣件 ,取扣件抗滑移承载力系数: 0.8 ； 2.荷载参数: 高空坠落物最大荷载标准值N(kN)：1 ； 脚手板自重(kN/m2)：0.35 ； 栏杆及挡脚板自重(kN/m)：0.15 ； 3.地基参数: 地基土类型:红粘土； 地基承载力标准值(kpa): 170； 立杆基础底面面积(m2): 0.25； 地基承载力调整系数: 0.5。 二、纵向水平

52、支撑钢管计算: 纵向钢管按照三跨连续梁计算，承受脚手板自重、坠落物冲击集中荷载。由于防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。截面几何参数如下： 截面抵抗矩 W = 5.08 cm3; 截面惯性矩 I = 12.19 cm4; 纵向钢管计算简图 1、荷载的计算： (1)脚手板自重(kN/m)： q1 = 0.350.3 = 0.105 kN/m； (2) 高空坠落物最大荷载标准值(kN)： N= 1 kN； 2.强度验算: 纵向支撑钢管按三跨连续梁计算； 最大弯矩计算公式如下: 均布恒载：q = 1.2 0.105 = 0.126 kN/m； 冲击荷载：F = 1

53、.41 = 1.4 kN； 最大弯距 M = 0.080.1260.752 + 0.21.40.75= 0.216 kN.m； 最大应力 = M / W = 0.216106 / (5.08103) = 42.455 N/mm2； 支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2； 支撑钢管的计算应力 42.455 N/mm2 小于 钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！ 三、横向支撑钢管计算: 横向水平钢管按照承载能力极限状态设计，按照集中荷载作用下的简支梁计算； 冲击荷载按最不利情况作用于跨中，上部钢管传递的恒载按等间距步置。 冲击荷载: F= 1.4 kN； 上部钢管传递恒载：P=1.20.350.30.75 = 0.094 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.61 kN.m ； 最大应力 = Mmax