箱涵满堂支撑架施工方案27页

1、浙江宁海抽水蓄能电站 施工技术方案申报表施工技术方案申报表 （Q32018技术 90 号） 合同名称：浙江宁海抽水蓄能电站筹建期洞室及道路工程施工 合同编号： SGXYNH00JHGC1700046 致：中国水利水电建设工程咨询北京有限公司宁海抽水蓄能电站工程监理部致：中国水利水电建设工程咨询北京有限公司宁海抽水蓄能电站工程监理部 我单位已按工程承建合同文件约定，完成筹建期洞室及道路工程 Q3 标下库砂 石系统一期场平挡排工程满堂支撑架施工方案（文号：Q32018技术 90 号）编 制，现一式六份报送审批。 承建单位：中国水利水电第十二工程局有限公司 宁海抽水蓄能电站工程 Q3 标项目经理 部

2、 项目经理： 日 期： 年 月 日 编制依据：详见本方案“第 1 章 编制依据” 监理机构审查意见： 监理工程师： 日 期： 年 月 日 总监理工程师审定的意见： 审查意见：同意按申报文件实施 按审查意见要求补充、完善后重新申报 另行专文批复 总监理工程师： 日 期： 年 月 日 注：特殊技术、工艺方案经总监理工程师批准，一般由监理工程师审批。 由承建单位呈报六份，审批后退承建单位一份。 浙江宁海抽水蓄能电站工程浙江宁海抽水蓄能电站工程 筹建期洞室及道路工程筹建期洞室及道路工程 Q3 标标 下库砂石系统一期场平挡排工程满堂支撑架施工方案下库砂石系统一期场平挡排工程满堂支撑架施工方案 中国水利水

3、电第十二工程局有限公司中国水利水电第十二工程局有限公司 宁海抽水蓄能电站工程宁海抽水蓄能电站工程 Q3 标项目经理部标项目经理部 2018 年年 10 月月 4 日日 批批 准：准： 审审 定：定： 审审 核：核： 复复 核：核： 编编 制：制： 目录目录 1 编制依据编制依据 .1 1 2 工程概况工程概况 .1 1 3 脚手架总体设计思路脚手架总体设计思路 .1 1 4 施工准备施工准备 .4 4 4. .1 技术准备技术准备 .4 4 4. .2 脚手架材料要求脚手架材料要求 .4 4 4. .3 脚手架搭设技术要求脚手架搭设技术要求 .5 5 5 脚手架施工方案脚手架施工方案 .6 6

4、 5. .1 脚手架搭设顺序脚手架搭设顺序 .6 6 5. .2 脚手架搭设脚手架搭设 .7 7 6 脚手架拆除方案脚手架拆除方案 .7 7 6. .1 拆除前检查拆除前检查 .7 7 6. .2 脚手架拆除脚手架拆除 .8 8 7 安全保证措施安全保证措施 .9 9 7. .1 材质及其使用的安全技术措施材质及其使用的安全技术措施 .9 9 7. .2 脚手架搭设的安全技术措施脚手架搭设的安全技术措施 .9 9 7. .3 脚手架上施工作业的安全技术措施脚手架上施工作业的安全技术措施 .9 9 7. .4 脚手架拆除的安全技术措施脚手架拆除的安全技术措施 .1010 8 主要资源配置计划主要

5、资源配置计划 .1010 8. .1 主要机械设备配置计划主要机械设备配置计划 .1010 8. .2 主要劳动力配置计划主要劳动力配置计划 .1111 9 强制性条文执行情况强制性条文执行情况 .1111 10 施工支架计算书施工支架计算书 .1111 10. .1 计算依据计算依据 .1111 10. .2 工程属性工程属性 .1111 10. .3 荷载设计荷载设计 .1212 10. .4 模板体系设计模板体系设计 .1212 10. .5 面板验算面板验算 .1414 10. .6 小梁小梁验算验算 .1515 10. .7 主梁主梁验算验算 .1717 10. .8 可调托座验算可

6、调托座验算 .2020 10. .9 立杆验算立杆验算 .2020 10. .10 高宽比验算高宽比验算 .2121 10. .11 立杆地基基础验算立杆地基基础验算 .2222 1 编制依据编制依据 （1）浙江宁海抽水蓄能电站筹建期洞室及道路工程施工合同； （2）实施性施工组织设计； （3）设计施工图纸； （4）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011； （5）建筑施工安全检查标准 JGJ 59-2011； （6）建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-2016； （7）钢管脚手架扣件 GB15831-2006； （8）建筑结构荷载规范 GB50009-2012； （9

7、）钢结构设计规范 GB50017-2015； （10）碳素结构钢GBT700-2006。 2 工程概况工程概况 该满堂扣件式钢管支撑架用于下库砂石系统排水暗涵顶板混凝土施工，主要作用 是作为顶板辅助施工平台。该满堂支撑架支撑在已浇筑好的箱涵底板。暗涵墙体施工 采用双排扣件式钢管脚手架作为施工平台。 3 脚手架脚手架总体设计思路总体设计思路 满堂扣件式钢管支撑架立杆纵距 0.8m，横距 0.8m，立杆步距 1.2m，支撑架平面 尺寸 3.0m9.0m。搭设高度为 3.5m，立杆采用单立管；采用的钢管类型为 48.3*3.6；横杆与立杆连接方式为单扣件；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长 度为

8、0.4m，立杆顶部设置可调托撑，可调托撑上底板主梁采用双排钢管，主梁上采用 6cm6cm 方木侧立作为小梁，小梁上部钉木模板作为箱涵底模，顶部施工效果如图 3-1 所示；剪刀撑设置类型为普通型，满堂扣件式钢管支撑架具体布置如图 3-2，图 3- 3 所示。 图图 3- -1 支撑架顶部连接示意图支撑架顶部连接示意图 施工用支撑架具体搭设详见图 3-2、3-3。 图图3- -2 满堂满堂脚手架横断面图脚手架横断面图 图图 3- -3 满堂满堂脚手架纵断面图脚手架纵断面图 双排扣件式钢管脚手架，立杆纵距 1.5m，横距 1.2m，步距 1.8m。单段最大搭设 高度不超过 5.0m，立杆采用单立管，

9、内排架距离墙距离为 0.3m；横向水平杆在上， 搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为 1；采用的钢管类型为 48.3*3.6；横杆与 立杆连接方式为单扣件；抛撑采用三跨，水平间距 4.5m，与地面的倾角在 45-60 之间；立杆架设时设置 15cm15cm0.8cm 钢底座，脚手架具体布置示意图 3-4。 图图 3- -4 双排脚手架侧面示意图双排脚手架侧面示意图 4 施工准备施工准备 4. .1 技术准备技术准备 （1）脚手架搭设前按专项施工方案向施工人员进行交底。 （2）脚手架施工人员进场前，必须进行三级安全教育和相应考核，考核合格人员 才可上岗操作，每周进行一次安全教育培训。 （3）组织

10、现场技术人员、脚手架班组长研究确定总体施工方案。 （4）组织预算人员估算材料需用量及用工量。 4. .2 脚手架材料要求脚手架材料要求 （1）脚手架杆件采用外径 48.3mm、壁厚 3.6mm 的钢管，其力学性能应符合国 家现行标准碳素结构钢GBT700 中 Q235A 钢的规定，用于纵向水平杆、横向水平 杆长度为 46m，立杆、剪刀撑长度视现场实际情况选用，使用的钢管不得有弯曲、 变形、开焊、裂纹等缺陷，并涂防锈漆作防腐处理，不合格的钢管不允许使用。 （2）钢管颜色要求： 黄色油漆：黄色油漆：脚手架立杆、大小横杆、纵横向扫地杆。 红色油漆：红色油漆：连墙件。 黄黑相间双色油漆：黄黑相间双色油

11、漆：脚手架外侧防护栏杆、斜道防护栏杆、卸料平台防护栏杆。 红白相间双色油漆：红白相间双色油漆：剪刀撑、横向斜撑、踢脚板、楼梯临边防护栏杆、施工电梯 卸料平台临边防护栏杆。 钢管双色油漆涂刷效果见下图： （3）扣件使用生产厂家合格的产品，并持有产品合格证，扣件锻铸铁的技术性能 符合钢管脚手架GB15831-2006 规定的要求，对使用的扣件要全数进行检查，不得 有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。扣件与钢管的贴合面要严格整形，保证与钢管扣 紧的接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于 5mm，扣件的活动部位转 动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于 1mm，扣件螺栓的拧紧力矩达 65Nm 时扣

12、 件不得破坏。 （4）可调托撑材料要求 可调托撑螺杆外径不得小于 36mm，直径与螺距应符合现行国家标准梯形螺纹 第 2 部分：直径与螺距系列GB/T5796.2 和梯形螺纹 第 3 部分：基本尺寸 GB/T5796.3 的规定。可调托撑的螺杆与托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于 6mm； 可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于 5 扣，螺母厚度不得小于 30mm。可调托撑受 压承载力设计值不应小于 40KN，支托板厚不应小于 5mm。 4. .3 脚手架搭设技术要求脚手架搭设技术要求 （1）脚手架底部设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆用直角扣件固定在距基底地面 200mm 处的立杆上，横向扫地杆用直角

13、扣件固定在纵向扫地杆下方的立杆上。 （2）每一主节点处必须设置一横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在立杆上，设杆 轴线偏离主节点的距离不应大于 150mm，靠边坡一侧的外伸长度不大 200mm，外架立 面外构件长度为 150mm 为宜。 （3）搭设中每隔一层架体要及时与结构进行牢固拉结，以保证搭设过程中的安全， 要随搭随柱校正杆件的坡度和水平偏差，拧紧扣件。 （4）剪刀撑采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端成立杆上，旋转 扣件中心线距主节点的距离不应大于 150mm。 （5）用于纵向水平杆对接的扣件开口，朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上， 以防雨水进入，导致扣件锈蚀、锈腐后强度减弱，直

14、角扣件不得朝上。 （6）剪刀撑是在脚手架外侧交叉成十字形的双杆互相交叉，并与地面成 4560 度夹角，作用是把脚手架连成整体，增加脚手架的整体稳定。剪刀撑设置详见附图 3- 2 及附图 3-3。 （7）水平杆的构造 1）水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于 3 跨。 2）水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用挡接。纵向水平杆的对接扣件应交 铺布置；两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个 相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm，各接头中心至最近主节点的距离不 宜大于纵距的 1/3。 （8）立杆 立杆设置在箱涵底板混凝土上。 立杆上的对接扣件应交错布置，两根

15、相邻立杆的接头不应设置在同步内 ，同步内 隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于 500mm，各接头中心到主节 点的距离不大于步距的 1/3。 （9）可调拖撑 可调拖撑螺杆伸出长度不宜超过 30cm，插入立杆内长度不得小于 15cm，立杆伸 出顶层水平杆中心线至支撑点的长度不超过 50cm。 （10）爬梯 施工爬梯按一字型设置，沿脚手架平台搭设。踏步立杆间距不大于 1.5m，踏步宽 度 1.0m，踏步间距 20cm，台阶高度 20cm 左右，爬梯搭设高度根据平台高度调整，休 息平台与施工平台接头处台阶高度不小于 20cm。踏步两侧及休息平台两侧设置安全护 栏，护栏高度 1.2m，水

16、平杆距离踏步 60cm、120cm。防护栏杆两侧挂密目安全网，爬 梯护栏与休息平台护栏连为一体。爬梯布置详见下图。 图图 4- -1 脚手架爬梯示意图脚手架爬梯示意图 5 脚手架施工方案脚手架施工方案 5. .1 脚手架搭设顺序脚手架搭设顺序 场地平整，基础达到搭设要求放置纵向扫地杆立杆横向扫地杆第一步纵 向水平杆第一步横向水平杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆安装可 调拖撑安装主梁安装次梁铺设模板。 5. .2 脚手架搭设脚手架搭设 施工用的扣件式钢管脚手架搭设的基本要求是：横平竖直、整齐清晰、图形一致、 平竖通顺、连接牢固、受荷安全、有安全操作空间、不变形、不摇晃。 扣件式钢管脚手架搭设的

17、施工顺序如下： 脚手架搭设是在脚手架基础完成后进行的，首步脚手架的步高为 1200mm，离底 部 200mm 处设置一道纵、横向水平杆（地杆），以保持脚手架底部的整体性底部的立 柱应间隔交叉用不同长度的钢管，将相邻立柱的对接接头位于不同高度上，使立柱受 荷的薄弱截面错开。脚手架搭设时先立立柱，立柱架设先立里侧立柱，后立外侧立柱， 立立柱时要临时固定。临时固定方法设临时斜撑。架设脚手架时，切勿单独一人操作， 要防止脚手架倒塌伤人。立柱立好后，即架设纵、横向水平杆，当第一步的纵、横向 水平杆架设完毕后，即在其上铺设脚手板，做好固定件，以方便操作者上去架设第二 步脚手架。同时，在立柱的外侧的规定位置

18、及时设置剪刀撑，以防止脚手架纵向倾倒。 剪刀撑的设置与脚手架的向上架设同步进行。 脚手架的横向水平杆，上下步交叉设置于立柱的不同侧面，使立柱的受荷偏心小。 立柱接杆、扶手接长应用对接扣件，不宜采用旋转扣件。纵、横向水平杆与立柱 连接扶手与立杆连接应采用直角扣件。剪刀撑和斜撑与立杆和纵向水平杆的连接应采 用旋转扣件。所有扣件的紧固是否符合要求，可用力矩扳手实测（螺栓拧紧扭力矩达 到 4065Nm），过小则扣件容易滑移，过大则会引起扣件的铸铁件断裂。在安装扣 件时，所有扣件的开口必须向外，这样可以防止闭口缝的螺栓钩挂操作者的衣裤，影 响操作和造成伤亡事故。 在搭设脚手架时，每完成一步都要及时校正立

19、柱的垂直度和纵、横向水平杆的标 高和水平度，使脚手架的步高、横距、纵距始终保持一致。 6 脚手架脚手架拆除方案拆除方案 6. .1 拆除前检查拆除前检查 （1）对脚手架进行安全检查，确认脚手架不存在严重隐患。如存在影响拆除脚手 架安全的隐患，先对脚手架进行整修和加固，以保证脚手架拆除过程中不发生危险。 （2）对参与脚手架拆除的操作人员进行施工方案、安全、质量和外装饰保护等措 施的交底。交底的内容包括拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输 设备的数量，脚手架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全 措施和警区域。如果在夜间施工还要有照明和安全用电等内容。交底要有记录，

20、双方 的应在交底书上签字。 （3）清除脚手架上杂物及地面障碍物。 （4）在拆除的脚手架坠落范围四周设置明显“禁止入内”的警示标志，并有专人 监护，以保证在拆除脚手架时无其他人员入内。对于拆除脚手架的垂直运输设备要事 先检查和试车，使之符合安全使用的要求。 （5）脚手架的拆除应从上到下，水平方向一步拆完再拆下一步。在拆除脚手架时， 应先清除竹笆片上的垃圾杂物，清除时严禁从高空向下抛掷，大块的装入容器内由井 架向下运送，能用扫帚集中的要集中装入容器运下，无法清扫的，可从脚手架内倒向 下倾倒。 （6）从脚手架拆下的钢管、扣件及其他材料先向垂直运输设备集中，然后由垂直 运输设备向下运送，绝对禁止从高处

21、向下抛掷，以免伤害地面工作人员，损坏地面的 设备和物件，损坏脚手架的钢管、扣件和其他材料。 6. .2 脚手架拆除脚手架拆除 （1）脚手架的拆除与搭设顺序正好相反，即后搭设的先拆除，先搭设的后拆 除。脚手架的拆除顺序： 剪刀撑纵向水平杆横向水平杆立柱。 拆除脚手架应一步步进行，由上而下，一步一步地进行拆除，不可两步或两步以 上同时拆除。分段拆除时，高差不应大于两步。如高差大于两步时，应按脚手架开口 进行加固处理。与边坡的连接应与脚手架同步进行拆除，不可在脚手架拆除前先行拆 除。剪刀撑的拆除，应先拆除中间扣件，再拆两端扣件，由中间人员往下递送。 （2）运至地面的构配件应按规定的要求及时检查整修与

22、保养，并按品种、规格随 时码堆存放，置于干燥通风处，防止锈蚀。 （3）在拆除脚手架和附着物的连接和拆除脚手架的挑架等需气割金属时，应严格 照现场消防的有关规定，要有防止电焊火星、溶渣和切割下的金属物体下落的有关规 定，要有切实可行的监护组织和消防器材。 （4）拆除建筑施工用脚手架时遵守 GB3608-2008 高处作业的有关规定，特别是 按关于强风区高处作业、雨天高处作业的有关规定进行。 （5）每日拆除脚手架告一段落时，都要对尚未拆除的脚手架的安全状况进行检查， 还要对周围环境进行检查。如有异常情况及时处理，确认一切安全后方可离岗，不可 疏忽大意，留有隐患。 7 安全保证措施安全保证措施 7.

23、 .1 材质及其使用的安全技术措施材质及其使用的安全技术措施 （1）扣件的紧固程度不应小于 40Nm，且不应大于 65Nm。对接扣件的抗拉 承载力为 3kN。扣件上螺栓应保持适当的拧紧程度。 （2）接扣件安装时其开口向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以 保证安全。 （3）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于 100mm。 （4）钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等 现象的扣件。 （5）外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝等混用。 7. .2 脚手架搭设的安全技术措施脚手架搭设的安全技术措施 （1）脚手架的基础必须经过处理满足承载力要求，做

24、到不积水、不沉陷。 （2）搭设过程中应划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，上下呼应，动作 协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到 允许，以防坠落伤人。 （3）开始搭设立杆时，每隔 6 跨设置一根抛撑，直至安装稳定后，方可根据情况 拆除。 （4）脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手 架在每日收工前，一定要确保架子稳定。 7. .3 脚手架上施工作业的安全技术措施脚手架上施工作业的安全技术措施 （1）施工阶段外脚手架搭设完毕，验收合格后方可使用。任何单位和个人，未经 同意不得任意拆除脚手架部件。 （2）严格控制施工荷载，脚手板不

25、得集中堆料，确保最大安全储备。 （3）定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚 固稳定，确保施工安全。 （4）目前浙江沿海正值台风活跃季节，如受台风影响或有 6 级及以上大风，项目 部停止所有脚手架施工作业，台风过后脚手架重新进行验收后方可使用。 7. .4 脚手架拆除的安全技术措施脚手架拆除的安全技术措施 （1）拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准， 进行技术交底后方可拆除。 （2）架体拆除前，必须查看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设 施等各类障碍物、被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除 掉。 （3）

26、拆架时应划分作业区，周围竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业 人员进入。 （4）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，需解开与另一人有关的扣件时， 应先通知对方采取防范措施，以防坠落。 （5）在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离 开。 （6）每天拆架下班时，不应留下隐患部位。 （7）拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电。 （8）所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地 面。 （9）所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。 8 主要资源配置计划主要资源配置计划 8. .1 主要机械设备配置计划主要机械设

27、备配置计划 主要机械设备配置计划见下表。 8- -1 主要机械设备配置计划表主要机械设备配置计划表 序号序号名称名称型号型号单位单位数量数量备注备注 1装载机ZL50台1材料运输 2扳手按需 3交流焊机 BX1-500 台1 8. .2 主要劳动力配置计划主要劳动力配置计划 主要劳动力配置计划见下表。 表表 8- -2 主要劳动力配置计划表主要劳动力配置计划表 序号序号工种工种人数人数备注备注 1班长1 2架子工2 3专职安全员1 4司机1 5焊工1 6技术及质检员1 7普工5 8合计13 9 强制性条文执行情况强制性条文执行情况 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范建筑施工扣件式钢管脚手架安

28、全技术规范JGJ130- -2011： 6.2.3 6.3.3 6.3.5 6.4.4 6.6.3 6.6.5 7.4.2 7.4.5 8.1.4 9.0.1 9.0.4 9.0.5 9.0.7 9.0.13 9.0.14 4.0.1 5.0.3 4.1.1 8.1.2 5.1 5.2 5.3 5.8.1 5.8.2 10 施工支架计算书施工支架计算书 10. .1 计算依据计算依据 （1）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 （2）建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-2016 （3）建筑地基基础设计规范GB50007-2011 （4）建筑结构荷载规范GB50009-

29、2012 （5）钢结构设计规范GB50017-2003 10. .2 工程属性工程属性 新浇混凝土楼板名称排水箱涵顶板新浇混凝土楼板板厚(mm)500 模板支架高度 H(m) 3.5 模板支架纵向长度 L(m)9 模板支架横向长度 B(m)3 10. .3 荷载设计荷载设计 面板 0.1 面板及小梁 0.3 楼板模板 0.5 模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2) 模板及其支架自重 0.75 混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m3) 1.1 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) 2.5 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 2.5 当计算主梁

30、时的均布活荷载(kN/m2) 1.5 施工人员及设备荷载标准值 Q1k 当计算支架立杆及其他支承结构构件时的均布 活荷载(kN/m2) 1 模板支拆环境是否考虑风荷载否 10. .4 模板体系设计模板体系设计 主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距 la(mm)800 立杆横向间距 lb(mm)800水平拉杆步距 h(mm)1200 小梁间距 l(mm)320小梁最大悬挑长度 l1(mm)100 主梁最大悬挑长度 l2(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下： 模板设计平面图模板设计平面图 模板设计剖面图模板设计剖面图( (模板支架纵向模板支架纵向) ) 模板设计剖面图模板设计

31、剖面图( (模板支架横向模板支架横向) ) 10. .5 面板验算面板验算 面板类型覆面竹胶合板面板厚度 t(mm)12 面板抗弯强度设计值f (N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值 (N/mm2) 1.4 面板弹性模量 E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取 1m 单位宽度计算。 W=bh2/6=10001212/6=24000mm3，I=bh3/12=1000121212/12=144000m m4 承载能力极限状态 q1=0.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4

32、0. 7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.5)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1) 0.5) +1.40.72.51=17.575kN/m q20.91.35G1kb0.91.350.11=0.122kN/m p0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.205kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.5)112.65kN/m 计算简图如下： （1）强度验算）强度验算 M1q1l2/817.5750.322/80.225kNm M2q2L2/8+pL/40.1220.322/8+2.20

33、50.32/40.178kNm MmaxmaxM1，M2max0.225，0.1780.225kNm Mmax/W0.225106/240009.373N/mm2f15N/mm2 满足要求！满足要求！ （2）挠度验算）挠度验算 max5ql4/(384EI)=512.653204/(38410000144000)=1.199mm 1.199mmL/250320/2501.28mm 满足要求！满足要求！ 10. .6 小梁小梁验算验算 小梁类型方木小梁截面类型(mm) 6060 小梁抗弯强度设计值f (N/mm2) 15.444 小梁抗剪强度设计值 (N/mm2) 1.782 小梁截面抵抗矩 W

34、(cm3)36小梁弹性模量 E(N/mm2)9350 小梁截面惯性矩 I(cm4)108小梁计算方式二等跨连续梁 q1=0.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h) +1.40.7Q1k b=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.5)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.5)+ 1.40.72.50.32=5.702kN/m 因此，q1 静0.91.35(G1k+(G2k+G3k)h)b=0.91.35(0.3+(24+1.1) 0.5) 0.32=4.996kN/m q1 活0.91.40.7Q1kb=

35、0.91.40.72.50.320.706kN/m q20.91.35 G1kb=0.91.350.30.320.117kN/m p0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.205kN 计算简图如下： （1）强度验算）强度验算 M1=0.125q1 静L2+0.125q1 活 L2=0.1254.9960.82+0.1250.7060.82=0.456kNm M2=max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL =max0.070.1170.82+0.203 2.2050.8，0.1250.1170.82+0.1882.2050.80.363kNm M3m

36、axq1L12/2，q2L12/2+pL1 =max5.7020.12/2，0.1170.12/2+2.2050.10.221kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.456，0.363，0.2210.456kNm =Mmax/W=0.456106/36000=12.67N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！满足要求！ （2）抗剪验算）抗剪验算 V10.625q1 静L+0.625q1 活L0.6254.9960.8+0.6250.7060.82.851kN V20.625q2L+0.688p0.6250.1170.8+0.6882.2051.575kN V3maxq1L1，q

37、2L1+pmax5.7020.1，0.1170.1+2.2052.217kN VmaxmaxV1，V2，V3max2.851，1.575，2.2172.851kN max=3Vmax/(2bh0)=32.8511000/(26060)1.188N/mm2 =1.782N/mm2 满足要求！满足要求！ （3）挠度验算）挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.5)0.324.112kN/m 挠度,跨中 max0.521qL4/(100EI)=0.5214.1128004/(1009350108104) 0.869mmL/250800/2503.2mm

38、； 悬臂端 maxql14/(8EI)=4.1121004/(89350108104)0.005mm 2l1/2502100/2500.8mm 满足要求！满足要求！ 10. .7 主梁主梁验算验算 主梁类型钢管主梁截面类型(mm) 48.33.6 主梁计算截面类型(mm) 483 主梁抗弯强度设计值f (N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值 (N/mm2) 125主梁截面抵抗矩 W(cm3) 4.49 主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4) 10.78 主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2 主梁受力不均匀系数 0.6 （1）小梁最大支座反力计算）小梁

39、最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h) +1.40.7Q1k b=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.5)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.5) +1.40.71.50.325.497kN/m q1 静=0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.35(0.5+(24+1.1)0.5) 0.32 =5.074kN/m q1 活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.320.423kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1

40、(0.5+(24+1.1)0.5) 0.324.176kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.255.4970.85.497kN 按悬臂梁，R1q1l15.4970.10.55kN 主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.63.298kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.254.1760.84.176kN 按悬臂梁，R1q2l1=4.1760.10.418kN RmaxRmax，R10.62.506kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 （2）抗弯验算）抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm)

41、 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.65106/4490=144.74N/mm2f=205N/mm2 满足要求！满足要求！ （3）抗剪验算）抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=25.1141000/42424.12N/mm2=125N/mm2 满足要求！满足要求！ （4）挠度验算）挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中 max=0.750mm=800/250=3.2mm 悬挑段 max0.255mm=2100/250=0.8mm 满足要求！满足要求！ （5）支座反力计算）支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为 R1=6.442kN，R2=8.566kN，R3=8.808kN，R4=5.866kN 图二 支座反力依次为 R1=6.151kN，R2=8.69kN，R3=8.69kN，R4=6.151kN 10. .8 可调托座验算可调托座验算 荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(