机械毕业设计(论文)旋桨式搅拌机设计食品机械(含全套图纸)

1、 旋桨式搅拌机设计摘 要： 本文介绍了搅拌机在我国食品工业生产中应用的重要意义及一些国内外的一些发展现状。考虑到目前搅拌机种类和规格很多，但没有适合小型淀粉加工厂用于搅拌淀粉的产品，因此本次设计主要是根据淀粉的特殊要求设计出一种利用旋桨式搅拌头进行搅拌工作的搅拌机，本文中主要对搅拌机的方案，传动系统和工作部件进行规范的设计和描述。从而达到所需要求。关键词：旋桨式；搅拌机；传动系统Design of Rotary Paddle Mixers Author: Fang Jie Tutor: Tang Chu-zhou(College of Oriental Technology, Hunan Ag

2、ricultural University, Changsha 410128, China)Abstract: This paper introduces the significance of the application of blenders to Chinas food production industry as well as the developing situation of blenders both domestically and abroad. Considering there is no suitable product for small-scale star

3、ch processing factories to agitate starch, though blenders of lots of types and specifications existing on market, therefore, this design aims at designing a certain type of propeller blender head targeting to meet starch processs special requirements. The designing plan, the transmission system and

4、 spare parts are discussed in this paper. Key words: cutter-suction; blender; transmission system1 前言1.1 研究目的与意义搅拌机是工农业中应用非常广泛的一类通用设备，尤其在农产品和食品加工业中发挥着重要作用。目前在工农业生产中应用的搅拌机种类和规格很多，但是没有适合小型淀粉加工厂用于搅拌淀粉的产品，本设计的任务是设计一种能适用于搅拌淀粉的小型旋桨式搅拌机。旋桨式搅拌器是以两到三只推进式搅拌部件的一种搅拌器，旋桨式搅拌器在搅拌时有较高的旋转速度，能迫使物料沿轴向运动，使物料充分循环和混合，旋桨式

5、搅拌器多适用于搅拌稠度较低的液体，悬浮液，乳浊液等物料。搅拌机的搅拌能使原料充分的混合均匀，混合的快慢，均匀程度和传热情况好坏，都会影响反应结果，所以搅拌情况的改变，常很敏感地影响到产品的质量。生产中的这种例子几乎比比皆是。如果搅拌机搅拌情况不好，就会造成传热系数下降或局部过热，原料和催化剂分散不均匀，影响产品的质量，也容易导致聚合物粘壁，使搅拌机聚合反应操作不能很好地进行下去。改善配料、混合、制粒后续工序的质量，提高这些工序的工作效率.以混合为例，在混合过程中，各种不同的原料掺和在一起，要将它们混合均匀，要求它们最好有相同或相似的粒度。如果原料之间粒度相差很大，混合质量是难以保证的，而搅拌是

6、可以缩小原料之间的粒度差距，使各种原料的粒度尽量接近，从而保证在较短的时间内顺利完成混合过程，使产品达到较高的混合均度。因此，研究设计合理实用的搅拌机械，对于此行业，不可或缺。1.2 国内外研究现状随着近些年我国食品设备的飞速发展，食品加工机械已经成为机械工业的重要组成部分，基本形成了为食品加工业提供成套装备的能力，部分食品加工机械已经打入了国际市场，但由于我国食品加工机械工业起步晚，基础差，目前达到或接近世界先进水平的加工设备仅占全部的5%-10%，整个行业落后20-25年，因此搅拌机在食品当中的应用也是比较晚的，其广泛度还有待提高，我国每年还需要进口大量先进的食品加工机械，以满足我国食品工

7、业之需要，因此从总体上看，我国食品加工机械的行业发展不平衡，产品的水平还不高，主要体现在一下几方面：（1）产品质量 （2）产品技术水平 （3）产品品种（4）企业科队伍建设与科研能力（5）企业生产设备与管理水平（6）市场信息与销售渠道， 然而在发达国家中搅拌机的应用很早就投入到食品加工机械中，各类搅拌技术的应用也是比较早的，发达国家有很高的食品工业产值，食品工业产值在工业总产值中所占比例一般在10以上，最高的接近18，食品工业是发达国家的主要工业支柱产业，发达国家为食品工业提供装备的食品机械行业已经发展成为一个重要的支柱产业，是机械工业的一个重要组成部分，发达国家食品机械性能高，自动化程度高，这

8、样大大减少了劳动力，保证了生产速度，降低了劳动成本，节省了劳动时间，从而获得了更多的经济效益。虽说国内外的食品搅拌设备的先进性与广泛性差度较大，但总体是趋向一种结构简单、性能高、操作方便的机械设备来不断发展的，所以食品搅拌机在国内外市场还是有很大的发展潜力。当今国内外的桨叶式粉碎机设计生产已基本上形成系列化，设计制造工艺娴熟，使用方便操作简单，清洗快捷，携带方便，但也仍有不足之处，如机器使用时噪音大，常用零件易磨损，更换不方便等，希望能在以后的设计中不断完善创新，不断优化，以促进搅拌机在人们生活领域内的广泛使用。 目前，国内外的搅拌机械均往混合均匀方面进行研究探讨，桨叶搅拌已在各行各业起到越来

9、越大的作用，这是我们今后对此类机械研究的重点、难点。2 减速箱总体方案的确定总体设计的任务为拟订设计方案，选择动力机，确定传动比并合理分配传动比，计算传动装置的运动和动力参数，为各级传动零件设计、装配图设计做准备。 拟订传动方案:由于本次设计的要求是设计一种适合小型淀粉加工的搅拌机，工作环境一般用于室内。还要充分考虑次类搅拌机应该利于搬动，重量不宜过大，搅拌时的噪音应该尽量减小到最小，我们用提高传动装置的效率的方式，从而来减少能耗，降低运行费用。所以应选用传动效率较高的齿轮传动进行传动，以达到要求。在满足功能的前提下应尽量简化以降低费用。2.1 传动方案的确定本次设计的一个重点之一就是如何正确

10、合理的设计传动装置，由于本次设计是设计一种小型的淀粉搅拌机，所以保证此类搅拌机具有少能耗高效率的特点则显得有为重要，再者本次设计是要求设计一种立式搅拌机，那么就要改变传动方向，在改变传动方向的选择上有2种方案，第一就是选用蜗轮蜗杆传动，次类传动具有如下特点：它是一种特殊的交错轴斜齿轮传动，交错角为90；它具有螺旋传动的某些特点，蜗杆相当于螺杆，蜗轮相当于螺母，蜗轮部分地包容蜗杆，蜗轮蜗杆传动比大，结构紧凑 传动平稳，无噪声；具有自锁性；传动效率较低，磨损较严重 蜗杆轴向力较大，致使轴承摩擦损失较大。 由于蜗杆蜗轮传动具有以上特点，故常用于两轴交错、传动比较大、传递功率不太大或间歇工作的场合。第

11、二种传动方式是用一对圆锥齿轮进行传动，该类传动的特点具有斜齿渐进接触的啮合特点,且重合度较大,故传动平稳,噪声小,承载能力强;最少齿数可到5,因而可获得较大的传动比和较小的机构尺寸，综合考虑到设计要求和设计特点，选用一对圆锥齿轮进行传动效果更加。2.2 传动装置的合理布置许多传递装置往往需要选用不同的传动机构，以多级传动方式组成，而传动先后顺序的变化将对整机的性能和结构尺寸产生重要影响，必须合理安排，本次设计采用2级传动，先由一对圆锥齿轮改变传动方向，即将横向传动改变为竖直传动，然后一对圆柱齿轮进行传动，并输出于执行元件。所以初步拟订的传动方案如下 图1 传动原理图 Fig.1 Transmi

12、ssion principle picture2.3 各级传动比的合理分配在设计二级和二级以上的减速器时，合理地分配各级传动比是很重要的，因为它将影响减速箱的轮廓尺寸和重量以及润滑的条件。1）各种传动的传动比，均有其合理应用的范围，通常不应超过。2）各级传动的承载能力近于相等。3）各级传动中的大齿轮浸入油中的深度大致相近，从而使润滑最为方便。4）分配传动比时，应注意使各传动件尺寸协调、结构匀称，避免发生相互干涉。如设计二级齿轮减速传动时，若传动比分配不当，可能会导致中间轴大齿轮与低速轴发生干涉。5）对于多级减速传动，可按照“前小后大”（即由高速级向低速级逐渐增大）的原则分配传动比，且相邻两级差

13、值不要过大。这种分配方法可使各级中间轴获得较高转速和较小的转矩，因此轴及轴上零件的尺寸和质量下降，结构较为紧凑。增速传动也可按这一原则分配。 6）在多级齿轮减速传动中，传动比的分配将直接影响传动的多项技术经济指标。例如：传动的外廓尺寸和质量很大程度上取决于低速级大齿轮的尺寸，低速级传动比小些，有利于减小外廓尺寸和质量。闭式传动中，齿轮多采用溅油润滑，为避免各级大齿轮直径相差悬殊时，因大直径齿轮浸油深度过大导致搅油损失增加过多，常希望各级大齿轮直径相近。故适当加大高速级传动比，有利于减少各级大齿轮的直径差。 根据本次设计的具体要求，要求输入的功率在0.5KW1KW的范围内，所以初步选定电动机为0

14、.75KW型号为Y801-2，其转速在2825r/min。 根据上面电动机的初步选择，电动机的转速在2825r/min，我们所需要的搅拌时间为1012分钟，经过查相关的资料可知道搅拌器的转速一般在700r/min所以便可确定总的传动比为 （1） 取圆柱齿轮的传动比为1.5，知道总的传动比为4.04根据公式 （2）所以圆锥齿轮的传动比为 ，所以值符合圆锥齿轮传动比的正常范围，所以圆柱齿轮的传动比设为3 计算转动装置的运动和动力参数3.1 各轴的转速电动机的动力输出轴为0轴，第一个传动轴为I轴，第二个传动轴为II轴，输出轴为III轴，所以各轴的转速为 （3） 3.2 各轴的功率电动机的输出功率为=

15、0.75KW，由于传动时要有功率损失，也就考虑到传动效率的问题 （4）式中为从电动机至输出轴之间的各传动机构和轴承效率，滚动轴承0.99；圆柱齿轮传动0.97；弹性联轴器0.99所以各轴的功率如下： 3.3 各轴的转矩 4 齿轮传动设计与校核4.1 圆锥齿轮计算 齿轮采用45号钢，调质处理后齿面硬度180190HBS，齿轮精度等级为7级。取=25，i=2.5,则=62.5。取=63，参考机械零件的齿轮计算：(1)设计准则按齿面接触疲劳强度设计，在按齿根弯曲疲劳强度校核。(2)按齿面接触疲劳强度设计齿面接触疲劳强度的设计表达式 （5）其中， 1， u=2.5 ，1,8 选择材料的接触疲劳极限应力

16、为： 选择材料的接触疲劳极限应力为： 应力循环次数N由下式计算可得 （6） = =则 接触疲劳寿命系数，1.02弯曲疲劳寿命系数1，1接触疲劳安全系数1，弯曲疲劳安全系数1.5，又2.0，试选1.3求许用接触应力和许用弯曲应力 将有关值代入公式（15）得： =则 动载荷系数；使用系数；齿向载荷分布不均匀系数；齿间载荷分配系数取，则，修正： （7） （8）取标准模数m=2.75（3）计算基本尺寸 节锥定距 节圆锥角（未变位时，与分度圆锥角相等） 均不能圆整大端齿顶圆的直径 小齿轮 大齿轮 齿宽 取29.88mm（4）校核齿根弯曲疲劳强度复合齿形系数4.1，3.8 取0.7校核两齿轮的弯曲强度 =

17、 =所以齿轮完全达到要求 表1 齿轮的几何尺寸 Tab.1 Size of geometry of gear wheel 符号 公式分度圆直径 d 齿顶高 齿根高 齿顶圆直径 齿根圆直径 齿顶角 齿根角 分度圆锥角 顶锥角 根锥角 锥距 齿宽 至此圆锥齿轮的设计于校核完毕4.2 直齿圆柱齿轮计算选择齿轮类型、精度等级、材料及齿数1）根据设定的传动方案，采用软齿面直齿轮传动。2）联合收割机为一般工作机器，速度不高，故选用8级精度3）材料选择：20CrMnTi，渗碳淬火，查表的硬度为HRC58-62。4）取小齿轮齿数Z1=19，则大齿轮齿数Z2=iZ1=1.619=30.4，取Z2=30 按齿面接

18、触疲劳强度设计设计计算公式： (9)1）试选载荷系数 1.42）计算小齿轮的转矩 (10) 3）由参考文献2表10-7选取齿宽系数4）由参考文献2表10-6选取材料的弹性系数5）由图10-21e按齿面硬度查得小齿轮的接触疲劳强度，大齿轮的接触疲劳强度极限 6）由式： (11) 计算应力循环次数 7）由参考文献2图10-19查得接触疲劳寿命系数 ；8）计算接触疲劳许用应力取失效概率为1%，取安全系数S=1。由式 得 (12) 1）试算小齿轮分度圆直径，代入中较小的值 (13) 2）计算圆周速度 (14) 3）计算齿宽b (15) 4）计算齿宽与齿高之比b/h模数 (16) 齿高 (17) 齿宽与

19、齿高之比 5）计算载荷系数根据，8级精度，由参考文献2图10-8查得动载荷系直齿轮，假设.由参考文献2表10-3； 由参考文献2表10-2查得使用系数； 由参考文献2表10-4查得8级精度、小齿轮相对支承非对称布置时， (18) 将数据代入后得由，查参考文献2图10-13得；故载荷系数 (19) 6）按实际的载荷系数校正所算得的分度圆直径，由式得 (20) 7）计算模数m (21) 4.3 按齿根弯曲强度设计弯曲强度设计公式为： (22) 1）由参考文献2图10-20d查得小齿轮的弯曲疲劳强度极限 2）由参考文献2图10-18查得弯曲疲劳寿命系数 ； 3）计算弯曲疲劳许用应力 取安全系数S=1

20、.3得 (23) 4）计算载荷系数K (24) 5）查取齿型系数 由参考文献2表10-5查得 ，6）查取应力校正系数 由参考文献2表10-5可查得 ，7）计算大小齿轮的并加以比较 小齿轮的数值大。 根据式（22）得 4.7对比计算结果，由齿面接触疲劳强度计算的模数m大于由齿根弯曲疲劳强度计算的模数，由于齿轮模数的大小主要取决于弯曲强度所决定的承载能力，而齿面接触疲劳强度所决定的承载能力仅与齿轮直径（即模数与齿数的乘积）有关，可取由弯曲强度算得的模数，并就近圆整为标准值m=5，按接触强度算得的分度圆直径,算出小齿轮数 大齿轮齿数 ， 取30这样设计出的齿轮传动既满足齿面接触疲劳强度，又满足了齿根

21、弯曲疲劳强度，并做到结构紧凑，避免浪费。4.4 几何尺寸计算1）计算分度圆直径 2）计算中心距 （25） 3）计算齿轮宽度考虑到尽可能的减少质量和缩短变速器的轴向尺寸，应该选用较小的齿宽。若使用宽些的齿宽，工作时会因轴的变形导致齿轮倾斜，使齿轮沿齿宽方向受力不均匀并在齿宽方向磨损不均匀。 通常更据齿轮模数m的大小来选定齿宽。 直齿：b=KC m, KC为齿宽系数，取为4.59 （26） 第一轴常啮合齿轮副的齿宽系数，KC可取大些，使接触线长度增加触应力 降低，以提高传动平稳性和齿轮寿命。所以小齿轮齿宽取9.99mm,大齿轮齿宽取9.99mm.4.5 验算 (27) (28)5 轴的设计与校核由

22、于本次设计中涉及到的轴比较多，所以每根轴都有多个功率和转矩。在此选择受转矩最大的一根轴进行设计校核，即选取最后输出轴进行设计校核。5.1 输出轴的功率P,转速N和转矩T P=0.68kwN=697r/min5.2 求作用在齿轮上的力输出轴齿轮的分度圆的直径为d=206.5mm 而 (29) (30) 5.3 初步确定轴的最小直径值 先按式 (31) 初步估算轴的最小直径。选取轴的材料为45，渗碳处理。根据表15-3，取,于是由式（30）得取轴的最小直径为11.39mm,由于本轴有2个键槽所以应改增大轴颈10%15%所以圆整后的轴的直径为16mm5.4 轴的结构设计 拟订方案，根据要求确定轴的各

23、段直径和长度，如图2。 图2 轴的结构Fig.2 The axles construction1）为了安装输出轴上的大齿轮，轴段取直径为25mm,长度18mm其中包括段2mm的退刀空间，其直径为20mm同时起定位齿轮和左端轴承的作用。大齿轮与轴的轴向定位均采用普通平键，按段，参考文献3查得平键bxh8x7(GB/T1144-87),键槽用键槽铣刀加工，长为18mm同时为了保证齿轮与轴配合有良好的对中性，故选择链轮轮毂与轴的配合为H7/n6。滚动轴承与轴的周向定位是借过渡配合来保证的，此处选轴的直径尺寸公差为m6。2）初选深沟球轴承。为了方便安装，两端选用不同型号的轴承。因轴承承担的径向力远远大

24、于轴向力，参照工作要求，左端初选6205型号的轴承，其尺寸为dDB255215，故轴段的直径为25mm轴承的右端采用轴套外部轴套定位；右端初选6205型号的轴承，其尺寸为dDB255215，故此段轴段的直径为25mm轴承的右端采用轴用弹性档圈A型，其尺寸为dSb=37.51.55mm(GB/T894.1-86-50),材料为65M。3）其他长度尺寸由其他部件的安装尺寸决定的。4）参照参考文献2，取轴端倒角为，各轴肩处的圆角半径R1。5.5 求轴上的载荷首先根据轴的结构图作出轴的计算简图。在确定轴承的支点位置时，应从手册中查取a值。对于6205深沟球轴承，支点在球心处。由于此类型的轴有两根不同长

25、度，因此得分别校核。在这里选长半轴进行校核。作为简支梁的轴的支承跨距L=108mm根据轴的计算简图，作出轴的弯矩图和扭矩图。从轴的结构图及弯矩和扭矩图(见图3)可以看出截面B是轴的危险截面。先将计算出的截面B处的、及值列于表1：表2 截面B处的受力分析Tab.2 section Bs stress analysis载荷水平面H垂直面V支反力弯矩总弯矩扭矩5.6 按弯扭合成应力校核轴的强度因为在危险截面-上出现的最大弯矩和扭矩，所以只需要校核-截面上的强度即可。根据参考文献2及上表中的数值，并取=0.6，轴的计算应力 (36) 前已选定轴的材料为20CrMnTi，渗碳淬火处理，由机械设计手册查得

26、,因此，故安全。图3 轴的载荷分布图Fig.3 The axles curved square picture and torsion picture5.7 精确校核轴的疲劳强度1）判断危险截面截面-只受扭矩作用，虽然键槽、轴肩及过渡配合所引起的应力集中均将削弱轴的疲劳强度，但由于轴的最小直径是按扭矩强度较为宽裕地确定的，所以截面-均无需校核。从应力集中对轴的疲劳强度的影响来看，截面和截面处的过盈配合引起的应力集中最严重，但截面的轴经虽然比较大，但载荷比截面大很多故需要校核；但从受载的情况来看，截面B上的应力最大，但应力集中不大。故只需要校核截面左右两侧即可。2）截面的左侧抗弯截面系数 W=0

27、.1d3=0.1523=14060.8mm3 (37)抗扭截面系数 W=0.2d=0.252=28121.6mm3 (38) 截面右侧的弯矩M为截面上的扭矩 T=692110Nmm截面上的弯曲应 (39)截面上的扭转切 (40)由参考文献2相关图表查得，。截面上由于轴肩而形成的理论应力集中系数及按参考文献2查得经插值后可查得 又由参考文献2相关图表查得轴的材料的敏性系数为， 故有效应力集中系数为=1+0.95(1.83-1)=1.7885 (41)=1+0.93(1.51-1)=1.4743 (42) 由参考文献2相关图表查得尺寸系数 =0.72；由参考文献2相关图表查得扭转尺寸系数 =0.8

28、3轴按磨削加工，由参考文献2相关图表查得 表面质量系数为 0.87轴的表面渗碳淬火处理，取=1.3，则参考文献2相关公式查得缝合系数值 (43) (44) 又由参考文献2查得合金钢的特性系数=0.2，=0.1于是，计算安全系数Sca值，按参考文献2相关公式则得 (45) (36) （46） (47) 故可知其安全。3）截面右侧抗弯截面系数 W=0.1d3=0.1453=9 113mm3抗扭截面系数 WT=0.2d3=0.2453=18 226mm3截面左侧的弯矩M为Nmm截面上的扭矩 Nmm截面上的弯曲应力 截面上的扭转切应力 过盈配合处的值，由参考文献2图表用插值法求出，并取，得=1.56

29、轴按磨削加工，由参考文献2相关图表查得表面质量系数为 0.87轴的表面渗碳淬火处理，取=1.3，则参考文献2相关公式查得缝合系数值于是，计算安全系数Sca值，按参考文献2相关公式则得故可知其安全。6 滚动轴承的选择与校核因轴承主故要承受径向载荷无受轴向载荷，初步选取球深沟轴承。其主要性能和特点:主要承受径向载荷,也可同时承受小的轴向载荷。当量摩擦系数最小。在高转速时，可用来承受纯轴向载荷。工作中允许内、外圈轴线偏斜量不大于，大量生产，价格最低。这里选输出轴上的轴承校核（其它轴承的选择和校核略）。为了方便安装，两端选用不同型号的轴承。因轴承承担的径向力远远大于轴向力，参照工作要求，左端初选620

30、5型号的轴承，右端初选6205型号的轴承。验算：轴轴承的使用寿命为：12小时/天180天/年10年=21600小时1）对左端，已知，在理想状况下无轴向力，故，所以X=1，Y=0。根据GB276-89，选6205型轴承，查的：C = 10.8KN，=6.95KN 。求当量载荷P:查参考文献2表13-6得1.21.8，取1.8。 (48) 验算6205轴承的寿命 (49) 所以6205型满足要求。2）对左端，已知，在理想状况下无轴向力，故，所以X=1，Y=0。根据GB276-89，选6208型轴承，查的：C = 10.8KN，=6.95KN。求当量载荷P查参考文献2表13-6得fp1.21.8，取

31、1.8 。验算6208轴承的寿命 所以6208型满足要求。轴承校核完毕。7 搅拌器的功率计算 搅拌器的功率分为启动时所需功率和运转时所需功率。启动功率时指启动时克服液体惯性阻力，又叫惯性功率；运转功率时指正常运转时桨叶克服液体摩擦阻力所必须作的功。7.1 运转功率的计算 搅拌器的运转功率与进行搅拌的流体力学有关，设阻力为P，则 （50）式中阻力系数 F桨叶在运动方向上的投影面积V桨叶运动圆周速度液体密度如图4所示，设搅拌器的一片桨叶在运动方向上的投影可用和两条曲线所围成的面积表示，桨叶的微面积df所手的阻力为图4 桨叶功率计算简图Fig.4 The calculating diagram of

32、 power of oar 记N为运转功率，则微面积df的运转功率为：假设液体是静止的，则相对速度，所以 （51）式中：n为搅拌器的转速，对公式（44）进行积分，得到一片桨叶的功率为 （52）式中：L/2为一片桨叶的长度。在搅拌的过程中一直伴有一个搅拌阻力系数即，不同类型的桨叶的值也不同，且是雷诺准数的函数，它们之间的关系为 （53）因此我们计算搅拌器一片桨叶的运转功率为 （55）由于都是已知的根据表3常用搅拌器桨叶的A,m值 表3常用搅拌器桨叶的A,m值 Tab.3 The values of A,m for ordinary mixeroars桨叶型及桨叶数 A m垂直平桨双桨式 6.80

33、 0.20倾斜平桨（45）双桨式 4.05 0.20垂直平桨四桨式 8.50 0.20倾斜平桨四桨式 5.50 0.20旋 浆 式 0.99 0.15根据本次设计的需要，内容是设计旋浆式搅拌机，所以取A=0.99 m0.15对搅拌器而言，在计算搅拌器功率的时候还要乘上一个修正系数f，对于旋浆搅拌机而言其 （56）所以搅拌器的功率应该为 （57） 7.2 影响淀粉液搅拌器功率得因素(1)桨叶数得影响，搅拌器的功率与常数A成正比，同类型桨叶，桨叶数越多，A值越大，桨叶数成倍增加，功率并不成倍增大，其原因在于第一桨叶搅动后的液体尚未复原时，第二叶又工作，说增加的桨叶不是在液体静止状态下运动的，其助理

34、较前面桨叶小(2)转速的影响将公式改写为 由于，故功率近似与转速的三次方成正比为减少功率消耗，在不需高速搅拌加工过程中，应尽可能采用较低的转速(3)桨叶长度的影响仍从公式分析可见，功率近似与成正比，在其它条件不变时，桨叶长度稍微增大，就会引起搅拌功率消耗的明显增加，因此，设计搅拌器确定桨叶长度时要了别慎重(4)液体密度的影响，搅拌前并不是均匀的淀粉液，而是下部密度大，有时上部是清水桨叶自上而下进行搅拌工作时，靠摩擦作用逐渐翻起下部淀粉，液体的密度也逐渐增大，淀粉全部翻起后池内成为均匀的淀粉液，计算搅拌器的功率时，应以均匀淀粉液的密度作为计算依据。了解到淀粉的影响因素对我的设计有很大的帮助 8

35、升降部分的设计在对升降部分进行设计时考虑到很多的方案，但终究比较还是选择齿轮齿条的升降机构比较合适，齿条有如下特点: 1）齿条同侧齿廓为平行线,它在与齿定线平行的任一直线上具有相同齿距, 2)齿条直线齿廓上各点具有相同的压力角,等于直线齿廓的齿形角,一般为标准值;当齿轮齿条标准安装时,齿轮分度圆与齿条分度线重合,啮合角等于齿形角;齿轮以角速度转动, 带动齿条以线速度直线移动，中心距增大后，齿条远离齿轮轴心01移动X距离(下图虚线所示),根据齿条直线齿廓的特点,啮合线不会随齿条位置改变而改变,故节点位置P也不变化,此时,齿轮的分度圆仍然与节圆重合，啮合角仍然等于齿条的齿形角,即等于齿轮分度圆上的

36、压力角;而齿条位置的改变使齿条的中线与节线不再重合，齿侧间隙j加大，顶隙增加。即：齿轮齿条正变位传动时, ，；，所以用齿轮齿条传动具有很大的优势。齿轮齿条的结构布置如图5所示 图5升降原理图Fig.5 Principle of movements9 电路部分的设计电路部分也是本次设计一个内容之一，在电路部分的设计中我主要采用的是继电器进行控制，因为继电器继电器的主要优点是：(1)无运动零部件，无机械磨损，无动作噪声，无机械故障，可靠性高；(2)无燃弧触点，无触点间的火花、电弧，无触点抖动和磨损，对外干扰小；(3)开关速度迅速，动作时间可达10-3S以下；(4)灵敏度高，控制功率小，可达10-3

37、以下，能很好地与TTL、CMOS电路兼容；(5)抗冲击振动性能优良，容易实现“零”压切换；(6)一般用绝缘材料灌封成全封闭整体，所以具有良好的防潮、防霉、防腐性能，防爆性能也极佳；(7)半导体器件作为开关工作，寿命长；(8)易实现附加功能。所以用继电器控制不但方便而且高效，具体的连接方式如图6所示 图6电路原理图 Fig.6 Circuit schematic至此电路部分设计完毕10 搅拌桶尺寸的确定 按照任务要求搅拌桶的容积要求在20L到30L之间，所以有此来确定搅拌桶的尺寸。搅拌桶的体积是由一个半球和一个长方体组成。 由公式计算：V=27468符合设计要求。11 总结通过本次毕业设计是我充

38、分认识到，这次设计其实是综合运用机械设计课程和其它先修课程的知识，分析和解决机械设计问题，进一步巩固、加深和拓宽所学知识的过程。通过设计实践，使我逐步树立了正确的设计思想，增强了创新意识和竞争意识，熟悉掌握了机械设计的一般规律，培养了我分析和解决问题的能力。通过设计计算、绘图以及运用技术标准、规范、设计手册等有关设计资料，使我进行了全面的机械设计基本技能的训练。另外通过本次设计使我领悟出机械设计的一般进程为：设计准备、传动装置总体设计、传动零件设计计算、装配图设计、零件工作图设计、编写设计说明书。如果随意打乱这个过程则在设计过程中肯定会多走弯路。在设计过程中我们在独立完成的同时，要时刻跟指导老

39、师沟通和请教，要掌握设计进度，认真设计。每个阶段完成后要认真检查，有错误要认真修改，精益求精。毕业设计的各个阶段是相互联系的。设计时，零、部件的结构尺寸不是完全由计算确定的，还要考虑结构、工艺性、经济性以及标准化、系列化等要求。由于影响零、部件尺寸的因素很多，随着设计的进展，考虑的问题要更全面和合理，故后阶段设计要对前阶段设计中的不合理结构尺寸进行必要的修改。所以，设计要边计算、边绘图，反复修改，设计计算和绘图交替进行。在设计中要贯彻标准化、系列化与通用化可以保证互换性、减低成本、缩短设计周期，是机械设计应遵循的原则之一，也是设计质量的一项评价指标。在课程设计中应熟悉和正确采用各种有关技术标准与规格，尽量采用标准件，并应注意一些尺寸需圆整为标准尺寸。同时设计