脚手架专项施工方案3

1、芜湖鼎丰架业有限公司 脚手架专项施工方案脚手架专项方案内部审批表工程名称芜湖县尚城国际5#8#楼建设单位工程内容芜湖县尚城国际5#8#楼工程外脚手架搭设编 制 人编制日期审批意见（填写讨论的结论及应修改的内容）编制 技术员： 年 月 日校对技术负责人： 年 月 日公司审核技术总工：（盖章） 年 月 日施工组织设计（专项施工方案）报审表工程名称： 编号：致： （施工单位）我方已根据施工合同的有关规定完成了 工程施工组织设计（专项施工方案）的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。附：施工组织设计（专项施工方案） 分包单位（章）： 日 期：致： （监理单位）我方已根据施工合同的有关规定

2、完成了 工程施工组织设计（专项施工方案）的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。 承包单位（章）： 项目经理： 日 期：专业监理工程师审查意见：专业监理工程师：日 期：总监理工程师审查意见： 项目监理机构：总监理工程师：日 期：建设单位审查意见： 技术负责人： 技术总工： 日 期： 尚城国际5#8#楼外脚手架专项方案 工程概况芜湖县尚城国际5#、6#楼工程为25层，建筑总高度为84.7米、78.1米；7#楼工程为25层，建筑总高度为84.7米；8#楼工程为17+1层，建筑总高度为59.6米；标准层高均为3米。本脚手架为装修脚手架,荷载为2kn/m2 。根据本工程特点及该工程现场实

3、际情况，本工程脚手架采用落地式和普通型钢悬挑脚手架相结合的方式。5#、6#、7#楼脚手架搭设分段为：一-四层为落地式脚手架，高度约为16.5米，五层楼面-十层楼面，十层楼面-十五层楼面，十五层楼面-二十层楼面，二十层楼面-二十五层楼面分为四段为工字钢悬挑脚手架，高度分别为15米。8#楼一-三层为落地式脚手架，高度为16.5米，四层楼面-九层楼面，九层楼面-十四层楼面，十四层楼面-屋面层楼面分为三段为工字钢悬挑脚手架，高度分别为15米，。主体工程全现浇框剪结构。 第一章、编制依据根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2001）、建筑施工安全检查标准（jgj59-99）、建筑拆除

4、工程安全技术规范（jgj147-2004）、钢结构设计规范（gb50017-2003）、建筑结构荷载规范（gb50009-2001）、地基基础设计规范（gb50007-2002）和混凝土结构设计规范（gb50010-2002）的要求，结合本工程特点，编制本工程脚手架专项方案。本方案按照杭州品茗安全计算软件对脚手架进行安全验算。 第二章、各施工部位搭设布置说明一、落地架：一-五层为落地式脚手架，搭设高度为16.5米。因搭设高度远小于20m，故对架体的各项受力无需进行验算。此段着重加强对架体立杆基础的处理：立杆底部为地下室顶板（300厚）立杆底部采用12#槽钢垫板，垫板跨度不小于二根立杆，以增大立

5、杆底部受力面积。二、悬挑架：本工程根据脚手架布置方案，分别取其悬挑长度最大、受力最不利位置以及受力特殊位置为例进行验算。所有验算以最高一段取风荷载变化系数和体型变化系数。标准搭设高度为15米，局部搭设高度为17.5米，设计计算按照18米计算。 a、山墙空调板处悬挑最长，进行普通悬挑梁验算； b、西面小阳台侧多排立杆悬挑梁长度最大，进行多排立杆悬挑梁验算。 c、受力较为特殊的现场临时悬挑料台，及井架落地卸料平台进行受力验算， d、本工程转角皆为凸窗，没有形成阳角，故此处按普通悬挑考虑，因其悬挑长度小于验算例点，故不另做验算； e、东面悬挑阳台处外架，若以阳台根部梁为悬挑受力点，悬挑梁悬挑长度为3

6、.15m，超过2.5m。故考虑施工中以悬挑阳台外侧挑梁为悬挑梁受力点，对阳台外侧梁进行支撑加强，加强后的阳台处悬挑架悬挑梁长度为1.2m，因其小于普通悬挑梁计算长度，故不另做验算。阳台下支撑加强方法见详图一。 f、东面悬挑阳台二侧悬挑外架，为四排立杆悬挑架，其悬挑梁总挑长度为3.65m，超过2.5米且受力更为复杂，故考虑施工中在在悬挑梁上由外向内的第三根立杆下方设16#“工”字钢下支撑加强，从而改变悬挑梁的悬挑的受力点位置，加强后的悬挑梁悬挑长度为1.85m,因其小于普通悬挑梁计算长度，故也不做验算。阳台侧悬挑梁下支撑加强方法见详图二。三、人货梯：落地部分上料平台，自一层搭至五层，总高度为16

7、.5m，采用双立杆，双扣件。立杆横距0.6米，纵距1.2米（符合安全规范技术要求）。五层以上采用悬挑上料平台，料台搭设高度15米，立杆间距较小，同时承受活荷载仅为五层，同悬挑梁故不做重复验算。上料平台在施工中要注意中间层构造加强措施，即每层对应于立杆处设连墙件，料台二侧设连续之子撑横向加强等。上料平台在五层及二十层分别设钢丝绳卸荷一次，悬挑上料平台处阳台采取与挑架同样设置的型钢下支撑。四、临时料台：临时料台分别设在东侧第一单元和第三单元处，临时料台随主体结构逐层上翻，使用该楼层料台时，该处的外架立杆暂不搭设，横杆暂时断开，待料台翻设至上层结构时，再按外架方案对应补设完善。 五、开口架：本工程因

8、在人货梯上料平台的设置，在二侧形成开口架，施工中要加强对开口架的处理，开口架要设置双立杆，且每步架都要设置刚性连墙件，对开口架进行封闭，以开口架端处四根立杆沿四边设封闭、连续之字撑，形成格构柱，以增强此处的稳定性。六、临边洞口安全防护：电梯井必须设双扶手拉杆，高度不小于1.2m，下部设20cm踢脚板，井内水平方向每层设水平封闭，用木板平铺，防止坠落，楼层大于0.25平方的洞口临边必须用木板铺设封闭 。 七、悬挑梁：予埋锚固环与工字钢间上下的空隙与二侧的间隙，均用木塞对塞并钉牢，防止悬挑梁侧方位变形。 八、高空坠落的防范：分别在十二层和十八层沿建筑四周设置连续水平防护网二道，每个挑段最低一步架与

9、建筑间的空隙用木板封闭。 第三章、材质要求一、钢管采用外径为48mm、壁厚3.2 mm的钢材，并应符合国家标准3号钢的技术条件。二、钢管脚手架连接所用扣件，应符合部标钢管脚手架扣件 (tgj2285)的要求。三、定货采购的钢管、扣件等零配件，必须规格统一，材质优良，并应有出厂证明书，不允许采用次品。四、严禁使用严重锈蚀、弯曲变形或有裂纹的管材，钢管壁厚应定期测定。严禁使用脆裂、变型或滑丝的扣件，扣件的规格型号必须与钢管匹配。五、钢管质量检验要求a.对新钢管的要求： 1、必须具备产品质量合格证和材质检验报告。 2、表面质量：表面应平整光滑，不应有裂纹、分层压痕、划道和硬弯：端部弯曲： l1.5m

10、 允许偏差5mm 立柱弯曲：3ml4m 允许偏差12mm4ml6m 允许偏差20mm 3、外径：允许偏差-0.5mm 4、壁厚：允许偏差-0.35mm 5、端面应平整，端面切斜允许偏差1.7mm 6、钢管防锈处理后，必须刷二度防绣漆，钢管油漆面第一步为桔黄色与黑色相间(间距30)，其他色面一律为丹红色。b.旧钢管的要求： 1、钢管锈蚀程度；每年检查一次，锈蚀严重部位应将管子截断进行检查。 2、其他同新钢管第(2)、(3)、(4)、(5)项。六、2000密目安全网应符合国定标准的技术条件，必须有出厂合格证或出厂证明书，须经安全管理部门检验合格后方可使用。安全撑网采用标准安全网、经检测合格后使用,

11、规格为1.8 m6m，每块支好的安全撑网应能承受不小于1600n的冲击荷载。不得使用次品，必须有出厂合格证明。第四章、搭设工艺落地式：基础清理、夯实浇注15cm厚c20砼垫层材料准备 定位立杆 横向扫地杆 纵向扫地杆大横杆小横杆 连墙杆 防护栏杆 剪刀撑铺竹笆安全网安全标识牌 悬挑式（工字钢）： 予埋钢筋安装钢梁定位焊接插筋立杆（套入插筋里） 横向扫地杆纵向扫地杆大横杆小横杆 连墙杆 防护栏杆 剪刀撑铺竹笆安全网安全标识牌 第五章、设计计算书：普通工字钢（2.1m）悬挑计算书 型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)、建筑结构荷载规范(g

12、b 50009-2001)、钢结构设计规范(gb 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(jgj59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(jgj80-91) 以及本工程的施工图纸。本工程以山墙空调板处悬挑最长，进行普通悬挑梁验算；验算以最高一段取风荷载变化系数和体型变化系数。搭设高度为15米，计算按18米计算。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为1.05 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆

13、与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kn/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处安徽芜湖县，基本风压0.4 kn/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.574，计算立杆稳定性时取1.41，风荷载体型系数s 为1.236；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kn/m):0.1248；脚手板自重标准值(kn/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kn/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kn/m2

14、):0.010；脚手板铺设层数:5 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.1m，建筑物内锚固段长度 3.9 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:c30c25；6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:10.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.85 m。二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面

15、。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:p1=0.033 kn/m ；脚手板的自重标准值:p2=0.350.8/(2+1)=0.093 kn/m ；活荷载标准值: q=20.8/(2+1)=0.533 kn/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.093=0.152 kn/m；活荷载的设计值: q2=1.40.533=0.747 kn/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大

16、弯距计算公式如下: m1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 m1max=0.080.1521.52+0.100.7471.52 =0.195 knm；支座最大弯距计算公式如下: m2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 m2max= -0.100.1521.52-0.1170.7471.52 =-0.231 knm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =max(0.195106,0.231106)/4490=51.448 n/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 51.448 n/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=2

17、05 n/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100ei其中：静荷载标准值: q1= p1+p2=0.033+0.093=0.127 kn/m； 活荷载标准值: q2= q =0.533 kn/m； 最大挠度计算值为： =0.7715004/(1002.06105107800)+0.9900.53315004/(1002.06105107800) = 1.399 mm；大横杆的最大挠度 1.399 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！

18、三、小横杆的计算:根据jgj130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kn；脚手板的自重标准值：p2=0.350.81.5/(2+1)=0.140 kn；活荷载标准值：q=20.81.5/(2+1) =0.800 kn；集中荷载的设计值: p=1.2(0.05+0.14)+1.4 0.8 = 1.348 kn； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆

19、传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: max = ql2/8mqmax = 1.20.0330.82/8 = 0.003 knm；集中荷载最大弯矩计算公式如下: max = pl/3mpmax = 1.3480.8/3 = 0.359 knm ；最大弯矩 m = mqmax + mpmax = 0.363 knm；最大应力计算值 = m / w = 0.363106/4490=80.768 n/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =80.768 n/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 n/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传

20、递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384eiqmax=50.0338004/(3842.06105107800) = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 p = p1 + p2 + q = 0.05+0.14+0.8 = 0.99 kn；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = pl(3l2 - 4l2/9)/72eipmax = 989.95800(38002-48002/9 ) /(722.06105107800) = 0.81 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.008+0.81

21、 = 0.818 mm；小横杆的最大挠度为 0.818 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kn，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6kn。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.0 kn；r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: p1 = 0.0331.52/2=0.05 kn；小横杆的自重标准值: p2 = 0

22、.0330.8/2=0.013 kn；脚手板的自重标准值: p3 = 0.350.81.5/2=0.21 kn；活荷载标准值: q = 20.81.5 /2 = 1.2 kn；荷载的设计值: r=1.2(0.05+0.013+0.21)+1.41.2=2.008 kn；r 6.0 kn，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kn/m ng1 = 0.124818.00 = 2.246kn；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3

23、5kn/m2 ng2= 0.3551.5(0.8+1)/2 = 2.428 kn；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kn/m ng3 = 0.1551.5/2 = 0.562 kn；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.01 kn/m2 ng4 = 0.011.518 = 0.27 kn；经计算得到，静荷载标准值：ng = ng1+ng2+ng3+ng4 =5.506 kn；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 nq = 20.81.52/2 = 2.4 kn；考虑风荷载时,立杆的轴向压

24、力设计值为 n = 1.2 ng+0.851.4nq = 1.25.506+0.851.42.4=9.464 kn；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 n=1.2ng+1.4nq=1.25.506+1.42.4=9.968kn；六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算：k=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kn/m2)，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用：0 = 0.4 kn/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用：z= 1.41； s - 风荷载体型系数：取值为1.236；经计算得到，风荷载标准

25、值为: wk = 0.7 0.41.411.236 = 0.488 kn/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw 为: mw = 0.85 1.4wklah2/10 = 0.85 1.40.4881.51.82/10 = 0.282 knm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式： = n/(a) + mw/w f立杆的轴心压力设计值 ：n =9.464 kn；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式： = n/(a) f立杆的轴心压力设计值 ：n = n= 9.968kn；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-20

26、01)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: l0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： a = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2；考虑风荷载时，=9463.68 /(0.188424)+282214.189/4490 = 181.577

27、n/mm2；立杆稳定性计算 =181.577 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！不考虑风荷载时， = 9967.68/(0.188424)=125.046 n/mm2；立杆稳定性计算 = 125.046 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：nl = nlw + n0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.574，s1.236，00.4，wk = 0.7zs0=0.7 1.5741.2360.4 = 0.545 kn/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架

28、外侧的迎风面积 aw = 9m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kn), n0= 5.000 kn；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kn)，按照下式计算：nlw = 1.4wkaw =6.867 kn；连墙件的轴向力设计值 nl = nlw + n0= 11.867 kn；连墙件承载力设计值按下式计算：nf = af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 1050/15.9的结果查表得到 =0.793，l为内排架距离墙的长度； a = 4.24 cm2；f=205 n/mm2；连墙件轴向承载

29、力设计值为 nf = 0.7934.2410-4205103 = 68.928 kn；nl = 11.867ru18.888kn。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力ru的最大值进行计算作为拉环的拉力n，为n=ru=18.888kn钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为： = n/a f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50n/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 d=(148884/(3.142502) 1/2 =15.5mm；计算拉环选用直径d=16m

30、m 的hpb235的钢筋制作即可。实际施工拉环选用直径d=20mm 的hpb235的钢筋制作。十二、锚固段与楼板连接的计算: 水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 r=0.416 kn； 压环钢筋的设计直径d=20mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: = n/2a f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50n/mm2；a=d2/4=3.142202/4=314.2mm2=n/2a=415.631/314.22=0.661n/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层

31、钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度，锚固长度边各增加3根直径12的二级钢作为加强。拉环所受应力小于50n/mm2，满足要求！多排悬挑架主梁验算计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据钢结构设计规范(gb 50017-2003)以及本工程的施工图纸。多排悬挑梁验算未考虑钢丝绳悬拉，实际施工中采用钢丝绳悬拉作为安全储备。一、参数信息:1.主梁构造参数主梁与建筑物连接方式:主梁平铺在建筑物楼面上建筑物外悬挑长度m(m):2.5建筑物内锚固长度t(m):3.5锚固压点方式:压环钢筋，钢筋直径(mm):20楼板混凝土强度等级:c30c252.主梁材料及性能参数主梁截面类型:工字钢，主梁规格:16

32、号工字钢3.立杆作用主梁上的力序号 主梁上的力大小(kn) 作用点离墙距离(m)1 9.464 2.42 9.464 1.63 9.464 1.04 9.464 0.24.拉绳与支杆参数主梁下面采用支杆与建筑物联结。支杆采用16号槽钢；支杆共点布置，与墙支点垂直距离为3m；支撑距离墙长度(m):1.6；二、主梁的受力计算:主梁按照悬臂连续梁计算主梁的截面惯性矩i=1130cm4，截面抵抗矩w=141cm3，截面积a=26.1cm2，重量m=20.5kg/m。主梁自重荷载设计值 q=1.220.510/1000=0.246kn/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架主梁计算简图 悬挑脚手架主梁剪力图

33、(kn) 悬挑脚手架主梁弯矩图(knm) 悬挑脚手架主梁变形图(mm)各支座对主梁的支撑反力由左至右分别为：r1=26.73kn；r2=6.96kn；r3=0.34kn；最大弯矩：mmax=6.612knm；计算公式如下:max=mmax/w+n/a f式中 mmax - 截面承受最大弯矩值，mmax=6.612knm； w - 主梁净截面模量，w=141cm3； - 截面塑性发展系数，=1.05； n - 主梁的轴力，n=0kn； a - 主梁截面积，a=26.1cm2； f - 钢材的抗弯强度设计值，f=215n/mm2；经计算得出max=6.612106/(1.05141000)+010

34、3/2610=44.661n/mm2f=215n/mm2主梁的正应力计算值max=44.661n/mm2小于钢材抗弯强度设计值f=215n/mm2，满足要求。三、主梁的整体稳定性计算: 主梁采用16号工字钢，计算公式如下： = m/bwx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(gb50017-2003)得，b=2由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(gb50017-2003)附表b，得到 b值为0.93。经过计算得到最大应力 =6.612106/(0.93141000)=50.423n/mm2；水平钢梁的稳定性计算 =50.423n/mm2小于f=215n/mm2,

35、满足要求!四、支杆的受力计算:支杆产生的支座力：r1=26.734；支杆的轴力为：rd1=r1/sin1=26.73/sin62=30.3kn；五、支杆的强度计算:1.支杆强度计算支杆最大轴力为：rdmax=30.298kn；支杆以 16号槽钢计算，支杆的容许正应力按照下式计算： = n/a f其中 - 支杆正应力计算值； n - 支杆轴力设计值，n = 30.298kn； - 支杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0.836； i - 支杆的截面回转半径，i =6.1cm； l - 支杆的计算长度，l = 3.4m； a - 支杆的净截面面积，a =25.15cm2； f - 支杆的抗

36、压强度设计值，f=215n/mm2； = n/a=30.298103/(0.83625.15102)=14.41n/mm2215n/mm2支杆强度性计算值 = 14.41n/mm2小于f=215n/mm2，满足要求!2.斜撑支杆焊缝强度计算斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下： = n/lwt ft其中 n - 斜撑支杆的轴向力，n=30.298kn； lwt -取斜杆截面积，a=2515mm2 ft - 对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185n/mm2；经过计算得到焊缝最大应力： = 30.298103/2515=12.047n/mm2ft=185n/mm2对接焊缝的最

37、大应力 =12.047 n/mm2 小于ft=185 n/mm2，满足要求!六、锚固段与楼板连接的计算: 水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 r=0.416 kn； 压环钢筋的设计直径d=20mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: = n/2a f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50n/mm2；a=d2/4=3.142202/4=314.2mm2=n/2a=415.631/314.22=0.661n/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两

38、侧30cm以上锚固长度，锚固长度边各增加3根直径12的二级钢作为加强。拉环所受应力小于50n/mm2，满足要求！ 人货梯落地卸料平台计算书落地卸料平台的计算依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)、建筑建构荷载规范(gb50009-2001)、建筑地基基础设计规范(gb 50007-2002)等编制。一、参数信息:1.基本参数立杆横距lb(m):0.60，井架横向排数为:3，立杆步距h(m)：1.50；立杆采用双立杆支撑。立杆纵距la(m):1.20，平台支架计算总高度h(m)：16.5；平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型:483.0，扣件连接方式：双扣

39、件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数脚手板自重(kn/m2):0.350；栏杆、挡脚板自重(kn/m):0.150；施工人员及卸料荷载(kn/m2):3.000；安全网自重(kn/m2):0.01；活荷载同时计算层数：1层。3.地基参数地基土类型:30cm厚混凝土底板密实度0.94；地基承载力标准值(kpa):120.00；立杆基础采用16#工字钢作为垫层；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。二、板底支撑钢管计算:板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 w = 4.49cm3；截面惯性矩 i = 10.78cm4； 板底支撑钢管

40、计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板自重设计值(kn/m)：q1 =1.20.350.3 = 0.126 kn/m；(2)施工人员及卸料荷载设计值(kn/m)：q2 = 1.430.3 = 1.26 kn/m；2.强度验算:板底支撑钢管按简支梁计算。最大弯矩计算公式如下: mmax = 0.10q1l2 + 0.117q2l2最大支座力计算公式如下: n = 1.1q1l + 1.2q2l最大弯距 mmax = 0.10.1260.62+0.1171.260.62 = 0.058 knm ；支座力 n = 1.10.1260.6+1.21.260.6 = 0.99 kn；最大应力 = mmax

41、 / w = 0.058106 / (4.49103) = 12.83 n/mm2；板底钢管的抗弯强度设计值 f=205 n/mm2；板底钢管的计算应力 12.83 n/mm2 小于 板底钢管的抗弯设计强度 205 n/mm2，满足要求！3.挠度验算:计算公式如下: = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100ei均布恒载: = (0.6770.126+0.9901.26) (0.6103)4 )/(1002.0610000010.78104)=0.078 mm；板底支撑钢管的最大挠度为 0.078 mm 小于 钢管的最大容许挠度 600/150与10 mm，满足要求！三、纵向支

42、撑钢管计算: 板底支撑钢管按照集中荷载下简支梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 w = 4.49cm3；截面惯性矩 i = 10.78cm4；纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算；集中荷载p取板底支撑钢管传递力,p =0.99 kn； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(knm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kn) 最大弯矩 mmax = 0.594 knm ；最大变形 max = 3.814 mm ；最大支座力 qmax = 1.485 kn ；最大应力 = mmax/w=0.594106/4.49103=132.35 n/mm2 ；纵向钢管的计算应力 132.35

43、 n/mm2 小于 纵向钢管的抗弯强度设计值 205 n/mm2，满足要求！纵向支撑钢管的最大挠度为 3.814 mm 小于 纵向支撑钢管的最大容许挠度 1200/150与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，p96页，双扣件承载力设计值取16.00kn，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kn 。r rc其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kn；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 r= 1.485 kn；r 12.80 kn,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

44、 五、支架立杆荷载设计值(轴力)计算:1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的结构自重(kn)：ng1 = 0.12966.6 = 8.598 kn；(2)板底支撑钢管的结构自重(kn)：ng2 = 0.0330.61183/8 = 0.135 kn；(3)脚手板自重(kn)：ng3 = 0.3530.61.218/8 = 1.701 kn；(4)栏杆、挡脚板的自重(kn)：ng4 = 0.1530.618/4 = 1.215 kn；(5)安全网自重(kn/m2):ng5=0.0130.666.6/4=0.3kn；经计算得到，静荷载标准值 ng = ng1+ng2+ng3+ng4+ng5=

45、 8.598+0.135+1.701+1.215+0.3=11.949 kn；2.活荷载为施工人员及卸料荷载:施工人员及卸料荷载标准值： nq = 130.61.2/8 = 0.27 kn；3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式 n1= 1.2ng + 1.4nq = 1.211.949+ 1.40.27 = 14.716 kn；本卸料平台采用双立杆，单根立杆所受的荷载为nn1/214.716/27.358kn。六、立杆的稳定性验算:立杆的稳定性计算公式: = n/akh f其中 n - 立杆的轴心压力设计值(kn) ：n = 7.358 kn； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i的值查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； a - 立杆净截面面积(cm2)：a = 4.24 cm2； w - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：w=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (n/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =