预应力混凝土连续梁桥设计计算书

1、第一章概述41. 1地质条件41.2主要技术指标41.3设计规范及标准4第二章方案比选52. 1概述52.2比选原则52. 3比选方案52. 3.1预应力混凝土连续梁桥52. 3.2预应力混凝土连续刚桥桥72. 3.3普通上承式拱桥82.4方案比较9第三章预应力混凝土连续梁桥总体布置123. 1 桥型布置123. 2桥孔布置123. 3桥梁上部结构尺寸拟定123.4桥梁下部结构尺寸拟定133.5本桥使用材料143.6毛界面儿何特性计算14第四章荷载内力计算164.1模型简介164. 2全桥结构单元的划分164. 2. 1划分单元原则164. 2. 2桥梁具体单元划分174. 3全桥施工节段的划

2、分174. 3. 1桥梁划分施工分段原则174. 3. 2 施工分段划分174.4恒载、活载内力计算174. 4. 1恒载内力计算174. 4. 2悬臂浇筑阶段内力184. 4. 3边跨合龙阶段内力194. 4. 4中跨合龙阶段内力204. 4. 5活载内力计算214.5其他因素引起的内力计算234. 5. 1温度引起的内力计算234. 5. 2支座沉降引起的内力计算254. 5.3收缩、徐变引起的内力计算264.6 内力组合284. 6.1正常使用极限状态的内力组合284. 6.2承载能力极限状态的内力组合29第五章预应力钢束的估算与布置325. 1钢束估算325.1.1按承载能力极限计算时

3、满足正截面强度要求325.1.2按正常使用极限状态的应力要求计算335.2 预应力钢束布置395.3预应力损失计算405. 3.1预应力与管道壁间摩擦引起的应力损失405. 3. 2锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的应力损失415.3.3混凝土的弹性压缩引起的应力损失415. 3.4钢筋松弛引起的应力损失425.3.5混凝土收缩徐变引起的应力损失425. 3.6有效预应力计算445.4 预应力计算45第六章强度验算486. 1正截面承载能力验算486. 2斜截面承载能力验算51第七章应力验算557. 1短暂状况预应力混凝土受弯构件应力验算557. 1. 1 压应力验算557. 1.2 拉应力验

4、算557. 2 持久状况正常使用极限状态应力验算607. 2.1持久状况（使用阶段）预应力混凝土受压区混凝土最大压应力验算607. 2.2持久状况（使用阶段）混凝土的主压应力验算627. 2.3持久状况（使用阶段）预应力钢筋拉应力验算65第八章抗裂验算688. 1正截面抗裂验算688.2斜截面抗裂验算72致谢77参考文献78附录：外文翻译79第一章概述1.1地质条件桥位地质地形图1.2主要技术指标桥面净宽：11 + 2X0. 5m(分离式、无人行道)设计荷载：公路一 I级行车速度：100km/h桥面横坡：2%通航要求：无温度：最高年平均温度43C,最低年平均温度-5C。1 3设计规范及标准1、

5、公路工程技术标准(JTG B01-2003)o2、公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)o3、公路桥涵地基与基础设计规范(JTG D63-2007)。4、公路桥涵施工技术规范(JTJ 041-2000)o5、公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)。第二章方案比选2.1概述桥式方案比选是初步设计阶段的工作重点，一般要进行多个方案比较。各方案均 要求提供桥式布置图，图上必须标明桥跨位置，高程布置，上、下部结构形式及工程 数量。对推荐方案，还要提供上、下部结构的结构布置图，以及一些主要的及特殊部 位的细节处理图。设计方案的评价和比较，要全面考虑各项指标，综合分

6、析每一方案的优缺点，最 后选定一个符合当前条件的最佳推荐方案。有时，占优势的方案还应吸取其他方案的 优点进一步加以改善。2. 2比选原则设计从安全性、技术适用性、施工难度、设计施工周期、经济性、实用性和观赏 性等儿方面对各比选方案进行评比，其中安全性为主要因素。2. 3比选方案根据设计任务要求,依据现行公路桥梁设计规范，综合考虑桥位地质地形条件， 拟定了三个比选方案：方案一：预应力混凝土连续梁桥方案二：预应力混凝土连续刚构桥方案三：普通上承式拱桥2. 3.1预应力混凝土连续梁桥1 桥梁总体设计该桥为预应力混凝土连续梁桥，共三跨，为58m+100m+58m二216m。边跨与中跨比 为58/100

7、二0. 58在0. 50. 8之内，主跨跨中处桥面高程为835. 25m,桥面横坡为2%。5BOO2160010DD05图2-1连续梁桥布置图2. 主梁&截面形式：本桥箱梁为单箱单室截面，箱底宽6. 5m,两侧翼缘宽2.75m,箱梁 顶面全宽为12m。b. 截面尺寸：箱梁在各墩支点处的截面高度为1/15L1/20L,取1/16. 7L即6m, 在跨中及桥端支点处的截面高度为1/30L1/50L,取1/36. 4L即2. 75m：箱梁顶板疗 30cm （跨中）48cm （支点），腹板厚50cm （跨中）75cm （支点），底板厚30cm （跨 中）70cm （支点）。c. 横隔板的设置：上部结构

8、箱梁在各墩支点及桥端支点处设横隔板。墩支点处横 隔板厚250cm,端支点处横隔板厚150cm,横隔板与箱梁连接处均设有承托。3. 基础桥墩基础连成整体，基础釆用嵌岩型钻孔灌注桩群桩基础，桥墩为6mX6. 5m的 空心墩，材料为C40钢筋混凝土。4. 施工方式主梁采用悬臂节段浇筑施工，桥墩釆用爬模法施工，两端桥台釆用整体现浇。2. 3. 2预应力混凝土连续刚构桥仁桥梁总体设计该桥为预应力混凝土连续刚构桥，共三跨，为58m+100m+58m二216m。边跨与中跨 比为58/100二0.58在0.50.8之内，主跨跨中处桥面高程为835.25m,桥面横坡为 2%o216005800.1QO3Q.S8

9、QQI111图2-3连续刚构桥布置图2. 主梁&截面形式：本桥箱梁为单箱单室截面，箱底宽6. 5m,两侧翼缘宽2.75m,箱梁 顶面全宽为12m。b. 截面尺寸：箱梁在各墩支点处的截面高度为1/15L1/20L,取1/16. 7L即6m, 在跨中及桥端支点处的截面高度为1/30L1/50L,取1/36. 4L即2. 75m：箱梁顶板厚 30cm （跨中）48cm （支点），腹板厚50cm （跨中）75cm （支点），底板厚30cm （跨 中）70cm （支点）。c. 横隔板的设置：上部结构箱梁在各墩支点及桥端支点处设横隔板。墩支点处设 两个厚300cm横隔板，端支点处横隔板n 150cm,横隔

10、板与箱梁连接处均设有承托。3. 基础桥墩基础连成整体，基础采用嵌岩型钻孔灌注桩群桩基础，桥墩为3mX6. 5m的 双薄壁空心墩，材料为C40钢筋混凝土。4. 施工方式主梁采用悬臂节段浇筑施工，桥墩采用爬模法施工，两端桥台采用整体现浇。2. 3. 3普通上承式拱桥1 桥梁总体设计该桥为普通上承式拱桥，主跨跨径为150m,拱高为25nb矢跨比为25/150二1/6, 在1/51/10之内，主跨跨中处桥面高程为835. 25m,桥面横坡为2%。0 SG图2-5普通上承式拱桥布置图2. 主梁a. 截面形式：本桥主梁为空心板截面，板高80cm,板宽120cm。b截面尺寸：空心板截面高度为80cm,空心板

11、顶、底板厚15cm,肋宽30cm。图2-6空心板截面图3. 主拱圈d. 截面形式：本桥主拱圈采用等截面悬链线，由6*1. 6m的小箱梁组成，箱梁顶 面全宽为9. 6mob. 截面尺寸：主拱圈的截面高度为2.3m：箱梁顶、底板厚25cm,肋板厚15。c. 横隔板的设置：主拱圈内部在拱脚以上10m段内加厚顶、底、侧板，以达最佳 受力效果。图2-7主拱圈截面图4. 拱上立柱拱上立柱为直径lm的空心墩。5. 基础桥墩基础连成整体，基础釆用嵌岩型钻孔灌注桩群桩基础，桥墩均为直径lm的 空心墩，材料为C40钢筋混凝土。6. 施工方式主梁采用预制节段拼装施工，桥墩采用爬模法施工。2. 4方案比较方案比选从该

12、桥桥址的实际地理位置地形环境，结合实用耐久、安全可靠、经济 合理、美观和有利于环保的设计原则综合考虑。从安全、功能、经济、美观、施工、 占地与工期多方面比选，最终确定桥梁形式。a. 实用性桥上应保证车辆安全畅通，并应满足将来交通量增长的需要。桥下应满足泄洪、 安全通航或通车等要求。建成的桥梁应保证使用年限，并便于检查和维修。只有满足 了这一基本条件后，才能谈得上对桥梁结构的其他要求，既做到总造价经济，乂保证 工程质量和使用安全可靠。b. 舒适与安全性现代桥梁设计越来越强调舒适度，故应控制桥梁的振幅，避免车辆受到过大振动 与冲击。整个桥跨结构及各部件，在制造、运输、安装和使用过程中应具有足够的强

13、 度、刚度、稳定性和耐久性。c. 经济性设计的经济性应综合发展远景及将来的养护和维修等费用。d. 美观一座桥梁，尤其是作为一个城市或地区的标志性建筑的大跨径桥梁更应具有优美 的外形，同时应与周围的景致相协调一致。合理优美的结构布局和轮廓是美观的主要 因素，而非豪华的装饰。e. 有利于环保桥梁设计应考虑环境保护和可持续发展的要求。从桥位选择、桥跨布置、基础方 案、墩身外形、上部结构施工方法、施工组织设计等全面考虑环境要求，采取必要的 工程控制措施，并建立环境监测保护体系，将不利影响减至最小。方案比选时应根据上述原则，对拟定的桥梁比选方案作出综合评估，选出最优的 桥梁方案。以下为各比选方案的性能对

14、比表：表2. 1比选方案对照表比选方比较项u预应力混凝土 连续梁桥预应力混凝土 连续刚构桥普通上承式混凝土拱桥跨径布置(m)58+100+5858+100+582*11+2+150+2+4*11桥面高程(m)835. 25835.25835. 25受力特点主要受弯拉以及与预 应力产生的截面主压 应力主要受弯拉以及与预 应力产生的截面主压 应力主要受压技术及施 工适用性设计可鼎成熟，技术 先进、难度不大。施 工机械化程度高，方 法简便，无需大型设 备，但施工线性与合 拢技术要求较高。设计可靠成熟，技术先 进、难度不大。施工机 械化程度高，方法简 便，无需大型设备，但 施工线性与合拢技术 要求较高

15、。桥梁跨越能力大，抗 风稳定性好，技术先 进、无需大型设备， 只需少量钢材，节省 造价。安全性技术成熟，计算简单， 施工方法简单，质量 好，整体性好，刚度 大，可保证工程本身 安全，同时行车性能 良好，可保证司机正 常行车，满足交通运 输安全要求。一般做成薄壁墩，墩的 刚度小，难以承受船船 撞击，但此处不通航， 对桥墩有利，因墩梁固 结墩处可承受较大弯 矩，梁身可做薄，基础 沉降对结构影响大。承受的水平推力对基 础要求较高，山变形 引起的次内力对全桥 受力非常不利。拱桥 施工阶段是全桥刚度 最弱的时候，施工时 有一定风险。经济性施工技术成熟，方法 简单，易掌握，需要 的机具少，无需大型 设备，

16、可充分降低施 工成本，需要大型支 座，需较多预应力钢 筋，基础施工复杂。无需支座，节省大型支 座费用，其他与连续梁 基本相同，养护费用 小。施工技术成熟，方法 简单，易掌握，需要 的机具少，无需大型 设备，可充分降低施 工成本，所用材料普 通，用钢量小，节省 材料。10实用性伸缩缝少，结构刚度 大，变性小，动力性 能好，主梁性能好， 主梁变形挠曲线平 缓，行车平顺，通畅， 安全，可满足交通运 输要求，且施工简单， 但工期长。行车平顺，通畅，安全， 可满足交通运输要求， 施工技术成熟，易保证 工程质量，桥下净空 大，可满足通航要求， 属有推力体系，对地基 要求比连续梁高。行车性能好，视野开 阔，

17、结构刚度较大，抗风性能好，用钢量 小，可以就地取材。美观性结构简洁，比例匀称， 高墩大跨，线性优美， 座落在该山谷再适合 不过了。结构简洁，比例匀称， 高墩细梁，如蜡蜓点水 落在河上。但现代感不 强，与悬索桥、斜拉桥 相比，略逊风骚。主拱曲线本身孕育着 强烈的美感，柔美的 拱轴线与直线型的梁 柱结合，具有刚强坚 毅的态势。设计、施 工周期设计施工难度低，进 度较快、周期较短，大约10个月设计施工难度低，进度 快、周期短，大约9个 月设计施工较复杂，周 期较长，工期大约需 要12个月。通过对各设计方案在技术及施工适用性，安全性，经济性，实用性，美观性，设 计、施工周期等儿方面的综合对比分析，结合

18、玉溪大桥总体布置的需要，预应力混凝 土连续梁桥优势明显，被确定为最终设计方案。第三章预应力混凝土的连续梁桥总体布置3. 1桥型布置本设计釆用三跨预应力混凝土变截面连续梁结构，桥梁总长216m,桥梁起始里 程桩号为K145+370. 00m,终止里程桩号为K145+586. 00m,桥面标高为835.25m。3. 2桥孔布置11连续梁跨径的布置可釆用等跨和不等跨两种。釆用等跨布置结构简单，模式统一, 适于采用顶推法、移动模架法或简支转连续法施工的桥梁，但等跨布置将使边跨内力 控制全桥设计，不是很经济。所以，连续梁跨径布置一般以釆用不等跨形式。为减少等跨布置时边跨及中跨跨中正弯矩，可将连续梁设置成

19、不等跨形式。从桥 梁美学的角度看，连续梁桥跨数不多时，一般采用奇数孔，三跨及五跨较为常见。对 三跨连续梁，边跨与中跨跨径之比一般为0.50.8。本设计推荐方案根据任务书要求及桥址地形、地质条件等确定为58m+100m+58m的形 式，边跨与中跨之比为0.58。to向图3-1连续梁总体布置图21600妙 0Q00Q.580：）1 1 1 13. 3桥梁上部结构尺寸拟定1. 顺桥向梁的尺寸拟定a. 墩顶处梁高:根据规范,梁高为1/161/20L,取L/16. 7即6m。b. 跨中梁高:根据规范,梁高为1/301/50L,取L/36. 4即2. 75 m。c. 梁底曲线：根据规范，选用1.8次曲线。

20、2. 横桥向的尺寸拟定箱梁跨中底板厚度一般按构造选定，若不配预应力筋，厚度可适当取值，当跨度 较大，跨中正弯矩较大，需要配置一定数量的钢束或钢筋时，厚度应加厚。腹板的功能是承受截面的剪应力和主拉应力。在预应力梁中，因为弯束对外剪力的抵消作用，所以剪应力和主拉应力的值比较 小，腹板不必设得太大；同时，腹板的最小厚度应考虑力筋的布置和混凝土浇筑要求,12其设计经验为：腹板内无预应力筋时，采用三十公分，腹板内有预应力筋管道时，应 适当加厚；腹板内有锚头时，厚度应更大。根据任务书设计要求本推荐桥型方案横截面采用的是单箱单室的箱型截面。根据上述规范：顶板厚度取30cm：跨中处底板卑30cm,支点处底板厚

21、为125c叫中间底板板卑成1. 8 次抛物线性变化；跨中处腹板厚度釆用50cm,支点处腹板采用75cm图3-2连续梁跨中截面与墩顶截面3. 桥面铺装和线型的选定桥面铺装：根据桥梁工程选用8cm防水混凝土铺装层和2cm厚的沥青混凝土 磨耗层，共计10cm厚。桥面横坡：根据规范规定为1. 5%3. 0%,取2%,该坡度由梁底支座控制。3. 4桥梁下部结构尺寸拟定主墩釆用薄壁空心墩，桥墩宽度为6m,顺桥向壁厚为0. 9m,横桥向壁厚为1. 2m, 横桥向宽度取与梁底同宽6.5m,墩高分别为50m。根据给出的地质条件，认为地质 条件较好，基础采用钻孔灌注桩基础。承台纵、横桥向宽均为9m,厚3.0m。4

22、根桩 的桩径2m,净间距3皿3.5本桥使用材料1 混凝土箱梁采用C55号，墩身和基础釆用C40号，其他结构全部釆用C25号絵。2钢材预应力钢材：纵、横向钢筋采用1)15. 24 mm钢绞线，公称抗拉强度为fpk二1860MP&, 张拉控制强度用0. 75fpk=1375MPa, Ep=l. 95X 105MPa,设计中有19股、17股和12股, 釆用OVM15-15型锚具，单个锚具的回缩为6mm。竖向预应力筋采用精扎螺纹钢筋， 釆用扁锚。所有钢绞线均符合ASTM416-87A的技术标准。非预应力钢筋：直径$12mm的用II级螺纹钢筋，直径12mm的用I级光圆钢筋。 带肋钢筋应符合钢筋混凝土用热

23、轧带肋钢筋GB1499. 2-2007的规定、光圆钢筋13应符合钢筋混凝土用热轧光圆钢筋GB1499. 1-2007的规定。3. 预应力管道釆用钢波纹圆、扁管成型；4伸缩缝伸缩缝采用HXC-80A定型产品，全桥共2道。5. 桥梁支座单向活动和双向活动盆式支座。6. 梁设计荷载根据设计任务书规定：公路一【级3. 6毛界面几何特性计算毛界面儿何特性计算通过madis有限元程序进行计算，其计算结果如下表:表3.1毛界面儿何特性元位S面积(mm* 2)iyy(mm*4)Izz(mm，4)Czp(mm)Czm(mm)WArea(mm* 2)中和轴移动距离局部-y(mm)局部-Z(mm)1I1. 78E+

24、071. 43E+131.14E+141208.91541.11. 76E+070.0-02I1. 78E+071. 43E+131. 14E 十 141209. 01541.01.76E+070.0-0.53I1. 78E+071. 43E+131.14E+141209.31540. 71. 76E+070.0-0.84I1. 30E十071. 23E+131. 01E+141119.61630.41. 27E+070.0-315I1. 14E+071. 13E+139.83E+131079. 81670. 21. 11E+070.0-5.36I9. 67E+069. 92E+129.22E

25、+131019.81730. 29. 33E+060.0-7.27I9. 67E+069. 92E+129. 22E+131019.81730. 29. 33E+060.0-7.28I9.79E十061. 01E+139. 27E+131022.91727. 19.32E+060.3T049I1. 0OE+071. 13E+139.43E+131080.81781.89.51E+060.3-14. 110I1. 02E+071.26E+139.58E+131138.61813. 09.71E+060.3-13.611I1. 05E+071. 42E+139.74E+131199.01907.8

26、9.92E+060.3-11.812I1. 06E十071. 58E+139.76E+131254.01984.01. 01E+070.00. 513I1. 24E+072.01E+131.09E+141398.22065. 81. 19E+070.08.314I1. 32E+O72.56E+131.14E+141538. 02232. 01. 27E+070.016.015I1. 41E+073.24E+131. 19E 十 141687. 52405. 51. 35E+070.023.916I1. 49E+074.01E+131. 24E十 141836.32575. 01. 44E+07

27、0.031.717I1. 58E+074. 91E+131.29E+141992.62751.51. 52E+070.040.18I1. 68E+076. 05E+131. 35E十 142158.32933. 11. 61E+070.048.019I1. 77E+077. 36E+131. 40E十 142331.33121. 71. 70E+070.056.51420I1.88E+079.33E+131. 47E十 142590. 83350. 21. 81E+070.067.821I2. 72E+071. 22E+141.75E+142756.03244.02.65E+070.050.5

28、22I2.72E+O71. 22E+141.75E+142755. 93244.12.65E+070.050.623I2. 72E+071. 22E+141.75E+142756.03244.02.65E+070.050.524I1. 88E+079. 33E+131. 47E十 142590. 83350. 21. 81E+070.067.825I1. 77E+077. 37E+131. 40E十 142332.63120.41. 70E+070.055.226I1. 67E+O76.07E+131. 35E+142161.92929. 51. 61E+070.044. 127I1. 58E

29、+074.96E+131. 29E+141998.22745. 91. 52E+070.034.728I1. 49E+074.04E+131. 24E十 141843.02568. 31. 44E+070.025.029I1.41E+073.26E+131. 19E 十 141695. 42397. 71. 35E+070.016. 130I1.32E+072.58E+131.14E+141547. 02223. 01. 27E+070.07.031I1. 24E+072.03E+131.09E+141408. 12055. 91. 19E+070.0T. 532I1. 06E十071. 60

30、E+139.72E+131266. 01972. 01. 01E+070.0-12.633I1. 01E+071. 43E+139.55E+131208. 51898. 39.92E+060.0-21.334I1. 02E+071. 28E+139.40E+13115-1. 11827. 59.71E+060.0-29.235I9. 93E+061. 15E+139.26E+131103.01759. 69.51E+060.0-36.236I9.81E+061. 03E+139.26E+131049. 61700. 49.33E+060.0-37. 137I9.81E+061. 03E+139

31、.26E+131049. 71700. 39.33E+060.0-37. 138I9.81E+061. 03E+139.26E+131049. 71700. 39.33E+060.0-37.1第四章内力计算及荷载组合4. 1模型简介上部结构釆用MIDAS桥梁软件进行成桥和各施工阶段状态下恒载、活载、预应 力、混凝土收缩、徐变、支座强迫位移、温度变化、等作用的计算。横向按框架和 简支板考虑固端影响的模式进行计算，按其最不利内力控制截面设计。主桥合扰在 夜间温度较低时进行，合扰顺序为先边跨再中跨。下部结构按最不利荷载组合进行 设计，支座沉降按lcm考虑。4. 2全桥结构单元的划分154. 2.1划

32、分单元原则全桥按平面杆系结构进行分析，考虑梁的跨径、截面变化、施工方法、预应力 布置等因素，按照杆系程序分析原理，遵循结构离散化的原则，在适当位置划分节 片 八1. 杆件的起点和终点及边界支承处；2. 杆件的转折点和截面的变化点；3. 施工分界线处和预应力锚固点；4. 单元长度过大时，应适当细分；5. 需验算的截面处；6. 位移不连续，需进行主从约束时。bn poxs I Hi妙 508 9 30 11 12 1314 15 16 17 18 1CT!S?4 252627 2820 30 31 32 33 34 33W2 43 44 45 46 47 40 49 SO51 S2 5SBBS 5

33、060 61 62 63 64 65 66 67 68 6OT7Z73R；i i丨丄皿图4-1结构离散模拟图4. 2. 2桥梁具体单元划分桥梁总长216米，共分为76个单元，每一个施工阶段自成一个单元，另外，在 墩顶、跨中和一些构造变化位置相应增设了儿个单元，这样便于模拟施工过程，而 且这些截面正是需要验算的截面。4.3全桥施工节段划分4. 3.1桥梁划分施工分段原则1有利于结构的整体性，尽量利用伸缩缝或沉降缝、在平面上有变化处以及留 茬而不影响质量处。2. 分段应尽量使各段工程量大致相等，以便于施工组织节奏流畅，使施工均衡。3. 施工段数应与主要施工过程相协调，以主导施工为主形成工艺组合。工

34、艺组 合数应等于或小于施工段数。4. 分段的大小要与劳动组织相适当，有足够的工作面。4. 3. 2施工分段划分全桥整体采用悬臂节段浇筑施工法，两端桥台附近单元使用整体支架现浇法。161924单元与5358单元为0号块，以后每向外悬出一块即为一个施工阶段，分别 为111号块，两端的15和7276单元为边跨整体现浇段，单元6、7和70、71 为边跨合拢节段，3641单元为中跨合拢节段4.4恒载、活载内力计算4. 4.1恒载内力计算恒载内力主要为一期恒载的内力和二期恒载的内力叠加，其弯矩、剪力及轴力 如图所示：图4-3成桥阶段剪力图17图4-4成桥阶段轴力图4. 4.2悬臂浇筑阶段内力浇筑0号块，拼

35、装挂蓝，悬臂浇注各箱梁梁段并张拉相应顶板纵向预应力束, 悬臂浇注结束时全桥的恒载内力：广 1 Eli图4-5最大悬臂阶段弯矩图图4-6最大悬臂阶段剪力图M：D“；av；iEEAM 01AGR3-2.91314*8*OjOOCCO-COi.lsO6o*O55 -135757e*W5 -2.74DOS*S 21513*WMaA5,av；i86A/4 OIAGR.AMl.(Om-C4X.XXAYMM054-CCS 6S6340.-K03 5JSta*W3OjOOC8YJO-4.11D94B *8】I Oe7U33J-J.23S41o*OXcs令奔MAX . 10MDi l 24Q| kH直斷*45比

36、013Zt aocc18图4-7最大悬臂阶段轴力图4. 4.3边跨合龙阶段内力安装排架并按施丄要求进行预压，现浇边跨等高粱段，达到强度要求后，浇注图4-8边跨合拢阶段弯矩图MDAS/avilBEAM O!AX3nAM1.53D*CO4l.235Ja-O4“6451*C034.12fi74*4.1 IS 73b 032es. wtt ma wMIN l S*C mE 场 06/15 抡0137. aoce图4-9边跨合拢阶段剪力图19炖则台钱1閒11I 20BEAM DIAaRAM524a7&5CC310o95O-O30.23074*-C02OjCKCOb-OOD-fl.AJTOU g2叽？26

37、务JD3-：XC4& *3、em8sdRKOCEKCA图4-10边跨合拢阶段轴力图4. 4.4中跨合龙阶段内力HBL.2.97271a (KK拼装中跨合龙吊架，焊接合龙段骨架，绑扎合龙段钢筋，浇注中跨合龙段，张 拉中跨底板纵向预应力束。中跨合龙完成后的全桥恒载内力：图4-11中跨合拢阶段弯矩图H 中wattbem oiaokammin1.52*a-CO41.2S122CO49,73258心34 17104. 03九 J5O0*. WS1.2513&VXCTAGC.etrCt:MAX . nMPC 8 X玄ffo五iMAX .旳MTN i 23HU 八 KF日体,口“方q天材*U* kNER图4

38、-12中跨合拢阶段剪力图20图4-13中跨合拢阶段轴力图4. 4.5活载内力计算1.影响线的计算将单位荷载P二1作用在各桥面的节点上，求得结构的变形及内力，可得位移影 响线和内力影响线。2活载因子的计算1）冲击系数桥梁结构的基频反映了结构的尺寸、类型、建筑材料等动力特性内容，它直接 反映了冲击系数与桥梁结构之间的关系。不管桥梁的建筑材料、结构类型是否有差 别，也不管结构尺寸与跨径是否有差别，只要桥梁结构的基频相同，在同样条件的 汽车荷载下，就能得到基本相同的冲击系数。桥梁的自振频率（基频）宜釆用有限元方法讣算，对于连续梁结构，当无更精确方 法计算时，也可釆用下列公式估算：式中：1结构的计算跨径

39、（m）；E结构材料的弹性模量（N/nT2）；Ic结构跨中截面的截面惯矩（nT4）；me结构跨中处的单位长度质量（kg/m）,当换算为重力计算时，其单位应为 （Ns2/nf2）；G结构跨中处延米结构重力（N/m）；g重力加速度，沪9.81（m/s2）21计算连续梁的冲击力引起的正弯矩效应和剪力效应时，采用计算连续梁的 冲击力引起的负弯矩效应时，采用厶。口值可按下式计算：当/14Hz 时，u 二0.452）车道折减系数Msdis程疗;在加载车道之后会自动考虑3. 车道荷载汽车荷载是山车道荷载和车辆荷载组成的。车道荷载山均布荷载和集中荷载组 成。公路一I级车道荷载的均布荷载标准值为qk二105KN/

40、g集中荷载标准值为Pk=360KNo车道荷载的均布荷载应满布于使结构产生最不利效应的同号影响线上，集中荷载标准值只作用于相应影响线中最大影响线峰值处。验算荷载的影响间接反映 在汽车荷载中。MIDA5/3vilDCAM O：AjCRAMMil俪MIIIIIIIIIIIIIIIHimillllll lllllllllii!1 fl 1l!illlllllllllllll!i乞心4l/M613e*C04OjOOXO-00*Gf6轴ER图4-14车道荷载弯矩包络图图4-15车道荷载剪力包络图22SkUXLirMDASv；!E3A OldGR-COO14MTU 33b 4002MVhJ.W9S7* *W

41、Z -2.279 ta. *02 2S矽兀 *0)2 轴2呦2 3196尢82 .4MAX . 3MP4 I 2H C XXet a5“M20i3图4-16车道荷载轴力包络图4.5其他因素引起的内力计算4. 5.1温度引起的内力计算托 Posccs图4-17整体升温效应弯矩图H Hostes託小0】8T2.9(ne4e*COO230&10心0 1$50 冷 *07a 心8i OjOOCCCWCOOMKtn JS7皿如 -1.32672C J.KSK4Ka aiswxcPceCfi5T：星18尹迅MAX : CMWI I 7t,丄浜则G： krbn： yxyzn、霆孚;yw-图4-18整体升温效

42、应剪力图23hn posccs I 冋H； PostC5 IM刃口图4-19整体升温效应轴力图I皿图4-20整体降温效应弯矩图图4-21整体降温效应剪力图MnDASvUPR KOH心4374bCL4.57483q)iooacoa-cooaXUC73X1CLe.381O.)lst：整H产也MAX : 74IN , *Cl hh 日绑 XaS/2013”IIILIODDOOO XEEEB 111119 6430 LrmHBSTS沁AZ :MD4 : 75*c刈宀日测giyan3MtDAg*POCTOCgKA匪AM O1AGKAW2.474CC*C12XJ44C-001 lZ314e-O01 i.m

43、n-ooi273CC8.-002 OjOOCCOo-KOO6Q币血02 -l.M797e01 .ccfldai-2.?e)acoi PctCSST- 3e(4a. 75MIN o 6STsSBX?gB/20l3Z MOO24C/43Cfi4e0027.1D3UA-0022.”MA874AGai5002X4H70eg=215576.-00285a-3OjOOCCCqXO M12ea)2 -3.CCQtO.-CO2 -4.12S3UO2 -.Z153CO2PtC5rr. SEegNIAX 57 P4 I 74 0.Cf hhEMf C15/20l3图4-22整体降温效应轴力图4. 5.2支座沉降引

44、起的内力计算挣 PosfXSMtDAS/av；lPR KOH心心7awrnfflinlinnillW1II |.1爪删|1111皿心51占口11111!1 町1 iIII0IW仰皿 nnnnrM1LJBI|也11mm 1B943780. 4 OOOCS4JQKC-OJSMa*U atNCLNMAX 4 5SIN o 55*?kNF口用,g订AO ”力H； PostC5 IM图4-23支座沉降效应弯矩包络图MmA5,*av；i4RKO 口XU肛从1 OMGR勞力t2,：S26*C0217K6a*C02i.24CC7-402924E0-JL OjOOCCOo-KOO=*922务emiI -s.ca

45、aa* *wi卜马 14K*TO1一-2.4607* *2 儿 73066a F32 .XU53C*2&OCSSMa*h 丈NgMAX . 2ZIN 0 Z2MR, Mm士 *t： kN 口塘8 x/订力-图4-24支座沉降效应剪力包络图25924* 心 l4.9OS23e-COL 、Q7SWCH 2.72G73*Ol14X07*-01 ox)occo.)o 6.4535SWR -139078 *O1 -2.779e*l-4.022b $8】MAX . 23 MD4 0 2) 0iCf hhEMf C15/20l3农修方W图4-25支座沉降效应轴力包络图4. 5.3收缩、徐变引起的内力计算Mt

46、oAs.aviBEAM 01ACR.AWV.27S5 壮 Y)l 389e3eYH 2X0015*-COLZTJOa-COl2.232 ID*-OLX.lOCCOe-JL7 刀*avo39683e*C00GS:个趙二戊MAX bbMQI i 1strtt SA：r OW4n:ce/沙/an)图4-26收缩效应弯矩图MmA5,*av；i4RKO 口XU肛从1 0；心7A2271607450O-0014.736 2C-4i3.J779te-O01 6J83476.-002 OJOOCCOfKOOxoy cot -3.3&3X*Ol M.71：5S)X “曲 10hlAX : 7Smin 8 ec胁

47、血力tl图4-27收缩效应剪力图26MCD“,6；i匪小0】8TSB力o-oocco.*c* YQ2SO8Z .7.iE04a402 -：X2M3-COl -1.74204b 013.10!Ce.-(l 5SOOX 14為曲如 i.iW4*-OOi C.K 3292*-002 S.37&a3O02STAGCiCkMIN g XS7sSS口 kKB 渤 ZIS013z： aoco图4-28收缩效应轴力图BEAM O】AGRM4444444333OF4爲爲爲爲鳥絆MAX : 55MIN : 75G： kr*n 口和 CWN/3H7RT-图4-29徐变效应弯矩图MASIv；laRgocxKCAGCAM O：AjGCLAMKrs-t4 7SC 如 *CC2 j0JW-CO2 二 XOUF 二 L29e4)2 4.3730W-40L OjOKCO*COO-1.3579 Ab 2,150410*(02 X0S7Q *754*82 4.738 STACei*O Z 二懐eAAX . CCwni i 4图4-30徐变效应剪力图27MmASV；!OMWOOCOtzi kN2 1111101122 EEE.2S :;:ST图4-31徐变效应轴力图4.6内力组合根据我国现行公路桥涵设计规范，应进行正常使用极限状态的