现浇箱梁支架预压报告

1、XX 特大桥现浇双线变宽简支箱梁支架预压报告一、工程概况XXX 轨道交通项目 XX 特大桥共有 5 跨（ 30m4 跨， 25m1 跨） 双线变宽简支梁采用支架现浇法施工。 现浇箱梁支架采用贝雷梁平台 上铺设碗扣式支架搭设满堂架， 在箱梁跨中处设一条形基础支撑贝雷 梁。根据现场实际情况、工期及建设单位的要求，在现场对 25# 墩 26#墩之间双线变现浇宽简支箱梁进行了支架的预压，预压材料采用 砂袋。预压加载开始时间为 2012 年 2 月 13 日至 2月 29 日预压完毕， 持荷 14 天。二、主要技术参数现浇梁支架预压主要参数如下：预压荷载： 预压荷载为（ 30m 箱梁重量模板）总重 1.

2、2。30m 梁重 285.8*2.5=714.5 吨；箱梁模板 48.05 吨。模架预压荷 载 G=（ 714.5+48.05 ）*1.2=915.06 吨。三、预压方案3.1 预压试验目的（1）检验支架、贝雷梁及地基的强度和稳定性；（2）消除基础、贝雷梁及支架的非弹性形变；（3）确保支架现浇混凝土结构在施工过程中不出现过大的拉应 力而产生裂缝，同时保证梁体的线型及梁顶面高程。预压是为了检验现浇箱梁模板的安全性和实际变形量， 通过预压 消除结构非弹性变形，同时取得模板弹性变形的实际数值，得出“荷 载挠度”曲线，并检验设计计算结果，调整预拱度 （或反拱 ），以求得 现浇箱梁施工的准确参数。 提前

3、发现支架结构及构件加工、 安装所存 在的问题和隐患，提前调整整改，防患于未然。模板预拱度的调整通 过调整模板支撑顶托完成。设计依据建设单位、 设计单位下发的相关的技术要求和国家、 铁 道部部的强制性标准和条文。3.2 总体方案模架预压采用沙袋预压， 按照四级预压加载， 加载重量和方式如 下：一级加载至梁及模板重的 60% 即 457.5 吨；二级加载至梁及模板重的 80% 即 610 吨；三级加载至梁及模板重的 100% 即 762.5 吨； 四级加载至预压总重即 915.06 吨；箱梁预压从混凝土结构跨中开始向支点处进行对称布载；当横向 加载时，应从混凝土结构中心线向两侧进行对称布载。3.3

4、 沉降观测1、沉降观测点设置 为了能够真实的掌握支架预压造成的地基沉降、贝雷梁形变、支 架本身变形及工字钢、 方木的变形量， 以便有效地指导现浇梁梁体施 工，现场在 25#墩-26#墩之间中墩及承台表面上共计设置了 5 排沉降 观测点，每排 5 个，计 25 个；梁体贝雷梁顶部 （支架脚手架底部 ）设 置 5 排沉降观测点，每排 5 个，计 25 个；梁体支架顶部于底部对应设置 5 排沉降观测点。中墩和承台上观测点设置目的主要是监测支架 基础的沉降；贝雷梁顶部沉降观测点设置目的主要是监测贝雷梁的变 形；支架顶部的观测点主要是监测方木弹性变形及所有立杆的弹性变 形及挠度导致的变形。支架顶部、贝雷

5、梁（支架底）观测点布置图基础观测点布置图2、观测在支架搭设完毕未加载之前，项目部技术人员于2012 年 2 月12 日将上下计 75 个观测点的原始标高进行测量； 支架加载第一级加 载完毕 0h 后对观测点进行第 1 次观测， 12h 后对观测点进行第 1 次 观测，24h 后进行第 2 次观测， 36h 后进行第 3 次观测，测得第一组 数据；支架加载第二级加载完毕 0h 后对观测点进行第 1 次观测，12h 后对观测点进行第 1 次观测， 24h 后进行第 2 次观测， 36h 后进行第 3 次观测，测得第二组数据；支架加载第三级加载完毕 0h 后对观测 点进行第 1 次观测， 12h 后

6、对观测点进行第 1 次观测， 24h 后进行第 2 次观测， 36h 后进行第 3 次观测，测得第三组数据；支架加载第四 级加载完毕 0h 后对观测点进行第 1次观测， 24h 后对观测点进行第 1 次观测， 48h 后进行第 2 次观测， 72h 后进行第 3 次观测，测得第 四组数据；在支架卸载完毕 6h 后对观测点进行观测，测得第五组数 据。第一组观测数据显示承台平均下沉 0mm ，中墩支撑平均下沉 4.3mm ；贝雷梁顶部两端平均下沉 3.2mm ，1/4 跨处平均下沉 4.4mm ， 跨中处平均下沉 4.4mm ；支架顶部两端平均下沉 11.5mm ，1/4 跨处 平均下沉 13.2

7、mm ，跨中处平均下沉 12.8mm （ 均不考虑测量误差 ） 。第二组观测数据显示承台平均下沉 0mm ，中墩支撑平均下沉 2.3mm ；贝雷梁顶部两端平均下沉 2.6mm ，1/4 跨处平均下沉 3.8mm ， 跨中处平均下沉 2mm ；支架顶部两端平均下沉 6.4mm ，1/4 跨处平 均下沉 8.7mm ，跨中处平均下沉 6.2mm （ 均不考虑测量误差 ）。第三组观测数据显示承台平均下沉 0mm ，中墩支撑平均下沉 0.3mm ；贝雷梁顶部两端平均下沉 3mm ，1/4 跨处平均下沉 4mm ， 跨中处平均下沉 2.4mm ；支架顶部两端平均下沉 4.2mm ，1/4 跨处 平均下沉

8、 5.4mm ，跨中处平均下沉 3.2mm （ 均不考虑测量误差 ）。第四组观测数据显示承台平均下沉 0mm ，中墩支撑平均下沉 0mm ；贝雷梁顶部两端平均下沉 2mm ，1/4 跨处平均下沉 3.6mm ， 跨中处平均下沉 2mm ；支架顶部两端平均下沉 4.2mm ，1/4 跨处平 均下沉 4.4mm ，跨中处平均下沉 3.2mm （ 均不考虑测量误差 ） 。第五组数 据显 示承 台平均 回弹 0mm ，中墩支 撑平均 回弹 3.5mm ；贝雷梁顶部两端平均回弹 5mm ， 1/4 跨处回弹 10mm ，跨 中处回弹 4mm ；支架顶部两端回弹 12mm ，1/4 跨处回弹 17mm ，

9、 跨中处回弹 10mm（ 均不考虑测量误差 ）。3、数据处理根据各监测点在各级荷载下的观测数据，处理得出下表：支架底部及基础监测断面数据统计沉降量（ mm）回弹量（ mm）检测断面加载 60%加载 80%加载 100%加载 120%卸载后梁端部处3.22.63251/4 跨处4.43.843.610跨中4.42.42243/4 跨处4.43.843.610梁端部处3.22.6325中支撑基础4.32.30.303.5支架顶部监测断面数据统计沉降量（ mm）回弹量（ mm）检测断面加载 60%加载 80%加载 100%加载 120%卸载后梁端部处11.56.44.24.2121/4 跨处13.2

10、8.75.44.417跨中12.86.23.23.2103/4 跨处13.28.75.44.417梁端部处11.56.44.24.212由第上面两表统计分析数据可以看出，碗扣支架平均回弹均为7mm ；贝雷梁及支架顶部以中支撑为分界线，两侧呈对称抛物线回弹，以 1/4 跨中处为最大值3.4 支架的预拱度设置根据沉降观测数据分析可知， 支架预拱度设置应由四项弹性变形 组成，分别为：中支撑基础、贝雷梁、支架以及设计预拱度。由中支撑回弹而设置的预拱度按照直线方程过渡， 以中支撑为对 称轴，两侧对称设置，中支撑弹性变形为 3.5mm ，则其预拱设置线 性方程为： Y1=0.0035x/L （x 为距支座

11、中心距离， L 为箱梁计算跨度 的一半）；由贝雷梁回弹而设置的预拱度按照二次抛物线过渡， 以中支撑为 对称轴，两侧对称设置，贝雷梁最大弹性变形为 （ 10mm-0.5*3.5mm=8.75mm ），其预拱设置线性方程为：Y2= （ 4*0.00875*x ）/L2* （L-X ）=0.035x （L-x）/ L2（x 为距 支座中心距离， L 为箱梁计算跨度的一半） ；支架整体回弹为 7mm ，其预拱度设置为 Y3=0.007;设计预拱度跨中最大值为：理论计算跨中反拱值 -扣除自重影响 后预应力产生的上拱度-理论计算残余徐变拱度值= （ 9.86-13.67-4.07 ）mm=2.12mm ，

12、其他位置按照二次抛物线过渡， 其预拱度设置方程为：Y4=0.00212 （ 2L-x ） x/L2（x 为距支座中心距离， L 为箱梁计算 跨度的一半 ,该方程为 1/2 曲线图，另一半以跨中为轴线， 对称布置）。综上，支架布置反拱设置方程为； Y=Y1+Y2+Y3+Y4 ，即Y=0.0035x/L+0.035x （L-x）/ L2+0.007+0.00212 （2L-x ）x/L2 经计算，该梁体的从小里程侧到大里程侧的预拱度为：双线变宽简支梁预拱度计算表30m变宽简支梁预拱度值预拱值以跨中对称布置距支座中心距离（ m）距梁端距离 （m）预拱值（ cm）00.550.700.91.450.941.82.351.152.73.251.343.64.151.504.55.051.635.45.951.736.36.851.817.27.751.868.18.651.8899.551.879.910.451.8410.811.351.7811.712.251.6912.613.151.5813.514.051.4314.414.951.2615.315.851.4316.216.751.5817.117.651.691818.551.7818.919.451.84