玻璃马蹄焰池窑课程设计说明书

1、玻璃马蹄焰池密课程设计说明书集团文件发布号：（9816-UATWW-MWUB-WUNN-INNUL-DQQTY-玻璃窑炉及设计课程设计说明书题目：年产42200吨高白料酒瓶燃油蓄热式马蹄焰池窑设计学生姓名：学 号：院（系）：材料科学与工程学院专 业：无机非金属材料工程指导教师：2013年6月20日1绪论课程设计是培养学生运用窑炉及设计（玻璃）课程的理论和专业知识，解 决实际问题，进一步提高设计、运算、使用专业资料等能力的重要教学环节。目 的是使学生受到设计方法的初步训练，逐步树立正确的设计观点，增强设计能 力、创新能力和综合能力，初步掌握窑炉及其它热工设备设计的基本知识和技 能，并对所学窑炉热

2、工理论知识进行验证和深化，为将来从事生产、设计、研究 及教学等方面工作打下良好的基础。同时为毕业设计（论文）奠定良好的基础。1.1设计依据：（1）设计题目：年产42200吨高白料酒瓶燃油马蹄焰玻璃池窑的设计（2）原始数据：产品规格：高白酒瓶容量550mL,重量450g/只行列机年工作时间及机时利用率：325天，95%机速：QD8行列机 高白酒瓶75只/分钟QD6行列机 高白酒瓶42只/分钟产品合格率：90%玻璃熔化温度1430C玻璃形成过程耗热量q玻=2350kJ/kg玻璃液重油组成（质量分数），见表1。表1重油组成CarFL2OarSarAar合计89.436. 500. 600.010.

3、433.000. 031001. 2简述玻璃窑炉的发展历史及今后的发展动向玻璃生产专用热工设备统称为玻璃窑炉。玻璃窑炉是玻璃行业生产的心脏，是能源消耗的主要设备。目前我国正在运 行的窑炉以火焰炉为主，能耗水平较高（一般在300、500公斤标煤/吨成品左右, 国际先进水平为相当于150200公斤标煤/吨成品）；熔化率低（一般在1。52 吨玻璃液/平方米熔化面积天，国际先进水平为3、3。6吨工字钢玻璃液/平方米 熔化面积天），周期熔化率低（国际可超过10000吨玻璃液/窑炉运行周期，国 内在24006200吨玻璃液/窑炉运行周期）这也与我们企业的产品结构、窑炉熔 化面积的大小、生产线的合理配置有关

4、；在能源结构方面，我们目前主要选用煤 和油，热利用率低且污染严重，而目前国际上则普遍采用天然气和电等清洁能 源，热利用率高污染少。即使用油为燃料的企业，大部分都采用电助熔和纯氧燃 烧技术，以提高热效率和熔化率减少污染。在窑炉寿命方面，我们的窑炉一般在 46年，而国际先进水平都在10年左右，有少数的窑炉寿命超过12年。当然在采 用耐火材料和一次性投资造价较高，但算总账可能比4、5年搞一次窑炉停产大修 的投入还要低一些，我们需要结合国情有针对性地吸取国际先进经验。在窑炉自 动控制方面，国外儿乎都采用了玻璃液熔化过程的自动控制技术，而我们的大多 数窑炉没有安装自动控制系统，要提高熔化质量、延长窑炉寿

5、命及做好节能减 排，窑炉自动控制系统是不可缺少的。玻璃制造有5000年历史，以木柴为燃料、在泥罐中熔融玻璃配合料的制造方 法延续了很长时间。1867年徳国西门子兄弟建造了连续式燃煤池窑。1945年后， 玻璃熔窑迅速发展。我国玻璃行业约拥有玻璃窑炉4000、5000座，生产各种玻璃28003500万吨。 其中大部分玻璃窑炉基本上都是火焰池窑、其基本结构为：玻璃容制、热源供 给、余热回收、排烟供气部分。目前我国主要耗用能源（主要燃料为煤炭、重 油、天然气及电等）折合标准煤17002800万吨。平板玻璃国内平均能耗为 7800kJ/kg玻璃液,比国际先进水平高出30%,窑炉热效率相比低12%。玻璃窑

6、炉 节能潜力很大，走可持续发展的新路。我国平板玻璃熔窑的发展历史大致可分为三个时期。第一个时期是50年代至 70年代的有槽垂直引上时期。第二个时期是80年代的无槽引上、格拉威伯尔法的 发展时期。第三个时期是90年代及以后的浮法大发展时期。近年来，前景广阔的玻璃熔窑富氧助燃技术是建材企业“脱困增效”的重要途 径，研究开发和推广应用玻璃熔窑节能降耗的新方法、新技术，是实现玻璃行业 节能降耗乃至“脱困增效”目标的当务之急。玻璃熔窑富氧助燃技术在节能降 耗、环境保护、经济效益等方方面面均具有显着的优越性，因此，建材工业“九五”计划和2 0 1 0年远景目标明确提出要开发和推广此项技术。本世纪4 0年代

7、，美国康宁玻璃公司为促进配合料的熔化和补充热量，开始在玻璃熔窑 上釆用天然气氧气燃烧技术，从而开创了玻璃熔窑富氧助燃的先河。近年来，由于燃料成本和环保因素，国外对富氧助燃技术的研究与应用方兴未艾。我 国对该技术的开发应用才刚刚起步，随着科学技术的进步和人们的环保意识的增强，国内国外出现许多新技术、新设备，如减压澄清、纯氧燃烧、纯氧助燃，顶 插全电熔窑，澄清池，三通道蓄热室等。通过采用新技术、新工艺，可进一步降 低能耗，提高玻璃液质量，减少环境污染，走出一条节能环保的可持续发展道 路。1.3 对所选窑炉类型的论证阶段燃料窑型窑龄古代木材直火式堆烟窑儿个月奠基煤炭站烟窑，发明池窑0. 5 年1.0

8、 年缓慢煤炭19201945年池窑12年飞跃高热值1945、1960年池窑34年持续高热值1960至今池窑78年表1玻璃窑炉发展情况本设计选用蓄 热室马蹄焰流 液洞池窑优点：a. 火焰行程长， 燃烧完全。只 需在窑头端部 设一对小炉， 占地小，投资 省，燃料消耗较低，操作维护简便。b.火焰对冷却部有一定影响，在个别情况下可借此调节冷却部的温度。 缺点：a.沿窑长方向难以建立必要的热工制度，火焰覆盖面积小，在窑宽度上 温度分布不均匀，尤其是火焰换向带来了周期性温度波动和热点的移动。b. 对小炉限制了窑宽，也限制了窑的规模。c. 燃料燃烧时对配合料堆有推动作用，不利于配合料的澄清。并对花格 墙，流

9、液洞盖板和冷却部空间砌体有烧损作用。1.4有关工艺问题的论证合理的玻璃熔制制度是正常生产的保证。（1）温度制度温度制度一般是指窑长方向的温度分布，用温度曲线表示。温度曲线是一条有 儿个温度测定值练成的曲线。“窑温”指胸墙挂钩砖温度。依靠燃料消耗比例调节。马蹄焰和纵焰池窑的 热点值取决于熔化玻璃的品种、燃料和耐材质量。热点位置选在熔化部的1 /2、2/3 处，不易控制。（2）压力制度压强或静压头，沿气体流程。玻璃液面处静压微正压（+5Pa），微冒火。测点 在澄清带处大龜或胸墙。用烟道的开度调节抽力压强。（3）泡界限制度人为确定玻璃液热点位置。马蹄焰池窑稳定性不很强。（4）液面制度稳定。波动会加剧

10、液面处耐材侵蚀。对成型也有影响。日用玻璃池窑要求土 0.5mm,轻量瓶为0. lO. 3mm）。探针式和激光式测量方法。安装在供料道或工作池。依靠控制加料机的加料速 率來进行。（5）气氛制度通过烟气中02含量和CO含量判断。多数玻璃需氧化焰，但芒硝料要求还 原焰。改变空气过剩系数来调节（空气口大小和鼓风用量）。Fe2+一深绿色，透光性差，透热差。Fe3+一浅黄色，透热、透光性强。火焰亮度判断，明亮为氧化焰，不大亮为中性焰，发浑者为还原焰。（6）换向制度池窑定期倒换燃烧方向。使蓄热室格子体系统吸热和换热交替进行。换向间隔 一般为20、30/min,烧重油熔窑，换向时先关闭油阀，然后关小雾化剂阀，

11、留有少 量雾化剂由喷嘴喷出（7）加料方式：釆用单侧加料。2. 设计计算内容2.1日出料量的计算口出料量由年产量和原始数据计算得：单台DQ8列机年产合格瓶量（吨/年）m为m（DQ8） =75X60X24X450XIOX325X95%X90%二 13504. 725 吨/年单台DQ6列机年产合格瓶量（吨/年）m为m （DQ6） = 42 X 24 X 450 X10 X 325 X 95%X 90%二7562. 646 吨/年由于给定年产42200吨高白料酒瓶，则需要 DQ8 行列机台数 n=42200 / 13504. 725=3. 125 台需要DQ6行列机台数n=42200 / 7562.

12、646=5. 58台因此选择1台DQ8行列机,4台DQ6行列机就能满足生产需求，则玻璃熔窑日 出料量G （t/d）为G= （75X1+42X4） X60X24X450X 10_6=157. 464 （t/d）2. 2熔化率的选取熔化率k：窑池每平方米面积上每昼夜熔化的玻璃液量。熔化率K的选择依据：1）玻璃品种与原料组成；2）熔化温度；3）燃料种类与质量；4）制品质量要求；5）窑型结构，熔化面积；6）加料方式和新技术的采用；7）燃料消耗水平；8）窑炉寿命和管理水平。参考教材P92,表4-2,取熔化率为:K=2. 5t/d一般蓄热室马蹄焰池窑的熔化面积为15、60 m2熔化部面积按已定的熔窑规模/

13、口产量和熔化率k估算F熔二G/K （G-日出料量，K-熔化率，t/（md）得 F 熔=157. 464/2. 5=62. 98m2 取 63. Om2根据经验值，参考教材P98表4-9,取 F 冷/F 熔=20% o 则 F 冷=63.0X20%=12. 6m2F 冷=1/2X3. 14Xr: +2rL取 r=2. 33mL=0. 87所以 F 冷二（1/2） X3. 14X2. 33:+2X2.33X087= 12. 58m2根据玻璃品种，供料道条数，成型机部位操作条件等來决定冷却部的形 状，本设计采用半圆形供料道。冷却部比池深浅300mm,取1000mm具体形状如下图所示：长度L：保证玻璃

14、液在窑内停留一段时间，满足其澄清。满足燃料充分燃烧， 不造成大温差，不直接烧吸火口。宽度B：火焰扩散范围，小炉宽、中墙宽和小炉与胸墙间距来定。窑池长宽有一定比例保证玻璃充分熔化和澄清，与火焰燃烧配合。己知池底砖规格300mmX 300mmX 1000mm本设计取长宽比1.6实际熔化池长L=10. Im B二6. 3m具体形状如下图所示：调整后：实际熔化部面积：F熔=10. 1X6. 31/2X0. 5X （6. 31.0） /2X2二62. 3m2实际熔化率二G/F二 157. 464/62. 3=2. 53t/（m2 d） 实际 F 冷/F 熔=12. 58/62. 3=20. 19%确定合

15、理的池深，必须综合考虑到玻璃的颜色，玻璃液粘度，熔化率，制品质 量，燃料种类，池底砖质量，池底保温层情况，鼓泡、电助熔及新技术的采用等 因素。根据教材P93页知高白料池深一般为9001000mm,初选1. Im若池底采取保 温则增加20%30%,池底保温 H=l. 1 X (1+20%30%) =1. 321. 43m 取 H=l. 4m取窑坎高800mm, 一般置于熔化池长2/3处玻璃液的平均密度为2. 45g/cm3,即2. 45t/m3则玻璃液停留时间t二62. 3X1. 4X 2.45/157.464=1.36 天因玻璃液在窑内停留一天以上，故冷却算合理，冷却部池深取浅，本设计取 h=

16、l. Im2. 3熔窑基本结构尺寸的确定池壁玻璃液的主要侵蚀为横向砖缝处，因此尽量避免在高温区出现横向砖缝。池壁 通常采用整块大砖立砌。要求立砌排砖的尺寸必须相当精确，结合面应磨制加工 达到砖缝密接。本设计采用：300mmAZS33QXY + 30mm 钳质捣打料+115mmLZ-55 (NZ40) + 100mm 硅钙板 池底随着温度的提高，出料量的增加，炉龄的增加，更主要的是为减少散热损失， 节约能源，现代熔窑池底多采用多层式复合池底结构，本设计采用：75mmAZS33WS-Y + 35mm结质捣打料+ 32mm烧结铠英石砖+ 30mm链质捣打料 +300mm浇注大砖+280mm轻质粘土砖

17、+10mm石棉板+8mm钢板火焰空间长度与窑池长度相等即LfIO. Im,宽度比窑池每侧宽100、200mnb本设计取200mm,则火焰空间的宽BfB+400二6700mm二6. 7m火焰空间的高度由胸墙高度和大磴股高度合成，参考教材P96,表4-8,取確 升高1/8,则得碩股为f二6. 7/8二0.84m。胸墙高度取h=l. 0m。则火焰空间的容积 为：V= BiXLiX (l+2/3f) =6.7X10. 1 X (1. 0+2/3X0. 84)=105. 6m3火焰分隔方式：全分隔火焰空间要求：1) 能经受火焰烟气冲刷、烧损，配合料、其他耐材的侵蚀。化学、温度稳 定，抗渣性强；2)严密不

18、透气。砖缝小；3)稳固。钢结构牢固；4)散热少。采 取保温。只取一个流液洞，本设计口出料量大，采用下沉式流液洞。一、流液洞的作用：撇渣器和冷却器的作用。1)对玻璃液的选择作用；2)玻璃液的冷却作用好；3)减少玻璃液的循环对 流，减少热损失；4)提高玻璃液的均匀性；5)下沉式。对玻璃液的选择作用、 冷却作用好，减少回流二、儿何尺寸：希望为长方形。1) 宽度：控制玻璃液的均匀性。越宽越均匀。一般中小型池窑300、500mm,大型可达700mm。2) 高度：控制玻璃液的质量。越低质量越好，而温降越大。中小型池窑200400mm,大型可达500mm3) 长度：控制玻璃液的降温程度。一般洞长900、12

19、00mm越长降温越多。L2L5C/cm。本设计选洞长1000mm,如下图所示：则流液洞的长X宽X高为1000X500X400流液洞流量负载K 流二G/BH二 157. 464X 1000/(50X40X24)=3. 28kg/ ( cm2, h)由教材P95, 96表4-6可知，在2.14之间，该流液洞尺寸满足要求。材质：侧墙、盖板、挡砖均用电熔链刚玉砖按时按量加入、液面稳定，薄层加入，预熔作用，减少粉料飞扬。马蹄焰池窑为侧面投料，只放一台投料机。宽稍大于投料机宽，两侧留 50100mm。深比窑池浅些。本设计采用薄层加料方式，加料口向喷火方向倾斜。取长为1350 / 1450mm,窑 内宽80

20、0mm,窑外宽600mm,深比熔化池浅些，取1100mm2. 4燃料燃烧计算理论氧气量：VoO2= (C/12+H/2 X 1/2+S/32-0/32) X22. 4/100=2. 04Nm7kg 重油 理论空气量：V。空气=100/21X (C/12+H/2 X 1/2+S/32-0/32) X22. 4/100=100/21X (89. 43/12+6. 5/4+0. 43/32-0. 01/32) X22. 4/100 =9. 70Nm3/kg 重油空气过剩系数a=l. 15、1. 25,取a=l. 15根据教材及课件 实际空气量 Va=l. 15X9. 70=11. 17 Nm3/kg

21、 重油理论烟气各组成:VX2 二N/28X22. 4/100+V心 79/21=0. 6/28X22. 4/100+1. 15 X 2. 04X79/21=7. 68Nm7kg 重油Vco： =C/12X22. 4/100=89. 43/12X22. 4/100=1. 67 Nm7kg 重油VH2o = (H/2+M/18) X 22. 4/100=0. 73 Nm3/kg 重油Vso：二S/32X22. 4/100=0. 43/32X22. 4/100=0. 003 Nm7kg 重油理论烟气量：Vo=O. 089Car+0. 323Har+0. 0124Mar+0. 033Sar+0. OO

22、SNar-0.02630ar=0. 089 X 89. 43+0. 323 X 6. 5+0. 0124 X 3+0. 033 X 0. 43+0. 008 X 0. 6-0. 0263 X0.01=10. 10 Nm7kg 重油实际烟气量V产二V。产+V。空气(a-l)=10. 1+9. 70 X (1. 15-1)=11. 56 Nm7kg 重油实际烟气各组成：VX2 =N/28X22. 4/100+aVo2 79/21=0. 6/28X22. 4/100+1. 15X2.04X79/21=8. 82 Nm3/kg 重油VC02 =C/12X22. 4/100=89. 43/12X22.

23、4/100=1. 67 Nm7kg 重油VH20 二(H/2+M/18) X22. 4/100=0. 73 Nm3/kg 重油Vso： =S/32 X 22. 4/100=0. 43/32X22. 4/100二0. 003 Nm7kg 重油2. 5燃料消耗量的计算(1) 熔化玻璃消耗的热量QQ：=Pq P为玻璃液熔化量，kg/ (m2h)q玻一一玻璃形成过程耗热量Q：二 157. 464/24 X103X 2350=1. 542 X10: KJ/h(2) 烟气离开蓄热室带走的热量QQ：=KQK二0. 20. 3 取 K=0. 25(3) 全窑散失热量Q,取决于窑的大小，窑愈小，单位熔化面积散热

24、量愈大，热效率愈低，Q3以W 表示，查课件得W=55800 w/ m2本设计采用全保温，减少2530%,取25%。Q3=(1-25%)w =41850w/ m2w二41850 X 62. 3X10” X 3600 kj/h=9. 39X 106 kj/h总的热量 Q二Q1+Q2+Q3二Pq 玻+KQ+WQ= ( Pq 玻+W) / (1-K)=(1.542X107+7. 53X106) / (1-0 . 25)=3. 31X10?kJ/h=7. 94X 103 kj/d根据经验公式进行校核：Qx= (52. 75+0. 0588 F 热)+5. 697T其中：Q为每天耗热量，X 106kJ；F

25、为窑池加热面积，m2；T为每天熔化玻璃液量，toQ：= (52. 75+0. 0588 X 62. 3+5. 697 X157. 464) kj/d =9. 53 X 10s kj/dQ：与Q相近，由于采用了全保温式，所以散热少，故实际耗热量比经验值小, 可取。燃料为重油时，窑收入热量为：Q入二B油(Q油+Q油物+Q介物)B油为重油耗用量，kg/ (m2h) ； Q油低热值，kJ/ kg； Q油物为重油物理 热，kJ/ kg；Q介物为雾化介质物理热，kJ/ kg本设计中为简化计算，忽略了 Q油物和Q介物从而得到Q入二B油Q油=339Car+1030Har-109 (Oar-Sar)-25 Ma

26、r=3. 69X101 J/kg 重油所以 B 油=3.31X107 (3. 69X101) =8. 97X102kg 重油/h1) 火焰空间热负荷q二B油Q油/V火=8. 97X102X3. 69X 104/(3600X 10. 6) =87. 06kw/m3所得q在5893 ( X 103 w/m3 )所以q满足要求2) 热负荷值一一每小时每n?熔化面积上消耗热量，W/Q二Q/F二3. 31X 10762. 3=5. 31X 105W/m23) 单位耗热量一一熔化每千克玻璃液所耗总热量，kj/kg玻璃；Q1 二Q/D二24 X 3. 31X107(157. 464 X 103) =5. 0

27、4X 103kJ/kg 玻璃液4) 耗煤量或耗油量一一熔化每千克玻璃液耗用的标准煤量或油量，血煤/kg 玻璃或kg油/kg玻璃。t=m/D=8. 97 X 10, X 24/(157. 464X103)=0. 136kg 油/kg 玻璃根据经验值，查表可知，上述指标都符合要求n熔A熔二(熔化过程有效耗热量/供给系统热量)X 100%=pq 油/QX100%=1. 542X 107(3. 31 X107) X 100%=46.59%根据经验值，上述结果符合要求2.6小炉结构的确定与计算一般油喷嘴安装在小炉口下面。本设计采用小交角式小炉特点：空、煤气交角 小，预燃室长，舌头探出（长舌）。小炉火焰平

28、稳、较长，火根与火梢温差较 小，易控制，自然通风，检修方便；但体积较大，散热损失大，占地多。见教材P102。本设计中，油喷嘴间中心距取700mm,油嘴直径为3. 0mm,油嘴中心距液面高度 为300mm,油嘴距池墙外壁450mm.见教材P102,射喷火口空气预热温度为1000C,空气出口速度为W空=8. Om/s,烟气排出温度1400CF 喷二（V 空+V 煤）X （t 喷+273）/ （237XW 喷）F喷为喷火口面积，m2；V空、V煤为小炉的空气、煤气量，Nm3/s； t喷为喷火口处火焰温度，C；W喷为火焰喷出速度，m/so带入数据得F 喷二（11. 17X897） X （273+1000

29、） /（3600X273X 10）=1. 30m2F 喷/F =1. 30/62. 3=2. 09%符合要求。见教材P103表4-15,表4-16,取空气出口宽度1200mm,高取280mm,则出口 宽高比为1200/280=4. 3由于小炉口宽度约占池宽的2530%,所以取宽为1600mm,宽高比为（1.52.0,最大取2.5）取2.0,则高取800mm,小炉口確升高1/10,则碩升高 fl二1600/10二160mm,小炉口面积 1. 60X （0.8+2/3X0. 16） =1.45小炉口间距取1200mm,空气下倾角取22小炉水平长度为（2000、3000mm）取 2600mm小炉口热

30、负值 q二897/1. 45=618. 62kg 重油/（ml h）查表4-15,知设计符合要求本设计每只小炉采用髙压内混式喷嘴3个，共6个，属GNB型喷火口碩砖、喷火口侧墙砖、底板砖、斜磴夹层砖、舌头砖和喷嘴砖均用电熔 AZS-33 砖2. 7蓄热室的设计蓄热室为周期性换热设备，属周期性不稳定温度场，传热过程为不稳态传热。 工作待点类似于逆流换热器，将蓄热室看作逆流式换热器对整个周期进行传热分 析。主体为格子体。作用是蓄热和换热。格子体的排列方式有：西门子式、李赫 特式、连续通道式和编蓝式。一般以标型砖码砌，砖厚65mm。近年来出现波形 砖、十字砖、筒形砖等。提高了格子体强度、增加了换热面积

31、，砖厚40mm。本设计采用箱式蓄热室，格子体采用八角筒砖160X160X150,砖厚40mm 由教材Pgl07表4-18初步确定一侧蓄热室的比受热表面。取 A=35m2/ m2比受热面积：每平方米熔化面积所需的格子体的受热表面。A二F签/F熔F= F 熔 X A二35X62. 3=2180. 5m2f為为单位格子体所具有的受热面积m7 m2查得14. 94格子体体积：V 辂二 F fi/f 沪2180. 5/14. 94=145. 95m3经验确定格子体的长、宽、髙，格子体结构为LXBXH=4. 24X4. 04X8.55 则实际V格=4. 24X4. 04X8. 55=146. 46m3F=

32、 VXf=146. 46X14. 94=2188. Um2A二FF熔二2188. 11/62. 3=35. 12m7m2计算格子体中：格子体稳定系数:H/(LB)0 5=8. 55/(4. 24X4. 04) =2. 07格子体流通面积:F空二4. 24X4. 04X0. 6=10. 28m2格子体空气流速：w空二Vo/F空二 11. 17X897/(10. 28X3600) =0. 271Nm/m2 格孔废气流速:W=Vtt/ F=ll. 57X897/ (10. 28X3600) =0. 280Nm/m2 参考教材P108,表4-19可知，格子体设计合理。确定格子体上中下材质：上部电熔高纯

33、镁砖、中部镁橄榄石或镁铝砖、下部低气 孔粘土砖。2. 8窑体主要部位所用材料的选择和厚度的确定磴顶(由内向外)：300mm硅砖+30mm硅质密封料+115mm轻质硅砖+50mm硅质 保温层料胸墙(由内向外)：300mm硅砖+4mm硅质密封料+65mm轻质硅砖+115mm轻质高 铝转+50mm硅钙板池壁：300mmAZS33QXY + 30mm 链质捣打料+115mmLZ-55 (NZ40) +230mm 硅 钙板池底：75mmAZS33WS-Y + 35mm链质捣打料+ 32mm烧结皓英石砖+300mm浇注 大砖+280mm轻质粘土砖+10mm石棉板+8mm钢板3.主要技术经济指标序号项目单位指标1产品类型高白料酒瓶2玻璃品种高白料玻璃3成型设备QDs、QDs制瓶机；4成型机速只/分钟75、425日出料量t/d157.4646燃料种类重油7熔窑型式蓄热室马蹄焰流液洞池窑8熔化率t/ (m2 d)2. 539熔化面积rnf62.310熔化池长X宽m10. 1X6. 311熔化池深m1.412流液洞长X宽X深mm1000X500X40013加料口长X宽X深mm1350 / 1450X800X110014火焰空间长X宽X胸高/琏升高m10. I