特大桥钢栈桥施工方案（ppt)PPT课件

1、中铁电气化局西安铁路工程有限公司中铁电气化局西安铁路工程有限公司 沈海复线高速公路漳州段沈海复线高速公路漳州段A2A2标标 一、工程简介一、工程简介 v 九龙江九龙江2020年最高潮位年最高潮位10.5m10.5m，根据现场地形地貌、潮，根据现场地形地貌、潮 汐变化并结合工程实际情况，为了方便施工，确保安全、汐变化并结合工程实际情况，为了方便施工，确保安全、 质量并按合同工期完成工程任务，因此，必须架设一座经质量并按合同工期完成工程任务，因此，必须架设一座经 济实用又安全的钢便桥。经过现场勘查、结合桩基平台需济实用又安全的钢便桥。经过现场勘查、结合桩基平台需 要、架设的钢便桥形式为：天宝特大桥

2、跨九龙江段钢栈桥要、架设的钢便桥形式为：天宝特大桥跨九龙江段钢栈桥 全长全长370.05m370.05m，设计为，设计为1 19.92m+299.92m+2912m+112m+112.13m12.13m。桥。桥 面标高控制为高潮水位面标高控制为高潮水位10.5m,10.5m,加加1.75m1.75m，即桥底面设计标，即桥底面设计标 高为高为12.25m12.25m， v钢便桥结构如下：钢便桥结构如下： v1 1、基础结构为：、基础结构为：5305308mm8mm钢管桩基础钢管桩基础 v2 2、下部结构为：、下部结构为：I36aI36a双排工字钢横梁双排工字钢横梁 v3 3、上部结构为：、上部结

3、构为：300300150150贝雷片贝雷片2 2组纵梁组纵梁 v4 4、桥面结构为：、桥面结构为：25#25#工字钢，工字钢，25a25a槽钢桥面槽钢桥面 v5 5、防护结构为：、防护结构为： 48483.5mm3.5mm小钢管护栏小钢管护栏 二、工程编制依据及主要设计标准二、工程编制依据及主要设计标准 v、天宝特大桥桥设计图纸、天宝特大桥桥设计图纸 v、交通部、交通部公路桥涵施工技术规范公路桥涵施工技术规范JTG/T F502011JTG/T F502011 v、人民交通出版社、人民交通出版社路桥施工计算手册路桥施工计算手册 v、人民交通出版社、人民交通出版社装配式公路钢桥多用途使用手册装配

4、式公路钢桥多用途使用手册 v、钢结构设计手册、钢结构设计手册 v、钢管桩的设计与施工、钢管桩的设计与施工 1、编制依据及主要参考资料、编制依据及主要参考资料 v 、荷载取载重、荷载取载重600KN600KN履带吊施工车辆履带吊施工车辆 v 、荷载组合、荷载组合 va a、汽车荷载、汽车冲击系数与钢桥均布恒载同时考虑，计、汽车荷载、汽车冲击系数与钢桥均布恒载同时考虑，计 算时取其较大者。算时取其较大者。 vb b、人群，机具等临时荷载，由于便桥属于单车道，汽车通、人群，机具等临时荷载，由于便桥属于单车道，汽车通 行时桥面无法堆放材料设备，不予考虑。行时桥面无法堆放材料设备，不予考虑。. . 2

5、2、荷载、荷载 v（1 1）钢便桥主要技术标准）钢便桥主要技术标准 v、计算行车速度：、计算行车速度：5 km/h5 km/h v、设计荷载：、设计荷载：600KN600KN履带吊施工车辆履带吊施工车辆 v、桥跨布置：约：、桥跨布置：约：1 19.92m+299.92m+2912m+112m+19.13m9.13m连续贝雷连续贝雷 梁桥梁桥 v、桥面布置：设计桩基位置设置、桥面布置：设计桩基位置设置8m8m3636作业平台作业平台 3、主要设计指标 v考虑钢便桥属于临时结构，参照上述主要参考资料之规定，考虑钢便桥属于临时结构，参照上述主要参考资料之规定， 计算时，结构的内力计算（除钢管桩外）均

6、控制在钢材的容计算时，结构的内力计算（除钢管桩外）均控制在钢材的容 许应力或许应力或1.31.3倍容许应力以内（倍容许应力以内（1.31.3为临时结构钢材的提高系为临时结构钢材的提高系 数）。钢管桩因考虑锈蚀作用影响及使用周期将近一年的实数）。钢管桩因考虑锈蚀作用影响及使用周期将近一年的实 际情况，其内力计算控制在容许应力以内，不考虑际情况，其内力计算控制在容许应力以内，不考虑1.31.3的临的临 时结构钢材的提高系数时结构钢材的提高系数 （2 2）钢材强度设计值）钢材强度设计值 v钢材容许应力取值如下：钢材容许应力取值如下： v.A3.A3钢：钢： 轴向应力：轴向应力：140Mpa140Mp

7、a v 弯曲应力：弯曲应力：145Mpa145Mpa v 剪应力：剪应力：85 Mpa85 Mpa v.16.16锰钢：锰钢： 轴向应力：轴向应力：200Mpa200Mpa v 弯曲应力：弯曲应力：210Mpa210Mpa v 剪应力：剪应力：160 Mpa160 Mpa v. .贝雷片容许内力：单排单层容许弯矩贝雷片容许内力：单排单层容许弯矩788.2KN/m788.2KN/m v 单排单层容许剪力单排单层容许剪力245.2KN245.2KN 三、钢桥设计说明三、钢桥设计说明 v本工程上跨九龙江，江面宽约本工程上跨九龙江，江面宽约0.370.37公里，常水深约为公里，常水深约为6 6米。米。

8、 水下地质情况自上而下普遍为：中粗砂、卵石、花岗岩。水下地质情况自上而下普遍为：中粗砂、卵石、花岗岩。 v钢桥下部结构采用钢管桩，单墩布置单排钢桥下部结构采用钢管桩，单墩布置单排3 3根钢管（桩径根钢管（桩径 530mm530mm，壁厚，壁厚8mm8mm）。钢管桩横向间距）。钢管桩横向间距2.5m2.5m，桩顶布置，桩顶布置I36aI36a 双排工字钢横梁，钢管桩与钢管桩之间用双排工字钢横梁，钢管桩与钢管桩之间用808080808 8角钢钢角钢钢 管桩剪刀撑，并焊接牢固。管桩剪刀撑，并焊接牢固。 1 1、基础及下部结构设计、基础及下部结构设计 栈桥钢管桩布置示意图栈桥钢管桩布置示意图 剪力撑布

9、置示意图剪力撑布置示意图 v打钢管桩技术要求：打钢管桩技术要求： v、严格按设计书要求的位置和标高打桩。、严格按设计书要求的位置和标高打桩。 v、钢管桩中轴线斜率、钢管桩中轴线斜率11L L。 v、钢管桩入土深度必须大于、钢管桩入土深度必须大于8m8m。 v、当个别钢管桩入土小于、当个别钢管桩入土小于8m8m锤击不下，且用锤击不下，且用DZ45DZ45桩锤激振桩锤激振 2 2分钟仍无进尺，必须现场分析地质状况，采取双排桩或其分钟仍无进尺，必须现场分析地质状况，采取双排桩或其 它加强措施，以提高钢管整体稳定性。它加强措施，以提高钢管整体稳定性。 v桥梁纵梁除通航孔为桥梁纵梁除通航孔为15m15m

10、，其余各跨跨径均为，其余各跨跨径均为12m12m跨。根据行跨。根据行 车荷载及桥面宽度要求，便桥纵梁采用规格为车荷载及桥面宽度要求，便桥纵梁采用规格为150cm150cm300cm 300cm 国产贝雷片，国产贝雷片，1212米跨纵梁每跨布置单层米跨纵梁每跨布置单层6 6片贝雷片，横向布片贝雷片，横向布 置形式为置形式为2 23 3排，间隔为：排，间隔为：2 220cm20cm110cm110cm3 3115cm115cm2 2。 贝雷片纵向用贝雷销联结，横向用贝雷片纵向用贝雷销联结，横向用9090型定型支撑片联结以保型定型支撑片联结以保 证其整体稳定性，贝雷片与证其整体稳定性，贝雷片与I36

11、aI36a工字钢下横梁间用工字钢下横梁间用U U型铁件型铁件 联结以防滑动。联结以防滑动。 2 2、上部结构设计、上部结构设计 钢管桩顶横梁布置示意图钢管桩顶横梁布置示意图 栈桥贝雷主纵梁布置示意图栈桥贝雷主纵梁布置示意图 v当采用贝雷片纵梁时，贝雷片上铺当采用贝雷片纵梁时，贝雷片上铺I25I25工字钢，沿便桥纵向工字钢，沿便桥纵向 间隔按间隔按80cm80cm布置，工字钢横梁与贝雷片纵梁用布置，工字钢横梁与贝雷片纵梁用u u型卡固定，型卡固定， 桥面宽桥面宽6m6m，桥面板采用，桥面板采用25a25a槽钢倒置成槽钢倒置成型间距型间距4cm4cm密铺，密铺， 并与并与I25I25工字钢横梁焊接

12、固定。工字钢横梁焊接固定。 3 3、桥面结构设计、桥面结构设计 4 4、防护结构设计、防护结构设计 v桥面采用小钢管（直径桥面采用小钢管（直径4.8cm4.8cm）做成的栏杆进行防护，栏杆）做成的栏杆进行防护，栏杆 高度高度1.01.0米，栏杆纵向米，栏杆纵向3 3米米1 1根立柱根立柱( (与桥面槽钢焊接与桥面槽钢焊接) )、高度、高度 方向设置方向设置2 2道横杆。道横杆。 栈桥横向分配梁布置示意图 四、钢便桥各部位受力验算四、钢便桥各部位受力验算 v（1 1）、恒载）、恒载 vA.A.桥面板；桥面板；25a25a槽钢每米自重为槽钢每米自重为: q1=600: q1=60030300.27

13、=5.4KN/m 0.27=5.4KN/m vb b、I25aI25a工字钢每米自重为工字钢每米自重为:q=1:q=10.750.756 60.381=3.048KN/m0.381=3.048KN/m vb b、贝雷片纵梁每米自重、贝雷片纵梁每米自重: q2=5.4KN/M: q2=5.4KN/M v 合计：恒载合计：恒载 q=5.4+3.048+5.4=13.848KN/Mq=5.4+3.048+5.4=13.848KN/M v（2 2）. .冲击系数冲击系数 v按规范计算，按规范计算，12m12m跨冲击系数取：跨冲击系数取：1+=1.3031+=1.303 v 0.75m 0.75m跨冲击

14、系数取：跨冲击系数取：1+=1.3891+=1.389 v 横梁横梁1.15m1.15m跨冲击系数取：跨冲击系数取：1+=1.191+=1.19 1 1、荷载计算、荷载计算 v（1 1）、桥面板验算；）、桥面板验算； v受力分析；以受力分析；以50t50t履带吊位于跨中时按连续梁进行验算。履带吊位于跨中时按连续梁进行验算。 50t50t履带吊（按履带吊（按60t60t计），荷载计），荷载600KN600KN分两条分两条5.3m5.3m履带以履带以 300KN300KN传递到桥面上传递到桥面上 (q =300/5.3=56.6KN/m).(q =300/5.3=56.6KN/m).桥面板跨径为桥

15、面板跨径为 75cm75cm，50t50t履带吊履带宽履带吊履带宽80cm80cm，；槽钢宽度，；槽钢宽度25cm25cm，缝宽，缝宽4cm4cm。 每个作用点假设只作用在三块槽钢上；计算按两端固定梁计每个作用点假设只作用在三块槽钢上；计算按两端固定梁计 算，算，25a25a以上槽钢倒置成以上槽钢倒置成型沿型沿I25I25工字钢横梁密铺工字钢横梁密铺, ,缝隙间缝隙间 隔隔4cm4cm，并与横梁焊接固定。，并与横梁焊接固定。 25a25a槽钢截面特性为；槽钢截面特性为； I=176cmI=176cm4 4 Wmin=30.6cm Wmin=30.6cm3 3 q=0.27KN/mq=0.27K

16、N/m 2 2、钢桥各部位内力计算、钢桥各部位内力计算 va a、抗弯强度计算、抗弯强度计算 Mmax=q2K/8=56.6Mmax=q2K/8=56.61.3891.3890.752/8=5.528KN.M0.752/8=5.528KN.M =M/Wmin=5.528=M/Wmin=5.528106/(30.6106/(30.63 3103)103) =60.13MPa=60.13MPa1.3=1.31.3=1.3145=188.5MPa145=188.5MPa 1.31.3为临时结构钢材的提高系数，为临时结构钢材的提高系数， vb b、抗剪强度计算；、抗剪强度计算； Qmax=0.5Qma

17、x=0.556.656.60.750.75K=21.23K=21.231.389=29.48 KN1.389=29.48 KN =29.48=29.48103/103/（25250.750.753 3102102） =5.24MPa=5.24MPa=85MPa=85MPa vC C、刚度计算（取集中荷载计算）、刚度计算（取集中荷载计算） f=p3/f=p3/（192EI192EI） =42.45=42.451.389 1.389 0.7530.753103/103/（1921922.12.1176176） =0.4mm=0.4mmf=750/400=1.88mmf=750/400=1.88mm

18、 经计算，桥面板采用经计算，桥面板采用25a25a槽钢满足强度、刚度、稳定符合要求槽钢满足强度、刚度、稳定符合要求. . v（2 2）、）、I25I25工字钢分布梁计算。（布置在贝雷片上，最大跨工字钢分布梁计算。（布置在贝雷片上，最大跨 径径1.15m1.15m，工字钢横梁每，工字钢横梁每0.75m0.75m布置一根，）布置一根，） 、桥面板；单跨、桥面板；单跨1212米跨槽钢每米自重为米跨槽钢每米自重为: : q q1 1= =（60060030300.270.27）6=0.9KN/m6=0.9KN/m 、25#25#工字钢横梁每米自重工字钢横梁每米自重:q2=0.38105KN/m:q2=

19、0.38105KN/m 合计：恒载合计：恒载 q=0.9+0.381=1.281KN/Mq=0.9+0.381=1.281KN/M v贝雷片最大间距贝雷片最大间距1.15m1.15m，受力最不利位置为当汽车偏于便桥，受力最不利位置为当汽车偏于便桥 一侧，且后轮一轴刚好置于跨径一侧，且后轮一轴刚好置于跨径1.15m1.15m的跨中（假想最不利的跨中（假想最不利 情况），情况），5.3m5.3m履带最少可跨过履带最少可跨过7 7道道I25aI25a工字横梁，按简支梁工字横梁，按简支梁 计算。计算。 vI25aI25a工字钢截面特性：工字钢截面特性：I=5017cm4 W=401.4cm3 I=50

20、17cm4 W=401.4cm3 A=48.51cm2 q=0.38105KN/m P=300A=48.51cm2 q=0.38105KN/m P=3007=42.86KN 7=42.86KN q=1.281KN/Mq=1.281KN/M va a、抗弯强度计算、抗弯强度计算 M=p/4+qM=p/4+q2 2/8=42.86/8=42.861.151.151.19/4+1.2811.19/4+1.2811.151.152 2/8/8 =14.86KN.M =14.86KN.M =14.86=14.8610106 6/(401.4/(401.410103 3)=37.06Mpa)=37.06M

21、pa1451451.3=188.5Mpa1.3=188.5Mpa vb b、整体稳定、整体稳定 因受压翼缘上密铺槽钢，因此整体稳定符合要求。因受压翼缘上密铺槽钢，因此整体稳定符合要求。 vC C、抗剪强度计算；、抗剪强度计算； Qmax=(0.5Qmax=(0.542.86+0.542.86+0.51.2811.2811)1)1.19=(0.51.19=(0.542.86+0.542.86+0.5 1.2811.2811)1)1.19=26.26KN1.19=26.26KN =26.26=26.2610103 3/ /（25250.80.810102 2）=13.1MPa=13.1MPa=85

22、MPa=85MPa vd d、刚度计算、刚度计算 f=p3/f=p3/（48EI48EI）=42.86=42.861.151.153 31.191.1910103 3/(48/(482.12.15017)5017) =0.15mm=0.15mm1150/400=5.4mm1150/400=5.4mm v经计算，分布梁采用经计算，分布梁采用I25aI25a工字钢钢满足强度、刚度、稳定符工字钢钢满足强度、刚度、稳定符 合要求合要求 v（3 3）、贝雷片纵梁计算）、贝雷片纵梁计算 vA A、1212米跨贝雷片计算米跨贝雷片计算 v、抗弯强度计算、抗弯强度计算 按简支梁计算，计算纵梁最大弯矩近似取静载

23、的按简支梁计算，计算纵梁最大弯矩近似取静载的 跨中弯矩与活载产生的跨中最大弯矩进行叠加，结果跨中弯矩与活载产生的跨中最大弯矩进行叠加，结果 偏于安全。偏于安全。 M1maxM1max0.25PLK0.25PLK0.250.2560060012121.3031.3032345.4KN.m2345.4KN.m M2maxM2max0.125ql0.125ql2 20.1250.12513.84813.84812122 2249.26KN.m249.26KN.m Mmax=2345.4+249.26=2594.66KN.mMmax=2345.4+249.26=2594.66KN.m va a、按容许

24、弯矩计算、按容许弯矩计算 容许弯矩容许弯矩 ：MM6 6片片0.90.9（不均衡系数）（不均衡系数） 788.2KN.m788.2KN.m4256.28KN.m4256.28KN.m Mmax=2594.66KN.M Mmax=2594.66KN.M M=4256.28KN.MM=4256.28KN.M vb b、按容许应力计算、按容许应力计算 贝雷片截面模量贝雷片截面模量WoWo3578.53578.56 621471cm21471cm3 3 Mmax/WoMmax/Wo（2594.662594.6610106 6）/(21471/(214710.90.910103 3) ) 134.27M

25、pa134.27Mpa=210Mpa=210Mpa 因此：抗弯强度符合要求。因此：抗弯强度符合要求。 vb b、抗剪强度计算、抗剪强度计算 Q1maxQ1max0.5P0.5P0.50.56006001.3031.303390.9KN390.9KN Q2maxQ2max0.5ql0.5ql0.50.513.84813.848121283.1KN83.1KN Qanx=390.9+83.1=474.0KNQanx=390.9+83.1=474.0KN 容许剪力容许剪力QQ6 6片片0.90.9（不均衡系数）（不均衡系数）245KN245KN1323KN1323KN 因为；因为；Q=474.0KN

26、Q=474.0KNQ=1323KN Q=1323KN 所以，抗剪强度符合要求。所以，抗剪强度符合要求。 经计算；经计算；1212米跨钢桥纵梁可以用单层米跨钢桥纵梁可以用单层6 6片贝雷片架设片贝雷片架设 vC C、刚度验算、刚度验算 贝雷片几何特性：贝雷片几何特性： E E2.12.1105Mpa105Mpa， IoIo250497.2cm250497.2cm4 4 W W3578.5cm3578.5cm3 3 P=600P=6001.303=781.8KN q=13.848KN1.303=781.8KN q=13.848KN fmaxfmax（PP3 3）/(48EI)+5 q/(48EI)

27、+5 q4 4/(384EI)/(384EI) =(781.8=(781.810103 312123 3)/)/（48482.12.1250497.2 250497.2 4 4） +5+513.84813.84810103 312124 4/(384/(3842.12.1250497.2250497.24)4) 15.2mmL/400=12000/400=30mm 15.2mmL/400=12000/400=30mm 刚度满足使用要求。刚度满足使用要求。 v经受力计算经受力计算: :钢桥抗弯能力、强度、抗剪能力、刚度均满足钢桥抗弯能力、强度、抗剪能力、刚度均满足 使用要求，因此使用要求，因此1

28、212米跨钢桥纵梁可用单层米跨钢桥纵梁可用单层6 6片贝雷片架设。片贝雷片架设。 vB B、1515米跨贝雷片计算米跨贝雷片计算 v、抗弯强度计算、抗弯强度计算 按简支梁计算，计算纵梁最大弯矩近似取静载的按简支梁计算，计算纵梁最大弯矩近似取静载的 跨中弯矩与活载产生的跨中最大弯矩进行叠加，结果跨中弯矩与活载产生的跨中最大弯矩进行叠加，结果 偏于安全。偏于安全。 M1maxM1max0.25PLK0.25PLK0.250.2560060015151.31.32925KN.m2925KN.m M2maxM2max0.125ql0.125ql2 20.1250.12513.84813.8481515

29、2 2389.48KN.m389.48KN.m Mmax=2925+389.48=3314.48KN.mMmax=2925+389.48=3314.48KN.m va a、按容许弯矩计算、按容许弯矩计算 容许弯矩容许弯矩 ：MM6 6片片0.90.9（不均衡系数）（不均衡系数） 788.2KN.m788.2KN.m4256.28KN.m4256.28KN.m Mmax=3314.48KN.M Mmax=3314.48KN.M M=4256.28KN.MM=4256.28KN.M vb b、按容许应力计算、按容许应力计算 贝雷片截面模量贝雷片截面模量WoWo3578.53578.56 62147

30、1cm21471cm3 3 Mmax/WoMmax/Wo（3314.483314.4810106 6）/(21471/(214710.90.910103 3) ) 171.52Mpa171.52Mpa=210Mpa=210Mpa 因此：抗弯强度符合要求。因此：抗弯强度符合要求。 vb b、抗剪强度计算、抗剪强度计算 Q1maxQ1max0.5P0.5P0.50.56006001.31.3390KN390KN Q2maxQ2max0.5ql0.5ql0.50.513.84813.8481515103.86KN103.86KN Qanx=390+103.86=493.86KNQanx=390+10

31、3.86=493.86KN 容许剪力容许剪力QQ6 6片片0.90.9（不均衡系数）（不均衡系数）245KN245KN1323KN1323KN 因为；因为；Q=493.86KNQ=493.86KNQ=1323KN Q=1323KN 所以，抗剪强度符合要求。所以，抗剪强度符合要求。 经计算；经计算；1515米跨钢桥纵梁可以用单层米跨钢桥纵梁可以用单层6 6片贝雷片架设片贝雷片架设 vC C、刚度验算、刚度验算 贝雷片几何特性：贝雷片几何特性： E E2.12.1105Mpa105Mpa， IoIo250497.2cm250497.2cm4 4 W W3578.5cm3578.5cm3 3 P=6

32、00P=6001.3=780KN q=13.848KN1.3=780KN q=13.848KN fmaxfmax（PP3 3）/(48EI)+5 q/(48EI)+5 q4 4/(384EI)/(384EI) =(780=(78010103 315153 3)/)/（48482.12.1250497.2 250497.2 4 4） +5+513.84813.84810103 315154 4/(384/(3842.12.1250497.2250497.24)4) 30.4mmL/400=15000/400=37.5mm 30.4mmL/400=15000/400=37.5mm 刚度满足使用要求

33、。刚度满足使用要求。 v经受力计算经受力计算: :钢桥抗弯能力、强度、抗剪能力、刚度均满足钢桥抗弯能力、强度、抗剪能力、刚度均满足 使用要求，因此使用要求，因此1515米跨钢桥纵梁可用单层米跨钢桥纵梁可用单层6 6片贝雷片架设。片贝雷片架设。 v结构受力分析：钢管立柱单排结构受力分析：钢管立柱单排3 3根横向间距为根横向间距为2.52.5米，因此按米，因此按 二等跨连续梁验算，计算跨径二等跨连续梁验算，计算跨径L=2.5L=2.5米，横梁均匀的承担六米，横梁均匀的承担六 排贝雷片传递过来的排贝雷片传递过来的6 6个集中力，个集中力，6 6个集中力简化为个集中力简化为2 2个作用个作用 于两跨跨

34、中的集中力计算，进行最不利验算，计算结果偏于于两跨跨中的集中力计算，进行最不利验算，计算结果偏于 安全。安全。 vP=600KN(P=600KN(车辆荷载车辆荷载) )1.19+ 169.8KN(1.19+ 169.8KN(上部恒重上部恒重)=883.8KN)=883.8KN （4 4）、）、I36aI36a双排工字钢横梁（钢管墩柱上）计算双排工字钢横梁（钢管墩柱上）计算 v、抗弯强度计算、抗弯强度计算 计算横梁最大弯矩近似取静载的最大弯矩与活载产生的计算横梁最大弯矩近似取静载的最大弯矩与活载产生的 最大弯矩进行叠加，结果偏于安全。最大弯矩进行叠加，结果偏于安全。 P1P1P/2=883.8/

35、2=441.9KNP/2=883.8/2=441.9KN Mmax Mmax0.188P0.188Pl l0.1880.188441.9441.92.52.5207.69KN.m207.69KN.m 横梁采用两排横梁采用两排2-I36a2-I36a型工字钢焊接组成型工字钢焊接组成 W=2W=2877.6cm3 I=2877.6cm3 I=215796cm4 S=215796cm4 S=2508.8cm3 508.8cm3 d=1.0cmd=1.0cm Mmax/WMmax/W 207.69207.6910106 6/ /（877.6877.62 210103 3） 118.3Mpa 118.3

36、Mpa 145Mpa145Mpa v因此；横梁强度符合要求。因此；横梁强度符合要求。 v、整体稳定、整体稳定 因其为箱型截面，且因其为箱型截面，且h/bh/b6,L/b6,L/b95,95,因此整体稳定符合要求。因此整体稳定符合要求。 v、抗剪强度计算、抗剪强度计算 Q=0.688P1=0.688Q=0.688P1=0.688441.9=304.03KN441.9=304.03KN（最大剪力发生在中间支座）（最大剪力发生在中间支座） = QS/(Id)=304.03= QS/(Id)=304.0310103 3508.8/(15796508.8/(157961.01.02 210102 2)

37、) =48.97MPa 1.3 =48.97MPa313KN=951.2KN313KN v由以上计算可知管桩打入卵石层，入土由以上计算可知管桩打入卵石层，入土8m,8m,可满足单桩承载可满足单桩承载 力要求力要求 v振动沉桩时，由于影响承载力的因素较多，因此，在下沉过振动沉桩时，由于影响承载力的因素较多，因此，在下沉过 程中，当下沉深度超过程中，当下沉深度超过8m8m又仍能继续进尺，必须继续下沉至又仍能继续进尺，必须继续下沉至 无明显进尺，后激振无明显进尺，后激振2 2分钟仍无进尺，方可视为承载力达到分钟仍无进尺，方可视为承载力达到 要求。要求。 v当个别钢管桩入土深度在当个别钢管桩入土深度在

38、h8mh8m，且用，且用DZ45DZ45桩锤激振桩锤激振2 2分钟仍分钟仍 无进尺，说明桩底已进入较坚硬持力层，因此，可满足单桩无进尺，说明桩底已进入较坚硬持力层，因此，可满足单桩 承载力要求。但应视具体情况，进行加固处理，以保证钢管承载力要求。但应视具体情况，进行加固处理，以保证钢管 整体稳定。整体稳定。 v计算结果说明：计算结果说明： 摩察力计算入土摩察力计算入土8 8米满足承载力要求。米满足承载力要求。 五、施工人员、机具组织五、施工人员、机具组织 序号序号人员人员 人人 数数 备备 注注 1 1质检工程师质检工程师1 1李建平李建平 2 2安全员安全员1 1杨龙杨龙 3 3测量员测量员

39、4 4 4 4实验员实验员1 1高武高武 5 5施工队负责人施工队负责人1 1 6 6施工队技术员施工队技术员1 1 7 7起重工起重工2 2 8 8电工（电焊工、切割工）电工（电焊工、切割工）6 6 9 9汽车吊司机汽车吊司机2 2 合计合计1919可根据进度需要增加可根据进度需要增加 1 1、主要施工人员情况、主要施工人员情况 2 2、主要机具组织情况、主要机具组织情况 序号序号设设 备备 名名 称称规规 格格单位单位数量数量备备 注注 1 1汽车吊汽车吊25t25t台台1 1 2 2履带吊履带吊50t50t台台1 1配配45kw45kw振动锤振动锤 3 3平板车平板车台台1 1 4 4电

40、焊机电焊机台台4 4可根据进度需要增加可根据进度需要增加 5 5气割设备气割设备套套2 2可根据进度需要增加可根据进度需要增加 6 6全站仪全站仪莱卡莱卡套套1 1 7 7水准仪水准仪J6J61 1 六、施工工艺六、施工工艺 v1 1、管桩运输、管桩运输 v我部将组织我部将组织13m13m大型运输车辆，调运大型运输车辆，调运12m12m标准标准530 x8.0530 x8.0管桩管桩 至现场指定位置整齐堆码待用。杜绝严重锈蚀，变形等管桩至现场指定位置整齐堆码待用。杜绝严重锈蚀，变形等管桩 进入施工现场，现场技术员与监理人员监督，已经发现不合进入施工现场，现场技术员与监理人员监督，已经发现不合

41、格管桩必须清退出场。格管桩必须清退出场。 v2 2、施工准备、施工准备 va a 、现场接入电源，电源必须满足用电荷载，经专业电工检、现场接入电源，电源必须满足用电荷载，经专业电工检 查确认后，方可使用。查确认后，方可使用。 vb b 、由测量人员准确放样，定出便桥管桩施工平面位置。、由测量人员准确放样，定出便桥管桩施工平面位置。 v3 3、钢管桩的加工与制作、钢管桩的加工与制作 v每根便桥钢管桩按需要加工制作接长每根便桥钢管桩按需要加工制作接长, ,接桩在现场平整的场接桩在现场平整的场 地进行，采用焊接接头并使用地进行，采用焊接接头并使用3 3块块200mm200mm200mm200mm8m

42、m8mm钢板帮钢板帮 焊加强，焊缝饱满无沙眼裂纹，接好的钢管桩实际桩长不得焊加强，焊缝饱满无沙眼裂纹，接好的钢管桩实际桩长不得 少于设计值。少于设计值。 v4 4、管桩施工、管桩施工 va a 、管桩安装、管桩安装 v施工采用施工采用50t50t履带吊车附带履带吊车附带45kw45kw振动锤施工安装振动锤施工安装530 x8.0530 x8.0管管 桩，桩， 25t25t汽车吊吊运管桩至履带吊车作业半径内，以加快管汽车吊吊运管桩至履带吊车作业半径内，以加快管 桩施工速度。在管桩吊运至履带吊作业半径内后，履带吊吊桩施工速度。在管桩吊运至履带吊作业半径内后，履带吊吊 起起45kw45kw振动锤使用

43、液压钳夹住管桩垂直起吊至管桩安装位置。振动锤使用液压钳夹住管桩垂直起吊至管桩安装位置。 由测量人员准确定位后，并用垂线法测量管桩垂直度，要求由测量人员准确定位后，并用垂线法测量管桩垂直度，要求 垂直度误差不得大于垂直度误差不得大于1%L1%L且不大于且不大于2cm2cm。测量复核垂直度和平。测量复核垂直度和平 面位置满足设计要求后，使用面位置满足设计要求后，使用45kw45kw振动锤施打入土。振动锤施打入土。 v现场施工必须由技术员计算出持力层到管桩顶标高高差，控现场施工必须由技术员计算出持力层到管桩顶标高高差，控 制管桩入土深度，钢管桩的最终桩底标高由入土深度控制，制管桩入土深度，钢管桩的最

44、终桩底标高由入土深度控制， 若钢管桩无法施打至设计标高，及时汇报、分析原因，拿出若钢管桩无法施打至设计标高，及时汇报、分析原因，拿出 解决办法，直至钢管桩的入土深度满足设计要求和已证明钢解决办法，直至钢管桩的入土深度满足设计要求和已证明钢 管桩达到了设计承载力。另外一种情况时达到了设计入土深管桩达到了设计承载力。另外一种情况时达到了设计入土深 度，但钢管桩还是急速下沉，要以锤击度来复核。按此方法，度，但钢管桩还是急速下沉，要以锤击度来复核。按此方法， 逐步完成每跨钢管桩的施工。逐步完成每跨钢管桩的施工。 v管桩施工质量保证措施：管桩施工质量保证措施： v管桩入土深度经现场技术员计算确定，控制管

45、桩入土底标高；管桩入土深度经现场技术员计算确定，控制管桩入土底标高； v管桩入土深度达到设计值时，下沉速度仍较快时，分析原因，管桩入土深度达到设计值时，下沉速度仍较快时，分析原因， 必要时增加管桩施工长度，下沉速率控制为必要时增加管桩施工长度，下沉速率控制为2min2min内无明显进尺；内无明显进尺； v当个别钢管桩入土小于当个别钢管桩入土小于8m8m锤击不下，且用锤击不下，且用DZ45DZ45桩锤激振桩锤激振2 2分分 钟仍无进尺，必须现场分析地质状况，采取双排桩或其它加强钟仍无进尺，必须现场分析地质状况，采取双排桩或其它加强 措施，以提高钢管整体稳定性。措施，以提高钢管整体稳定性。 v用直

46、尺测量，管桩平面误差用直尺测量，管桩平面误差10cm10cm v用测锤量取垂直度，误差用测锤量取垂直度，误差1%L1%L且不大于且不大于2cm2cm（L L为管桩高度）为管桩高度） v5 5、钢管桩间剪刀撑、平联、桩顶分配梁施工、钢管桩间剪刀撑、平联、桩顶分配梁施工 v栈桥一个墩位处钢管桩施工完成后，立即进行该墩钢管桩间栈桥一个墩位处钢管桩施工完成后，立即进行该墩钢管桩间 剪刀撑、平联、桩顶剪刀撑、平联、桩顶2 2根根I36aI36a型工字钢纵、横分配梁施工。型工字钢纵、横分配梁施工。 v、每个桥墩管桩施工完成后，横桥向在顶口开槽（详见、每个桥墩管桩施工完成后，横桥向在顶口开槽（详见 栈桥结构

47、设计栈桥结构设计），并在槽底加设带肋分配钢板。然后整），并在槽底加设带肋分配钢板。然后整 体吊装双排体吊装双排I36aI36a型工字钢横梁。型工字钢横梁。 v、在钢管桩上进行平联的测量放样。技术人员实测桩间平、在钢管桩上进行平联的测量放样。技术人员实测桩间平 联长度后精确下料，同步进行焊接及剪刀撑、桩顶联长度后精确下料，同步进行焊接及剪刀撑、桩顶2 2根根I36aI36a 型工字钢纵、横分配梁的加工。型工字钢纵、横分配梁的加工。 v、用吊车悬吊平联、剪刀撑，到位后电焊工焊接平联、剪、用吊车悬吊平联、剪刀撑，到位后电焊工焊接平联、剪 刀撑。现场技术人员及时检查焊缝质量，合格后进行纵横分刀撑。现场

48、技术人员及时检查焊缝质量，合格后进行纵横分 配梁的架设配梁的架设 v6 6、栈桥上部结构安装、栈桥上部结构安装 v栈桥上部结构的安装采用栈桥上部结构的安装采用50t50t履带吊车进行施工。履带吊车进行施工。 v、贝雷梁纵梁的拼装、贝雷梁纵梁的拼装 v纵梁的位置需放线后确定，以保证栈桥轴线不偏移。纵梁的位置需放线后确定，以保证栈桥轴线不偏移。 v将待安装的将待安装的300cm300cm150cm150cm贝雷片使用贝雷片使用25t25t汽车吊吊运至已装汽车吊吊运至已装 好的完成桥跨后面，并完成梁体拼装，便于好的完成桥跨后面，并完成梁体拼装，便于50t50t履带吊车起履带吊车起 吊安装。纵梁安装过

49、程中，应准确安装在由现场技术员放样吊安装。纵梁安装过程中，应准确安装在由现场技术员放样 的位置上，以保证栈桥均匀负载。纵梁安放完成后，必须立的位置上，以保证栈桥均匀负载。纵梁安放完成后，必须立 即与下横梁联接稳定。在联接完成前吊绳不得与吊车脱钩，即与下横梁联接稳定。在联接完成前吊绳不得与吊车脱钩， 以防止纵梁侧倾造成严重事故。以防止纵梁侧倾造成严重事故。 v、桥面系的安装、桥面系的安装 v在在25t25t吊车的配合下，吊车的配合下，50t50t履带吊间距履带吊间距75cm75cm安装安装I25I25工字钢横工字钢横 向分配梁，并及时使用向分配梁，并及时使用U U型连接器，将分配梁固定在纵向贝型

50、连接器，将分配梁固定在纵向贝 雷梁上。雷梁上。 v纵向纵向25a25a槽钢间距槽钢间距4cm4cm满铺，并在与下横分配梁接触部分满焊满铺，并在与下横分配梁接触部分满焊 固接并在其上固接并在其上50cm50cm间距焊接间距焊接88防滑条。防滑条。 v便桥栏杆高便桥栏杆高1m1m，采用，采用48483.5mm3.5mm焊接钢管焊接，立柱间距焊接钢管焊接，立柱间距 3m3m，焊在栈桥桥面槽钢上。在栈桥入口设置车辆限速行驶，焊在栈桥桥面槽钢上。在栈桥入口设置车辆限速行驶 5km/h5km/h警示牌以及车辆限重标志牌。便桥要安排专门的卫生警示牌以及车辆限重标志牌。便桥要安排专门的卫生 打扫人员兼安全监察

51、员，保证栈桥的清洁。并在入口出设置打扫人员兼安全监察员，保证栈桥的清洁。并在入口出设置 水泵一套，进入车辆如车轮帯泥，必须冲洗干净方许车辆进水泵一套，进入车辆如车轮帯泥，必须冲洗干净方许车辆进 入栈桥，防止车轮在栈桥上打滑发生安全事故。入栈桥，防止车轮在栈桥上打滑发生安全事故。 v便桥使用完成后，按照先上后下，先纵后横的顺序拆除便桥便桥使用完成后，按照先上后下，先纵后横的顺序拆除便桥 上部结构。因钢管桩入土时间较长，拔除钢管桩使用上部结构。因钢管桩入土时间较长，拔除钢管桩使用50t50t履履 带吊配带吊配90kw90kw振动锤，务必保证管桩全部拔除。振动锤，务必保证管桩全部拔除。 七、便桥各部

52、位联结及加固措施七、便桥各部位联结及加固措施 v1 1、钢管与顶盖钢板焊接联结，并与、钢管与顶盖钢板焊接联结，并与36#36#工字钢焊接，工字钢焊接，36#36#工工 字钢盖梁与贝雷片下弦杆用门字形限位器联结，字钢盖梁与贝雷片下弦杆用门字形限位器联结， v2 2、贝雷片上弦杆与、贝雷片上弦杆与25#25#工字钢分布梁采用工字钢分布梁采用u u型卡板联结，型卡板联结，u u型型 卡板紧紧卡住贝雷片上弦杆，并与卡板紧紧卡住贝雷片上弦杆，并与25#25#工字钢分布梁焊接固工字钢分布梁焊接固 定。定。 v3 3、25#25#工字钢上翼板与工字钢上翼板与25#25#槽钢桥面焊接固定。槽钢桥面焊接固定。

53、v4 4、施工过程中，每个墩的桩机平台均与便桥桥面板临时焊、施工过程中，每个墩的桩机平台均与便桥桥面板临时焊 接固定。成桩后，要把桩机的钢护筒与最近的钢管墩柱用平接固定。成桩后，要把桩机的钢护筒与最近的钢管墩柱用平 撑，剪刀撑焊接固定牢固。以增强其横向纵向稳定。撑，剪刀撑焊接固定牢固。以增强其横向纵向稳定。 v以上布置，可以确保钢管桩在汽车的行驶及刹车时，不会产以上布置，可以确保钢管桩在汽车的行驶及刹车时，不会产 生位移及偏位生位移及偏位 ，因此，钢便桥是稳定安全的。，因此，钢便桥是稳定安全的。 八、桩基平台布置八、桩基平台布置 v桩基平台的结构形式为：钢管桩基础、工字钢横梁、工字钢桩基平台的结构形式为：钢管桩基础、工字钢横梁、工字钢 分布梁及槽钢面板。各部位结构与栈桥相同，经验算受力均分布梁及槽钢面板。各部位结构与栈桥相同，经验算受力均 符合要求。符合要求。 九、钢桥施工质量保证措施九、钢桥施工质量保证措施 v钢桥建成后承担桥梁施工车辆的运输任务，为保证钢桥保质、钢桥建成后承担桥梁施工车辆的运输任务，为保证钢桥保质、 保量和安全及时的完成，制定如下保证措施：保量