年产5万吨合成氨装置精炼工段毕业设计论文

1、年产 5 万吨合成氨装置精炼工段毕业设计目录第一章 概述 5 矚慫润厲钐瘗睞枥庑赖。一、精炼工段的任务 5 聞創沟燴鐺險爱氇谴净。二、工艺方法的选择 6 残骛楼諍锩瀨濟溆塹籟。（1）铜氨液洗涤法 6 酽锕极額閉镇桧猪訣锥。（2）甲烷化法 6 彈贸摄尔霁毙攬砖卤庑。（3）液氮洗涤法 6 謀荞抟箧飆鐸怼类蒋薔。三、铜氨液洗涤法的吸收原理 7 厦礴恳蹒骈時盡继價骚。1.铜液的组成 7 茕桢广鳓鯡选块网羈泪。2.铜液吸收原理 7 鹅娅尽損鹌惨歷茏鴛賴。3.铜液的再生原理 9 籟丛妈羥为贍偾蛏练淨。四、铜洗操作和铜液再生工艺条件的选择 10 預頌圣鉉儐歲龈讶骅籴。（一）铜洗部分 10 渗釤呛俨匀谔鱉调硯

2、錦。（二）再生部分 11 铙誅卧泻噦圣骋贶頂廡。五、铜液的制备 12 擁締凤袜备訊顎轮烂蔷。六、生产制度： 13 贓熱俣阃歲匱阊邺镓騷。七、原料及产品的主要技术规格 13 坛摶乡囂忏蒌鍥铃氈淚。第二章 物料衡算和热量衡算 15 蜡變黲癟報伥铉锚鈰赘。一、工艺计算 15 買鲷鴯譖昙膚遙闫撷凄。二、物料衡算 15 綾镝鯛駕櫬鹕踪韦辚糴。1.铜洗部分 15 驅踬髏彦浃绥譎饴憂锦。2. 再生部分 18 猫虿驢绘燈鮒诛髅貺庑。三、热量横算 22 锹籁饗迳琐筆襖鸥娅薔。1、铜洗部分 22 構氽頑黉碩饨荠龈话骛。2. 铜液再生部分 24 輒峄陽檉簖疖網儂號泶。四、消耗定额的计算 26 尧侧閆繭絳闕绚勵蜆贅。

3、第三章 工艺流程图27 识饒鎂錕缢灩筧嚌俨淒。28毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教 师的指导下进行的研究工作及取得的成果。 尽我所知，除文中特别加 以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研 究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。凍鈹鋨劳臘错痫婦胫籴。作者签名：日期：指导教师签名：日期：使用授权说明本人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的

4、印刷本和电 子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供 目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制 手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容恥諤銪灭萦欢煬鞏鹜錦作者签名： 日 期：年产 5 万吨合成氨装置精炼工段的设计摘要： 精炼工序是合成氨生产装置中一个非常重要的工序，主要目的是去除合成氨原料气中残存的少量的 co及CO等杂质，以免氨合成催化剂中毒。由于本设计是小型合成氨生 产装置，而且经过脱硫、变换、脱碳净化后仍然具有较高含量的CO CO、H2S及Q和，对合成工序催化剂依然具有毒性， 所以必须要进一步净化即精炼。 本设计采用

5、的精炼方法是工 艺比较成熟的铜氨液溶液洗涤法。 设计中介绍了铜氨液溶液洗涤法的工艺原理及工艺条件的 选择，并通过物料衡算和热量衡算确定了工艺过程中的消耗定额。鯊腎鑰诎褳鉀沩懼統庫。关键字：精炼、铜液、吸收、游离氨、 CO 引言：本设计的依据是以南京化学工业公司合成氨生产装置。 设计的精炼工序是以煤为 原料年产 5 万吨合成氨装置中的一个工序。 采用方法是原料煤通过固定床间歇法制得以H2、CO、N2为主的半水煤气，制得的半水煤气在用 ADA法脱出其中的H2S，在通 过一氧化碳中温变 换，并用 碳丙烯 酯法脱出 其中的大量 碳后的 一个工序(COW.1% CO2 0.2% 其目的是去除原料气中少量

6、的 CO、CO2、H2S及O2。 硕癘鄴颃诌攆檸攜驤蔹。正文设计说明书第一章 概述本设计的依据是以南京化学工业公司合成氨生产装置。设计的精炼工序 是以煤为原料年产 5 万吨合成氨装置中的一个工序。 采用方法是原料煤通过固定 床间歇法制得以H2、CO、N2为主的半水煤气，制得的半水煤气在用 ADA法脱 出其中的 H 2S ，在通过一氧化碳中温变换， 并用碳丙烯酯法脱出其中的大量碳后 的一个工序(CO3.1% CO2O.2%其目的是去除原料气中少量的 CO、CO2、H2S 及 O2阌擻輳嬪諫迁择楨秘騖。、精炼工段的任务半水煤气经过脱硫、变换和脱碳后，气体中仍然含有约3%左右的 CO、 0.1%0.

7、2%的CO2,0.1%0.2%的O2和微量的H2S等有害气体，如果不彻底去除, 就会使氨合成催化剂中毒。 因此，精炼工序的主要任务就是将脱碳工序来的原料 气，通过化学或物理的方法清除，使（CO+CO2） 25ml/m。氬嚕躑竄贸恳彈濾颔澩。二、工艺方法的选择 精炼工序的方法有物理和化学吸收法，在选择吸收的方法时要根据本课题 的生产规模及前后工序的生产方法要求来进行选择。目前常用的精炼方法有： 釷鹆資贏車贖孙滅獅赘。（1）铜氨液洗涤法 : 铜氨液洗涤法采用铜盐的氨溶液在高压低温下 吸收CO,CQH2S,O2,然后在低压，加热下再生.通常把铜氨液洗涤法称为“铜洗” 铜氨液称为“铜液” ,精制后的气

8、体称为“铜洗气” .此法用于煤间歇制气的中、 小型氨厂 . 怂阐譜鯪迳導嘯畫長凉。（2）甲烷化法：在催化剂存在下，CO CO与H作用生成甲烷，使C创CO总量小于10cm/m3由于反应要消耗H，生成的CH又不利于氨合成反应，因 此此法只能适用于（CO+COv 0.7%的原料气精制，通常和低温变换工艺配套。 甲烷化法具有工艺简单，净化度高，操作方便，费用低的优点，因此被大型氨厂 普遍采用。 谚辞調担鈧谄动禪泻類。（3）液氮洗涤法： 在空气液化分离的基础上，用低温逐级冷凝原料气 中各高沸点组分，再用液氮把少量 C刖CH洗涤脱除，使CO!至10cnVm3以下，这 是物理吸收过程， 它比铜洗法制得纯度更

9、高的氢氮混合气。 此法主要用于重油部 分氧化、煤富氧气话的制氨流程中。 嘰觐詿缧铴嗫偽純铪锩。结论：综合上述，本设计是小型合成氨无空分生产装置，且脱碳后 CG的含量 在3.5%左右，所以我们将采用铜氨液洗涤法作为本课题的精炼洗涤方法。 熒绐譏钲 鏌觶鷹緇機库。三、铜氨液洗涤法的吸收原理1. 铜液的组成醋酸铜氨液通常称铜氨液或铜液， 是由醋酸、 铜、氨和水经过化学反应后制 成的一种溶液。铜液的主要成分是醋酸二氨合铜 (I )Cu(NH3)2Ac，醋酸四氨合 铜(H ) Cu(NH 3)4Ac2,醋酸氨(NH3Ac)和未反应的游离氨。由于吸收了空气和原 料气中的二氧化碳，溶液中还含有碳酸氢铵(NH

10、4 HCO)和碳酸铵(NH4 ) 2 CO 等成分。其中醋酸二氨合铜和游离氨是吸收 CO 的主要成分。 鶼渍螻偉阅劍鲰腎邏蘞。铜在两种配合物中分别以低价铜离子和高价铜离子两种形态存在， 两者浓度 之比(Cu+/Cu2+)称为铜比，两者浓度之和(Cu+Cu2+)称为总铜纣忧蔣氳頑莶驅藥悯 骛。氨在溶液中以三种形式存在：配合氨，有 Cu(NH3)2+、Cu(NH3)42+;固 定氨，呈NH4+形态；游离氨，为物理溶解状态的氨。这三种氨浓度和称为总 氨。由于铜液中存在游离氨，所以具有吸收 CO2和H2S的能力，且具有强烈的 氨味。 颖刍莖蛺饽亿顿裊赔泷。铜氨液的吸收能力主要决定于低价铜铜液呈碱性，

11、pH 值一般在 910，并且有腐蚀性，特别对人的眼睛有强烈的 伤害作用，操作时严加防护。2. 铜液吸收原理 铜液对 CO 的吸收在有游离氨存在的条件下， Cu(NH3)2Ac 和 CO 作用，生成一氧化碳醋酸三 氨合铜，反应式为：Cu(NH3)2Ac + CO + NH3 = Cu(NH3)3Ac CO + Q这是一个包括气液相平衡和液相中化学平衡的化学吸收过程。 首先是气体中 的 CO 与铜液接触被溶解，然后 CO 再与低价铜和氨反应生成配合物，并放出热 量。 濫驂膽閉驟羥闈詔寢賻。提高压力，降低温度，可以提高 CO 在铜液中的溶解度，有利于气体中 CO 的吸收。同时由于吸收反应是可逆放热体

12、积缩小的反应， 所以提高压力降低温度， 增加铜氨液中低价铜和游离氨的浓度，也有利于 CO吸收反应的进行。銚銻縵哜鳗 鸿锓謎諏涼。铜液吸收 CO 的过程是 CO 从气相主体扩散到气液相界面， 与溶液进行化学 反应，然后生成物再扩散到液相主体。在游离氨浓度较大时，溶液吸收 CO 的化 学反应速度很快，这个吸收速度取决于 CO 从气相扩散到液相界面的扩散速度。 因此采用高效率的铜洗塔，强化传质过程，可提高吸收 CO 的速度。 挤貼綬电麥结鈺 贖哓类。 铜液对 CO2、O2、H2S 的吸收铜液除了能吸收 CO 外，同时还可以吸收 CO2、O2 和 H2S。 对CO2的吸收是依靠铜液中的游离氨，反应式如

13、下：2CO2 + NH3 + H2O = (NH3)2CO3 + Q(NH3)2CO3 + NH3 + H2O = 2NH3HCO3 + Q以上的两个反应是放热反应， 能使吸收塔中铜液的温度上升， 从而影响铜液 的吸收能力，同时生成的碳酸铵和碳酸氢铵在低温时容易结晶，当 HAc 和 NH3 不足时，还会生成碳酸铜沉淀。因此，为保证铜洗操作的正常进行，进入铜洗系 统的原料气中C02的含量不能太高，并且铜液中应有足够的醋酸和氨含量。赔荊紳谘侖驟辽輩袜錈。 对H2S的吸收也是依靠铜液中的游离氨，反应式如下：2NH3 H20 + H2S = (NH4)2S + 2H2O + Q同时溶解在铜液中的H2S

14、还能与低价铜反应生成硫化亚铜沉淀：2Cu(NH3)2Ac + 2H2S = Cu2S J + 2NHAc + (NH 4)2S这是一个不可逆的反应，因此原料气中微量的H2S 能将铜液中的铜完全除去，生成了不能再生的硫化亚铜沉淀， 不仅容易堵塞管道和设备， 降低总铜的含 量，影响铜液的吸收能力，并且使铜液变黑，粘度增大，容易造成带液事故。所 以，要求进铜洗系统的原料气中 H2S的含量越低越好。塤礙籟馐决穩賽釙冊庫。 铜液吸收02是依靠低价铜离子进行的，其反应式如下：4Cu(NH3)2Ac + 4NH 4Ac + 4NH 3 H20 + 02 = 4 Cu(NH3)4Ac2 +6 H2O + Q

15、裊樣祕廬廂颤谚鍘羋蔺。这是一个不可逆的氧化反应， 能够很完全地把氧脱除。 但铜液吸收后， 使低 价铜氧化成高价铜，而且消耗了游离氨，因而降低了铜液的吸收能力。 仓嫗盤紲嘱 珑詁鍬齊驁。根据以上分析，原料气中的 CO2、 H2S 和 O2 的含量不能太高，否则会影响 铜液的吸收能力。3. 铜液的再生原理铜液在铜洗塔内吸收了 CO 、 CO2、 H2S 和 O2 后，吸收能力下降，甚至失 去吸收能力。为了恢复其吸收能力，必须进行再生，循环使用。 绽萬璉轆娛閬蛏鬮绾瀧。再生的作用：一是使铜液中吸收的 CO 、CO2、H2S 在减压加热的条件下解 吸出来；二是使铜液中被氧化所生成的高价铜还原成低价铜，

16、 调节铜比。 此外还 要适当补充铜液在整个过程中所消耗的氨、铜、 HAc 和水。 骁顾燁鶚巯瀆蕪領鲡赙。铜液在减压加热的条件下首先解吸出所吸收的 CO 、CO2、H2 气体，其反应 是吸收过程的逆过程。反应式如下： 瑣钋濺暧惲锟缟馭篩凉。Cu(NH3)3AcCO Cu(NH3)2Ac + CO T + NH3T Q(NH3)2CO3 2NH3T + CO2 T + H2O QNH3HCO3 NH3T + CO2T+ H2O Q(NH3)2S 2NH3T + H2S Q 解吸反应是吸热和体积增加的反应， 因此，升高温度， 降低压力对解吸反应 有利。再生过程中，还有高价铜还原成低价铜的还原反应，

17、是依靠 CO 的还原作用。 反应如下：Cu(NH3) 2 + CO + H2O 2Cu + CO2T + 2NH4 + 2NH3TQ 鎦诗涇艳损楼紲鯗餳類。 生成的金属很活泼，在高价铜存在的条件下再被氧化成低价铜：Cu + Cu2+ = 2Cu+ Q 同时，高价铜也可以直接被 CO 还原：2+ + +2Cu(NH3)4+ CO + H2O 2Cu(NH3)2 + CO2 T + 2NH4 Q 栉缏歐锄棗鈕种鵑瑶锬。由此可见铜比的提高主要是 CO 的作用，如果铜液中的 CO 少，还原作用弱， 铜比难以提高，所以要保证再生过程中的还原反应，才能维持正常的生产铜比。 辔烨棟剛殓攬瑤丽阄应。四、铜洗操

18、作和铜液再生工艺条件的选择(一)铜洗部分1. 铜液的成分 总铜：铜比一定，总铜的含量增加，低价铜离子增加，能提高铜液吸收 CO的能力。但是，总铜含量取决于铜在铜液中的溶解度，总铜过高，铜液的粘 度增大，阻力增加，增加动力消耗，又容易发生带液现象。一般铜液的含量控制 在 2.02.5mol/L 之间比较适宜。本工艺选择的总铜是 2.37mol/L 。 峴扬斕滾澗辐滠兴渙 藺。 铜比：总铜一定，提高铜比，即提高低价铜的含量，可以提高铜液吸收CO 的能力。但铜比过高，会出现金属铜沉淀： 詩叁撻訥烬忧毀厉鋨骜。+ 2+2Cu = Cu + CuJ这样不仅使溶液中总铜含量下降， 降低吸收能力， 还会堵塞

19、设备和管道， 影 响生产。因此实际的铜比应控制在 57。本工艺选择的铜比是 6.16。 则鯤愜韋瘓賈晖 园栋泷。 NH3 含量：铜液中的氨以游离氨、配合氨和固定氨三种形态存在。由于 配合氨和固定氨的值随铜离子及酸根的浓度而异， 所以溶液中总氨增加， 游离氨 也增加，吸收CO和CO的能力增加。但游离氨含量过高，铜液再生时，氨损失 增大。如果铜液中游离氨不足，会发生低价铜复盐的分解，生成醋酸铜沉淀： Cu(NHhAc=CuAd +2NHT当原料气中CO含量高而铜液中游离氨含量不足时， 会生成碳酸铜沉淀， 降低了吸收能力。 严重时会造成设备堵塞。 但游离氨含量不 能过高 ， 否则铜 液再生时 ， 氨

20、损失增大， 实际生成中总 氨含量控制在 8.512.5mol/L ，游离氨控制在 2.02.5mol/L 。胀鏝彈奥秘孫戶孪钇賻。 醋酸的含量：铜液中的醋酸主要形成 Cu(NH)2Ac和Cu(NH)4Aq使铜液稳 定，并参与O的反应。由于原料气中含有CO,若铜液中醋酸含量不足，就会生成 碳酸铜氨盐，同时还会生成CuCG沉淀，使铜液吸收能力降低，影响生产。一般 铜液中醋酸含量超过总铜含量的 10%15%较为合适，为 2.23.0mol/L, 但有些工厂 提高到 3.5 mol/L 。本设计中选择 2.65 mol/L 。鳃躋峽祷紉诵帮废掃減。 铜液中残余的 CO 和 CO2铜液中残余CO和CO含

21、量高，则铜液吸收CO和CO的量就会减少，铜洗气 中 CO 和 CO2 含量就会升高，为保证铜液吸收效果，要求再生后铜液中的 CO0.7118 = 9.088 MPa = 89.709atmPN 2=12.767 0.2353= 3.004 MPa = 29.655atmPCH 4=12.7670.0.0293= 0.144MPa = 1.424atmPar= 12.767 0.0307 = 0.028 MPa = 0.277atmH2:5.01889.7090.0174 =7.832mN2:5.01829.6550.0138 =32.053m3CH4:35.0181.4240.0293 =0.

22、213m3Ar:35.0180.2770.0307= 0.043m3CO3103.250 m3CO238.850 m3被吸收的体积总计=7.832+ 2.053+ 0.213+ 0.043+103.250+ 8.8503=126.543 m3出塔气的体积 =2950.00- 126.543 = 2823.457mi出塔气的组成和数量成分H2N2COCO2O2CH4Ar合计%74.08824.5110.0000.0000.0001.1730.228100.0003 m2091.843692.0460.0000.0000.00033.1226.4472823.457kmol93.38630.895

23、0.0000.0000.0001.4790.288126.047kg186.772865.0580.0000.0000.00023.65911.5121087.000溶解在铜氨液中的气体量为:成分H2N2COCO2O2CH4Ar合计3 m7.9672.089103.2508.8504.1300.2130.043126.543kmol0.3560.0934.6090.3950.1840.0100.0025.649kg0.7112.611129.06317.3845.9000.1520.078155.899物料衡算进料出料成分3 mKg成分3 mKg原料气29501242.898精炼气2823.4

24、571087铜氨液5.1046038.211铜氨液（包含 溶解的气体量155.899kg）5.1046194.110合计7281.1097281.112.再生部分由于再生过程中铜液的温度比吸收时要高，因此再生时就会有部分氨气和水蒸气被挥发出来，为了保证铜液的吸收能力，再生过程中应该及时补充水和氨趕輾雏纨颗锊讨跃满賺。再生气35 C铜液26.5 C4补充氨气补充水再生后铜液(1)已知条件：再生压力 6Kpa(表压)回流塔的温度为50C(2)物料横算 进入回流塔的铜氨液=出铜洗塔的铜液量 NH和HO的补充量用35C时NH和HO的平衡分压来计算。随着气流出再生系统的NH和HO量T=35CIgP nh

25、=7.896-1850/(273+T)=7.896-1850/(273+35)=1.8895P NH=77.536mmHg=77.536/(760 *101.325*1000)=10337.20palg PH2O=8.47-2150/(273+T)=8.47-2150/(273+35)=1.4895PH2O=30.867mmHg=30.867/(760 *101.325*1000) =4115.26Pa 实际吸收量是实际平衡的 80%二气相中NH和H20的实际分压是P NH3=10337.20/0.8=12921.44PaP H20=4115.26/0.8=5114.08Pa再生气中NH和H0

26、的含量再生压力 =101.325+6=107.325 KpaV 1/V2=n1/n2=P1/P2VNH3/ V 2 =PNH3/ P 2V2是指除了水和氨以外的再生气的体积。P2 是指除了水和氨以外的再生气的压力。VNh= P NH3/P 2 XV 2=(12921.44 X 126.543)/ (107325 -12921.44-5114.08)=18.319m3mNH3=18.319/22.4 X 17=13.903KgVH20= PH20/ P 2XV 2=(5114.08 X 126.543) / (10732512921.445114.08)3=7.293mmH20=7.293 /

27、22.4 X 18=5.806Kg在再生系统中，应加入13.903kg的氨气和5.860kg的水，才能保证铜液的吸 收能力。氨气在水冷器中加入，水则在氨冷器中加入。 夹覡闾辁駁档驀迁锬減。 出料 .再生气量=铜氨液吸收的气体量+ Vnh+ Vh20=126.543+18.319+7.293=152.155再生气质量=155.899+13.903+5.806=175.608铜氨液量=进回流塔的铜液量-再生气量（不含氨和水）再生部分物料衡算表进料出料成分3 mKg成分3 mKg铜氨液5.1046194.110再 生 气解吸气126.543155.899水7.2935.860氨气18.31913.9

28、03氨18.31913.903水蒸气7.2935.860铜氨液5.1046038.211合计6213.873合计6213.873三、热量横算1、铜洗部分精炼气带走的热量Q6脱碳气带入的热量Q2CO气体的吸收热Q3铜洗塔CO2气体的吸收热Q4铜液带入的热量Q1铜液带走的热量Q5视絀镘鸸鲚 鐘脑钧欖栃。Q入=0出0入=铜液带入的热量Q什脱碳气带入的热量Q2+CO气体的吸收热Q3+CO2气体的吸收热Q4(1)物料带入的热量已知：铜液在10C时比热容为3.200KJ /KmolC气体在35C时比热容为29.58KJ/Kmol CCO的吸收热为52754 KJ /KmolCO的吸收热为70129 KJ

29、/KmolQi=气体的摩尔数x比热x温度=(2950 X 29.58 x 35) /22.4=136345.313KJQ=铜液的质量x比热x温度=6038.211 x 3.2 x 10=193222.752KJC3=C0的摩尔数x吸收热=(103.250 X 52754) /22.4=243162.969KJQ=8.85 X 70129 / 22.4=27707.217KJQ 入=Q1+ Q2+ Q3+ Q4=600438.850KJ(2)物料带出的热量已知：铜液在26.5 C的比热容为3.195KJ / Kg C精练气在20C时的比热为29.766 KJ / Kmol CC5= (6038.

30、211+155.899 )X 3.195 X 26.5=524439.808KJC6=精练气体积 X比热X温度/ 22.4=(2950- 126.543) X 29.766 X 20.2 / 22.4 =75783.703KJQ 出=Qs+ Q6=600223.513KJ铜洗部分热量衡算表进料带入的热量kJ出料带入的热量kJ铜液带入的热量Q1136345.313铜液带走的热量 Q5524439.808脱碳气带入的热量 Q2193222.752精炼气带走的热量 Q675783.703CO气体的吸收热Q3243162.969CO2气体的吸收热Q427707.217合计600438.850合计600

31、223.5132铜液再生部分铜液26.5 C铜液带入热量Q1 z再生气带出的热量 Q4回流塔器再生气35 C热量损失Q 7水冷器还原器冷却水带走的热量 Q5氨冷器带走的热量 Q6氨冷器再生后铜液带出的热 Q3加热器带入的热Q2偽澀锟攢鴛擋緬铹鈞錠。铜液带入热量Q,Q为加热器带入的热量Q为再生后铜液带出的热量，Q为再生气带出的热量 Q5为冷却水带走的热量，Q为氨冷气带走的热量緦徑铫膾龋轿级镗挢廟。已知：铜液进入汇流塔的温度为 26.5 C,比热为3.195KJ/KgC铜液出加热器时温度为78C，比热为3.182 KJ/Kg C冷却水的温度从32 C换热后达38 CQi + Q2 =C3 + Q4

32、 + Q5 + Q6 +Q 损 Q的计算Q 1 =出铜洗塔的铜液的热量=Q=524654.55KJ Q的计算铜液在再生气中所具有的热量=铜液量x比热x温度=(6038.211+155.899 155.899/2 )x 3.182 x 78=1518006.556KJQ =1518006.556Q =993352.004KJ 的计算03=铜液进入铜洗塔的热量=193222.752KJ Q的计算Q4二干再生气带出热量+水蒸气带出的热量干再生气带出热量=干再生气量X比热x温度= (126.543+18.319) x 30.811 x35/22.4=6973.974KJ知：在35r时饱和焓为2564.8KJ二水蒸气带出的热量=水蒸气质量x焓=5.806 x 2564.8=14891 .223KJ得 Q4 =6973.974+14891.223=22004.825KJ Q5 的计算Q5二铜液进入水冷器在78 r的热量一铜液出水冷器在 53E的热量=铜液量x比热1 x温度一铜液量x比热x温度=(6038.211 5.806 13.903) x 3.182 x 786018.448 x 3.188 x 53 騅憑钶 銘侥张礫阵轸蔼。=471165.31