大学土木工程专业毕业设计任务书

1、大学土木工程专业毕业设计任务书一、设计资料：1、气象资料： 本地区年平均气温 14.5 oC; 年降雨量 1400mm; 主导风向：夏季：南、南偏东；冬季：北、西北；2基本风压： 0.45KN/m2; 最大积雪深度 170mm，基本雪压 0.4 KN/ m 2；2、工程地质及水文地质资料：地基容许承载， II 类场地（详见地质勘测报告） ； 最高地下水位：自然地面下 0.8m； 本工程的 +0.000 相当于绝对标高 5.35m；3、地震设防基本烈度： 6 度；4、楼面和屋面活荷载按建筑结构荷载规范取用；5、建材供应情况：所有建筑材料能保证供应；施工条件：该工程由具有一级资质的企业施工，施工单

2、位实力雄厚，机具及 技术力量均能满足要求；7、设计标高：室内设计标高 +0.000 ，室内外高差 2600mm；8、墙身做法：墙身为粉煤灰轻渣空心砌块填充墙， 用 M5混合砂浆砌筑； 内粉刷为混合砂浆 底，纸筋灰面，厚 20mm，“ 803”内墙涂料两度，外墙为贴瓷砖墙面。 矚慫润厲 钐瘗睞枥庑赖。9、楼面做法：水磨石地面 （顶面 20mm水泥砂浆打底， 5mm厚粉刷； 底面 15mm厚纸筋石灰抹 底）；10、屋面做法：现浇楼板上铺膨胀珍珠岩保温层（檐口处厚 100mm，2%自两侧檐 口向中间找坡），1:2 水泥砂浆找平层厚 20mm，二毡三油防水层， 撒绿豆砂浆 保护； 聞創沟燴鐺險爱氇谴净

3、。11、门窗做法：门厅处为铝合金门窗，其他均为木门、钢窗；12、活荷载：屋面活荷载 2.0 kN m2 ;楼面活荷载 2.0 kNm2 ；走廊楼面活荷载 2.5kN m2 ；电梯机房 7.0 kNm2 ；盥洗室 2.0 kN m2 。残骛楼諍锩瀨濟溆塹籟。、结构布置及结构计算简图的确定：结构平面布置见图 1，各构件尺寸确定如下：11梁：框架梁： h l 8000 667 mm12 12取 b h 300 650 mm联系梁：取 b h 250 500 mm柱：角柱截面 b h 600 600 mm中柱截面 b h 450 450 mm楼板：楼板现浇楼板厚 100 mm根据地质资料，确定基础顶面

4、离室外地面为 500mm，由此可得底层层高 为 3.15m。各梁柱构件的线刚度如图所示。其中在求梁截面惯性矩时考虑到 现浇楼板的作用，取 I 2I 0 ，结构计算简图如图 3 所示。酽锕极額閉镇桧猪訣锥。1 3 1 1 3 1 4 3 梁： i 2E b h32E 0.30 0.65317.16 10 4 E m312 l 12 8 柱：上部各层柱：1 3 1 4 1 1 4 3i E b h3E 0.4548.76 10 4 E m312 l 12 3.9底层柱：111 1i E b h3E 0.45410.85 10 4E m312l12 3.2图 2，荷载分布简图4图 3： 结构计算简图

5、 三、荷载计算：1、恒荷载计算 ：1.1 屋面框架梁线荷载标准值：1.1.1 屋面恒荷载：20mm厚 1：2 水泥砂浆找平100140厚（2%找坡）珍珠岩100mm厚现浇钢筋混凝土楼板020 20 0.4 kN m20.1 0.14 720.840.10 25 2.5 kNm215mm厚纸筋石灰抹底0.015 16 0.24 kN m23.98 kN m21.1.2 框架梁：自重粉刷0.30 0.65 25 4.88 kNm2 (0.65 0.10) 0.02 17 0.37 kN m因此，作用在顶层框架上的线荷载为：5.25 kN mkNmg1 5.25 3.98 2.7 10.6212g2

6、 5.25 4 10.522kNm1.2 楼面框架梁线荷载标准值：1.2.1 楼面恒荷载25mm厚水泥沙浆面层0.25 20 0.500.10 25 2.50.015 16 0.24kNm2kNm2kNm2100mm厚现浇钢筋混凝土楼板15mm厚纸筋石灰抹底3.24kNm21.2.2框架梁：粉刷及自重5.25kNm1.2.3填充墙：自重0.24 (3.9 0.65 ) 19 15 .50kNm粉刷(3.9 0.65) 0.02 2 17 2.21kNm17.03kNm因此，作用在中间层框架梁上的线荷载为：2.7 g1 5.25 17.03 3.24 26.65 kN m1.3 屋面框架节点集中

7、荷载标准值：1.3.1 跨中集中荷载：连系梁：0.25 0.5 4.8 25 15 kN10.02 0.5 0.1 2 4.8 17 1.31 kN 23.98 6.9 6.9 4 2 2 1 39 kN2255.31 kN自重粉刷连系梁传来屋面自重：1.3.2 顶层边节点集中荷载：边柱连系梁：自重0.65 0.30 6.9 2.7 25 23.4 2kN粉刷0.02 (0.65 0.10) 2 4.8 17 1.8kN1m高女儿墙：自重4.8 1 0.24 19 21.89kN粉刷0.02 1 2 4.8 17 3.26kN2.7 4 11边梁传来屋面荷载 3.98 6.9 6.9 4 2

8、40.99 kN2 221 传来跨中集中荷载 1 55.31 27.66 kN2119kN1.3.3 顶层中柱节点集中荷载次梁：自重0.25 0.5 4.8 25 15kN粉刷10.02 0.5 0.1 2 4.8 17 1.312kN连系梁传来屋面自重2 40.99 81.98kN连系梁传来集中荷载155.31 27.66kN2142.27 kN1.4 楼面框架节点集中荷载标准值：1.4.1 跨中集中荷载：连系梁：自重0.25 0.5 4.8 25 15kN粉刷10.02 0.5 0.1 2 4.8 17 1.312kN连系梁传来屋面自重：6.9 6.9 4 13.24 2 2 31.75k

9、N2248.06kN1.4.2 楼面边节点集中荷载：边柱连系梁：自重0.65 0.30 6.9 2.7 25 23.4 2kN粉刷0.02 (0.65 0.10) 2 4.8 17 1.8kN钢窗自重：12 2.4 1.8 0.45 1.952kN窗下墙体：自重0.24 0.9 4.8 19 19.7kN粉刷0.02 0.9 2 4.8 17 2.94kN窗边墙体：自重11.8 6.9 2.7 2.4 2 0.24 19 19.72kN粉刷12 1.8 6.9 2.7 2.4 2 0.02 17 1.472kN框架柱：自重0.45 0.45 3.9 25 19.74kN粉刷1.08 0.02

10、3.9 17 1.432.7 4 113.24 6.9 6.9 4 2 33.37222kN边梁传来屋面荷载kN传来跨中集中荷载11 48.06 24.03kN2149.53 kN1.4.3 楼面中柱节点集中荷载次梁及连系梁：自重0.25 0.5 4.8 25 15kN粉刷10.02 0.5 0.1 2 4.8 17 1.31kN内墙：自重4.8 0.45 3.9 0.5 0.24 19 67.44kN粉刷4.8 0.45 3.9 0.5 2 0.02 17 10.06kN传来屋面自重2 40.99 81.98kN传来集中荷载11 55.31 27.662kN 208.61 kN图4恒荷载作用

11、下的结构计算简图2、活荷载计算：活荷载作用下的结构计算简图如图 5 所示，图中各荷载值计算如下2.1 屋面活荷载pi2 2 4 kNm （i1,2,3,4,5 ）pi2.72 22.7 2.7 kNm （i1,2,3,4,5 ）P1P54 2.7 6.9 6.9 4 2 2 1 15.2 kN2P2P3 P4 2 15.2 30.4kN跨中集中荷载 Pi 30.4 kNi 1,2,3,4,5 ）102.2 楼面活荷载pi 2 2 4 kN m （i 1,2,3,4,5 ）piP12.72.5 3.38 kN m （i1,2,3,4,5 ） 22.7 1 1P5 2.5 45 2 2 21 1

12、6.9 6.9 4 2 2 1 16.552kNP2 P3 P4 2 16.55 33.1 kN图 5 楼面活荷载作用下的结构计算简图113、风荷载计算：风压标准计算公式： w zusuz w0因结构高度 H 22.7m 30m ，可取 z 1.0 ，对于矩形截面 us 1.3 ， uz 可查荷载规范，将风荷载换成作用于框架每层节点上的集中荷载，计 算过程如表 1 所示，表中 Z 为框架节点至室外地面的高度， A 为一榀框架 各层节点的受风面积， 彈贸摄尔霁毙攬砖卤庑。计算结果如图 6 所示：层次zusZ（m）uzw0(KN m2 )A(m2)Pw(KN)61.01.322.21.2870.4

13、512.489.40518.31.21312.879.13414.41.12312.878.46310.51.01412.877.6326.61.012.877.5312.71.010.896.37图 6：风荷载计算结果（单位： kN ）12四、内力计算：1、恒载作用下的内力计算：恒载（竖向荷载） 作用下的内力计算采用分层法， 根据假定，除底层柱以外， 上部柱线刚度取框架柱实际线刚度的 0.9 倍。对于对称结构，取半结构计算。 謀 荞抟箧飆鐸怼类蒋薔。1.1 标准层：计算简图：分解为三种荷载分别计算杆端弯矩。 以杆件左端的杆端弯矩为例， 计算过程如下：M1FFL848.06 8848.06 k

14、N mFM222 ql 226.65 8212 12142.13kN m13线性荷载，计算时，可以取等效均布荷载为 q 5q 5 6.48 4.05 KN m8822M 3Fql 4.05 8 21.6 kN m3 12 12所以，杆件左端的杆端弯矩M lF M1F M 2F M 3F 48.06 142.13 21.6 211.79 kN m 半结构中的其它杆件的各个杆端弯矩采用相同的方法求出， 然后采用弯矩分 配法进行标准层的弯矩计算，并绘出标准层弯矩图。计算过程及弯矩图如下： 厦 礴恳蹒骈時盡继價骚。上下上下图 7：标准层弯矩分配法计算过程根据分层法的假定， 除底层柱以外的上部各层柱的传

15、递系数取为 31，底层柱141取为 1 。绘出标准层弯矩图如下：2249.73249.73106.18231.6 201.89201.89 231.6106.1852.9852.9852.9852.989.079.079.079.0717.663.023.0217.6617.66 3.023.0217.66图 8：标准层弯矩计算结果（单位：kN.m ）1.2 顶层：FM 3Fl2q8 125 10.628234.99 kN m812MlF M1F M2F M 3F146.94kN m15FFL59.51 8M1F55.31 kN m88Fql210.5 82M 2F56.64 kN m1212

16、0.315下0.685 0.4070.187下0.40746.29146.94146.94100.6550.33146.94 146.9410.24 20.489.4120.48 10.243.237.01 3.510.71 1.430.661.43 0.710.220.49 0.250.10.050.1 0.0549.74 49.74 179.02 10.12 168.95 135.94图 9：顶层弯矩分配计算过程179.02 179.0216.583.373.3716.5849.74168.95135.94168.9549.7449.7449.7410.1210.12图 10 ：顶层弯矩计

17、算结果（单位： kN.m ）1.3 底层： 杆端弯矩同标准层 i下 10.85 E 10 4 (m3 )i上 0.9 8.76 E 10 4 7.88 E 10 4 (m3 ) il 17.16 E 10 4(m3)160.226上0.281下0.493 0.3300.152上0.188下0.33047.8659.51211.79211.79104.4152.21211.79 211.798.62 17.237.949.8217.23 8.621.952.424.25 2.130.35 0.700.320.40.70 0.350.080.10.17 0.090.030.010.03 0.024

18、9.8962.03111.93248.268.2710.24229.75202.8图 11：底层弯矩分配计算过程16.63 2.76 2.76 16.6331.025.125.1231.02图 12：底层弯矩计算结果（单位： kN.m ）17248.26248.26111.93229.75 202.8202.8 229.75111.9362.0349.8949.8962.038.278.2710.2410.24176.27(153.45)图 13：恒载弯矩图，右边括号内为柱边梁截面弯矩值（ 单位： kN m ）将各层分层法求得的弯矩图叠加，可得整个框架结构在活载作用下的弯矩 图。很显然，叠加后

19、框架内各节点弯矩并不一定能达到平衡， 这是由于分层法计 算的误差所造成的。为提高精度， 可将节点不平衡弯矩再分配一次进行修正， 修18正后的弯矩图如上。 跨中弯矩需根据求得的支座弯矩和各跨的实际荷载分布按平 衡条件计算， 进而可求得框架各梁柱的剪力和轴力。 同时将梁端节点弯矩换算至 梁端柱边弯矩值， 以备内力组合时用。 框架梁在恒荷载作用下的剪力轴力图如图 所示，其中剪力图为已经换算成柱边梁截面的剪力值。 茕桢广鳓鯡选块网羈泪。图 14：恒载作用下梁剪力、柱轴力图（单位：kN ）192、活荷载作用下的内力计算：楼面活荷载作用下的内力计算采用分层法， 活载满跨布置， 不考虑活荷载分 布的最不利组

20、合，同样采用弯矩分配法计算。计算方法以及过程同恒荷载计算， 本处仅给出结果，计算过程略。 鹅娅尽損鹌惨歷茏鴛賴。2.1 顶层：图 15：顶层活载弯矩图（单位： kN.m ）2.2 标准层：图 16：标准层活载弯矩图（单位： kN.m ）202.3 底层：图 17：底层活载弯矩值 （单位： kN.m ）同恒载计算一样，将节点不平衡弯矩再分配一次进行修正 , 得到竖向荷载作 用下修正后的弯矩值， 进而求得框架各梁柱的剪力和轴力。 将弯矩和剪力换算到 柱边梁截面以备内力组合时用，修正后的弯矩图、剪力图和轴力图如下所示： 籟 丛妈羥为贍偾蛏练淨。21图 18：活载弯矩图，右边括号内为换算到柱边截面的梁

21、弯矩值（单位：kN.m ）2226.9834.2331.4338.6895.6105.6543.3532.1837.5235.9832.132.141.3237.5735.93203.3220.2393.441.437.57310.9334.94143.3735.9341.4418.537.5432.08449.65193.3435.9631.9541.4237.57526.16564.33243.2941.5535.93633.76679.19图 19：活载作用下梁剪力、柱轴力图（单位：kN ）23293.113、风荷载作用下的内力计算：风荷载作用下的结构计算简图如前所示，内力计算用 D 值

22、法，计算过程 见图。由于 A柱与 E 柱内力相同， B、C、D柱弯矩相同。为简洁起见，此处仅给 出 A、B 柱的计算过程。由附表可以查得， y1 y2 y3 0 ，即 y y0 ，由前图 可见，风荷载分布接近于均布荷载，故 y0 由附表 11-1 查得： 預頌圣鉉儐歲龈讶骅籴。P6=9.40K=2.14K=3.92D=20.46a=0.49a=0.66y=0.45y=0.40VP6=9.40D=3.39D=4.56M上=4.69M上=3.65P5=9.13V6=1.56KNV6=2.19KNM下=3.84M下=2.43K=1.96K=3.92y=0.50y=0.45D=20.46a=0.49a

23、=0.66D=3.39D=4.56VP5=18.53M上=8.42M上=6.61P4=8.46V5=3.08KNV5=4.32KNM下=8.42M下=5.41K=1.96K=3.92y=0.50y=0.45D=20.46a=0.49a=0.66D=3.39D=4.56VP4=26.99M上=11.74M上=9.61P3=7.63V4=4.48KNV4=6.02KNM下=11.74M下=7.86K=1.96K=3.92y=0.50y=0.50D=20.46a=0.49a=0.66D=3.39D=4.56VP3=34.62M上=15.05M上=11.21P2=7.53V3=5.75KNV3=7.7

24、2KNM下=15.05M下=11.21K=1.96K=3.92y=0.50y=0.50D=20.46a=0.49a=0.66D=3.39D=4.56VP2=42.15M上=18.31M上=13.63P1=6.37V2=6.99KNV2=9.39KNM下=18.31M下=13.63K=1.58K=3.16y=0.55y=0.60D=60.98a=0.58a=0.71D=10.75D=13.16VP1=48.52M上=14.86M上=10.76V1=8.54KNV1=10.48KNM下=18.16M下=16.14图 20 ：风荷载作用下内力计算简图注：左半图：剪力在各柱间的分配；右半图：各柱柱端弯

25、矩计算24图 21 ：风荷载作用下的弯矩图（单位： kN.m ） 注：左半图标注为柱的弯矩，右半图标注为梁的弯矩25（V图）图 22：风荷载作用下的剪力、轴力图（单位：kN)26五、内力组合及构件设计：内力组合与构件设计以第五层的构件为例。 梁和柱的控制截面选取入下图所 示：图 23 ：梁柱控制截面示意图1、梁的内力组合与构件设计梁设计采用 C30混凝土，三级钢筋 HRB40 各梁跨中弯矩按实际的支承条件和荷载情况根据静力平和求得，结果见表1.1 梁内力组合：截面123456恒载M-95.3181.9-211.41-194.77150.62-174.49V121.31-152.07139.38

26、-134活载M-30.861.19-65.3-60.1252.03-54.31V32.18-41.3237.52-35.98风载M9.041.466.136.1306.13V1.91.91.91.531.531.531.2恒+1.4 活M max303.95253.59M min-157.48-345.11-317.3-285.42Vmax190.62-240.33219.78-211.171.2恒 +0.9 1.4 （ 活 + 风）M max297.3246.3M min-164.56-343.69-317.2-285.54Vmax188.512.39-235.74215.451.93-20

27、7.05271.2 截面设计与选配钢筋：截面2b h(mm2 )M (kN m)AS (mm2)选用钢筋实际钢筋1300 650157.487566 1612062300 650303.9513726 1815263300 650345.1117716 2018844300 650317.316106 2018845300 650253.5912896 1815266300 650285.4214326 1815261.3 梁受剪承载力复核箍筋取 10150由于梁上均布荷载约占总荷载的 75，因此受剪承载力可以按下式计算：AsvVcs 0.7 f c b h0 1.25 fy sv h0s15

28、70.7 1.43 300 615 1.25 210 615150353.7kN Vmax受剪承载力满足要求。梁中不需要配置弯起钢筋。282、柱的内力组合与构件设计 以第五层柱为例进行计算 柱设计采用 C30混凝土，三级钢筋 HRB400 初选尺寸为 450 450mm ，采用对称配筋2.1 第五层柱的内力组合截荷 载 面A柱B柱C柱上下上下上下恒载M61.2160.77-11.3-909200N195.52341.83317.31V31.28-5.440活载M23.1619.61-4.36-3.2100N43.35105.6595.6V10.97-1.940风载M3.652.434.693.

29、844.693.84N0.750.160V1.562.192.191.2恒+1.4 活M105.88100.38-19.66-16.400N295.34558.11514.61V52.89-9.2401.2恒 +0.9 1.4 （ 活+风）M107.23100.69-24.96-20.795.914.84N290.19543.52501.23V53.32-11.732.76292.2 截面设计与选配钢筋：杆 件截 面MNeiexAsAs配筋面积A柱上107.23290.19369.521.05598.9945.1464.564 14615下100.69290.19366.981.06578.9

30、945.1422.114 14615B柱上-24.96543.5265.921.32277.0184.54054 14615下-20.79543.5258.251.36269.2284.54054 14615C柱上5.91501.2331.791.63241.8277.894054 14615下4.84501.2329.661.68239.8377.894054 1461530六、楼板计算：楼板包含有单向板和双向板，取各自其中一块进行计算。设计采用 C30混凝土，一级钢筋 HPB2351、双向板的计算：1.1 荷载计算：gk 3.24 kN m ， qk 2.0 kN m ，g 1.2gk 1

31、.2 3.24 3.89 kNmq 1.4qk 1.4 2.0 2.8 kNmq 2.8q2.8q 2.8 1.4 kNm， g q 3.89 2.8 5.29 kNm；2 222g q 6.69 kNm1.2 弯矩计算：计算跨度： l01 4.0m ， l02 6.9ml 01l 024.0 0.586.9据此查表得：固支m10.58 0.550.0385 0.0367 0.0385 0.03740.6 0.55m20.58 0.550.0056 0.0076 0.0056 0.00680.6 0.55m10.58 0.550.0814 0.0793 0.0814 0.08010.6 0.5

32、5m20.58 0.550.0571 0.0571 0.0571 0.05710.6 0.55铰支m10.58 0.550.0892 0.0820 0.0892 0.08490.6 0.55m20.58 0.550.0210 0.0242 0.0210 0.02290.6 0.55由上述系数求得：31M 1 5.29 kN mM 2 2.10 kN mM 1 M 1 6.78 kN mM 2 M 2 4.83 kN m1.3 截面设计：有效高度：短跨 l01 方向取 h01 80mm长跨 l02 方向取 h02 70mm 支座截面 h0 80mm板四边与梁整体连接，弯矩折减 20 取 0.95

33、， AsM 。0.95 fy h0列表计算如下：截面h0M (kN m)As实配钢筋配筋实配面积跨中长跨方向805.29 0.8 4.232658150335短跨方向702.10 0.8 1.681208200251支座长跨方向806.78 0.8 5.423408120419短跨方向804.83 0.8 3.8624281603142、单向板计算：2.1 荷载计算：gk 3.24 kN m ， qk 2.5 kN m g 1.2gk 1.2 3.24 3.89kN mq 1.4qk 1.4 2.5 3.5kN mg q 3.89 3.5 7.39 kN m322.2 截面设计板水平计算跨度：

34、ln 2700 330 2400mm弯矩设计值：5.32 kN ml n 2.4M (g q) n 7.3988截面有效高度h0100 - 20 80mm5.32 1065.32 1061 fcbh02 14.3 1000 802 0.0581 1 2 s 0.971 1 2 s 0.06 b = 0.614满足要求Ass f yh0 0.97 210 80 326 mm选 8140， As 359 mm2支座处按构造配筋 812033七、楼梯计算：设计资料：采用板式楼梯。层高 3.9m，踏步尺寸 150mm 300mm。C30混凝土，一级钢筋 HPB235 楼梯上均布荷载标准值 q 2.5k

35、N m2 。 楼梯结构布置如下图：图 24 ：楼梯结构平面1、 楼梯板计算：1.1 计算资料150板倾斜度： tan0.5， cos 0.894 ；300设板厚 h 120mm取 1m宽板带计算341.2 荷载计算： 恒载 水磨石面层三角形踏步斜板板底抹灰(0.3 0.15) 0.65 10.3 0.98 kNm0.5 0.3 0.15 25 10.3 1.88 kNm0.14 250.8943.910.02 17 10.894 0.38 kN m2.57.15 kN m1 1 2 0.10920.942活荷载渗釤呛俨匀谔鱉调硯錦。组合的总荷载设计值： P 7.15 1.2 3.5 1.4 1

36、3.48 kN m1.3 截面设计：板水平计算跨度： ln 3.6m22弯矩设计值： M P ln 13.48 3.6 17.47 kN m10 10有效高度 h0 120 20 100mm0.109M 15.66 106s 2 2s1 fcbh02 1.0 14.3 1000 1002M s fy h015.66 1060.942 210 1002792mm2选配 12 120 ，实配钢筋面积 As 942mm2 分布筋 8 ，每级踏步下 2 根1.4 半柱设计：柱子采用构造配筋，取 4 12 箍筋采用 6200352、 平台板计算取平台板厚 h 100mm，取 1m宽板带计算2.1 荷载计

37、算：恒载水磨石面层0.65 kN m100 mm 厚混凝土板2.5 kN m板底抹灰0.34 kN m活荷载铙誅卧泻噦圣骋贶頂廡。3.49 kN m2.5组合后的总荷载设计值： P 3.49 1.2 2.5 1.4 7.57 kN m2.2 截面设计：弯矩设计值：P l n27.57 1.982M P l n 7.57 1.98 2.97KN m10 10板的计算跨度： ln 2.0 0.242 0.22 1.98m有效高度： h0 100 20 80mm3.01 1063214.3 103 8020.0331 1 2 0.03320.984s fy h03.01 1060.984 210 8

38、02182.08 mm2选配钢筋 8 200 ，实配钢筋面积 As 251 mm2分布筋配 8 250；363、平台梁的计算梁截面 b h 200 350mm设计采用 C30混凝土，二级钢筋3.1 荷载计算：恒载梁自重粉刷HRB3350.2 0.35 0.1 25 1.250.02 0.35 0.1 2 17 0.171.723.49 2.9927.15 3.6 12.872kNmkNmkNmkNm平台板传来荷载楼梯17.28kNm活荷载2.5 3.6 1.72 6.6522kNm荷载设计值： P 17.28 1.2 6.65 1.4 30.01 kN m3.2 截面设计：平台梁截面： b 2

39、00mm ， h 350mm可得 l0 1.051 ln 1.051 (4.24 0.24) 4.2m弯矩设计值：22P l02 30.01 4.22M 0 66.17 kN m88剪力：V P l 0 30.01 4.2 63.02 kN22梁跨中截面按倒 L 形梁计算：b/f b 5h/f 200 5 100 700mmh0 350 40 310mm6 / / bf 100 8M 66.17 106 fcbf/ h/f (h0f ) 14.3 700 100 (310 ) 2.6 108N mm2237属于第一类 T 形截面，则：M / 2 66.17 106 2 0.0681 f c b

40、/f h02 14.3 700 31021 (1 2 s) 1 1 2 0.068 0.96466.17 106AsM1 1 2 s 1 1 2 0.068 0.072 b 0.55 满足要求738.07mm2 s fy h0 0.964 310 300选配 4 16，实配钢筋面积 As 804mm2支座处配 2 12，箍筋 6200校核斜截面受剪承载力计算：V 63.8 103 0.7f t b h0 1.25 fyv Asv h0 s3100.7 1.43 200 310 1.25 210 (2 28.26)200 93.06 103kN满足要求38八、基础设计资料：根据杭州市勘察设计研究院提供的岩土工程勘察报告，层消除液化后作基础持力 层。拟采用截面为 400的先张法预应力管桩， 桩长15m 。基桩竖向承载力值 R 1200 kN， 水平承载力 RV 45kN ，承台混凝土强度等级