压水堆蒸汽发生器设计说明书综述

1、“蒸汽发生器”课程设计说明书蒸汽发生器是产生汽轮机所需蒸汽的换热设备。在核反应堆中，核裂变产生的能量由冷 却剂带出，通过蒸汽发生器将热量传递给二回路的给水，使其产生一定的压力、温度和干度 的蒸汽。此蒸汽再进入汽轮机中做功，转化为电能或者机械能。在压水堆核电站中，蒸汽发生器是一回路系统中的一个主要设备，具有尺寸大，重量重， 设计、制造复杂，作用大的特点，再设计和制造方面被称为当代热交换器技术的最高水平。 实际运行经验表明，蒸汽发生器能否安全、可靠的运行，对整个核动力装置的经济性和安全 可靠性有着十分重要的影响。长期以来国际上压水堆核电站蒸汽发生器经常发生传热管腐蚀 破损，在可靠性上存在严重问题，

2、是核蒸汽供应系统的致命弱点，保证蒸汽发生器的制造质 量有助于提高其安全可靠性。由于蒸汽发生器制造相当复杂，技术密集程度高，要求制造质 量符合设计说明书上的要求，因此，设计说明书在蒸汽发生器的制造过程中就尤为重要。本设计说明书是针对压水堆设计的立式 U 型管自然循环蒸汽发生器。作者在参考了孙中 宁老师编写的“蒸汽发生器”课程设计指导书和核动力设备 ，在阅读了大量文献后， 提出了蒸汽发生器的一种新的方案设计，并进行了论证。通过强度计算和结构设计，确定了 蒸汽发生器的结构尺寸，然后分别进行了蒸汽发生器的热力计算、水动力计算，希望能获得 更佳的设计方案。1目录第一章 绪论 1一、蒸汽发生器概述 . 1

3、二、蒸汽发生器的基本技术要求 . 1三、蒸汽发生器的设计与计算 . 2四、目的和要求 . 3五、任务 . 3第二章 课程设计的具体内容 4一、给定条件 . 4二、蒸汽发生器的热力计算 . 4三、蒸汽发生器的水动力计算 . 5四、蒸汽发生器的强度计算 . 8五、蒸汽发生器的结构设计 . 9六、蒸汽发生器的总图绘制和部件图绘制 . 9第三章 课程设计计算过程 10一、根据热平衡确定换热量 . 10二、管径的选取以及传热管数目的确定 . 10三、换热面积的计算 . 11四、管束结构的计算 . 12五、强度计算 . 13六、主要管道内径的计算 . 14七、一回路水阻力的计算 . 15八、二回路水循环阻

4、力的计算 . 17九、运动压头的计算 23十、循环倍率的确定 24第四章结论与评价 25附录 26一、附录1蒸汽发生器热力计算表 26二、附录2蒸汽发生器水动力计算表 30三、附录3蒸汽发生器强度计算表 40附图见零号图纸参考文献 42第一章 绪 论一、蒸汽发生器概述蒸汽发生器是核电动力设备中的一个主要部件， 产生汽轮机所需蒸汽的换 热设备。 在核能反应堆中， 核能产生的热量由冷却剂带出， 通过蒸汽发生器传 给二回路的给水， 使其产生具有一定压力、 一定温度和一定干度的蒸汽， 此蒸 汽再进入汽轮机中做功， 转换为电能或机械能。 在这个能量转换过程中， 蒸汽 发生器既是一回路设备，又是二回路设备

5、，所以被称为一、二回路的枢纽。实 际运行经验表明， 蒸汽发生器能否安全、 可靠地运行， 对整个核动力装置的经 济性和安全性具有十分重要的影响。国外压水堆核电站的运行经验表明， 蒸汽发生器的性能 (无论是静态性能 还是动态性能) 均能满足使用要求， 但在可靠性方面却难以令人满意。 在运行 中发生蒸汽发生器传热管破损事故的装置数目， 接近压水堆动力装置总数的四 分之一。各国都把研究和改进蒸汽发生器当做完善压水堆核电技术的重要环 节，并制定了庞大的研究计划， 主要包括蒸汽发生器的热工水利分析； 腐蚀理 论和传热管材料的研制；无损探伤计数；振动、磨损、疲劳研究；改进结构设 计，减少腐蚀化学物的浓缩；改

6、进水质控制等。二、蒸汽发生器的基本技术要求在核动力装置中， 由于一回路为带有放射性回路， 而二回路为无放射性回 路，因此在研制蒸汽发生器时对结构、强度、 材料抗腐蚀性、密封性等都提出 了很高的要求，其中最基本的技术要求为：(1) 蒸汽发生器及其部件的设计，必须供给核电站在任何运行工况下所需的蒸 汽量及规定的蒸汽参数。 只有满足这个要求才能保证电站在任何负荷下经济运 行。(2) 蒸汽发生器的容量应该最大限度地满足功率负荷的需要，而且要求随着单 机容量的增加，其技术经济指标得到相应改善。 (3) 蒸汽发生器的所有部件应 该绝对地安全可靠。(4) 蒸汽发生器单个零、部件的装配必须保证在密封面上排除一

7、回路工质漏入 二回路中去的可能性。(5) 必须排除加剧腐蚀的任何可能性，特别是一回路中的腐蚀。 (6) 蒸汽发生 器必须产生必要纯度的蒸汽， 以保证蒸汽发生器在高温下可靠地运行， 并保证 汽轮机也可靠而经济地运行。(7) 蒸汽发生器应设计得简单紧凑，便于安装使用，同时易于发现故障而及时 排除，并有可能彻底疏干。(8) 保证蒸汽发生器具有较高的技术经济指标。在设计蒸汽发生器时，要考虑 一、二回路两种工质的种类和参数， 正确地选择结构方案、 材料、传热管尺寸、 传热系数以及冷却剂等。另外，必须采取减少向外散热损失的措施。三、蒸汽发生器的设计与计算蒸汽发生器的设计计算包括热力计算、 水动力计算、 强

8、度计算、结构设计 等。热力学计算主要通过传热学知识计算传热管传热面积， 然后与管束结构设 计相结合可以得到传热管长度、 管束直径等结构参数。 强度计算通过压力校验 等用于选取蒸汽发生器结构材料、 确定结构尺寸等。 蒸汽发生器中要通过强度 计算得出的参数有传热管、 上下筒体、 球形下封头管板等的壁厚。 在强度计算 得出参数后要留取一定余量， 以满足变工况下出现超压情况的需求。 水动力计 算是最后一步， 因为只有结构尺寸确定， 运动状态已知的情况下水力情况才得 以确定。 水力计算包括一回路水阻力计算、 二回路水循环阻力计算、 运动压头 计算等。其中一回路水阻力计算相对简单主要包括单相水 U 型管管

9、内摩擦阻 力和局部阻力两项； 二回路水循环阻力计算及运动压头计算比较复杂。 因为蒸 汽发生器内二回路侧流体的水力特性取决于流体工质的性质和状态、 流道的结构和几何形态， 以及工质的流动形式。 而且计算过程误差较大， 往往需要在试 验中进一步修正。 二回路水循环阻力包括下降空间阻力、 上升空间阻力、 汽水 分离器阻力等。而上升空间阻力又包括摩擦阻力、局部阻力、弯管区阻力、加 速阻力、 流量分配孔阻力五项。 设计中常用图解法来确定循环倍率， 即先假设 几个不同的循环倍率分别计算其运动压头和总阻力， 在直角坐标系作出相应曲 线，两根曲线交点即为稳定工况的循环倍率值。循环倍率值一般取25 为宜，其值过

10、小会导致传热恶化， 腐蚀加剧等； 而过大则会增大汽水分离器负荷， 使 蒸汽干度降低，危机汽轮机安全。计算过程中水力计算是在结构选型和热力计算之后进行， 但是结构设计和 热力计算又需要水力计算数据， 因此三者往往要反复交替进行， 以使设计逐步 完善。四、目的和要求：1、运用“核动力设备”课中所学的知识，并加以巩固、充实和提高。2、掌握蒸汽发生器设计计算的标准方法。3、具有初步综合考虑蒸汽发生器结构设计的能力。4、培养学生查阅资料，合理选择和分析数据的能力，提高学生的运算、 绘图等基本技能。5、培养学生对工程技术问题的严肃认真和负责态度。五、任务：1、完成蒸汽发生器的方案设计与论证2、完成蒸汽发生

11、器的热力计算3、完成蒸汽发生器的水动力计算4、完成蒸汽发生器的强度计算5、完成蒸汽发生器的结构设计6、绘制蒸汽发生器的总图7、编写设计说明书。第二章课程设计的具体内容一、给定条件1 蒸汽产量：D=126kg/s；2、蒸汽干度：x=0.99;3、 蒸汽发生器的热效率：=0.99 ；4、 一回路侧额定工作压力：p 15.0 MPa；5、 一回路侧设计压力：p设=1.25pi6、 一回路侧冷却剂入口温度；匕=310 C7、 一回路侧冷却剂出口温度；t 290 C；8二回路侧给水温度：tf =220 C9、 二回路侧额定工作压力：Ps =5MPa；10、 二回路侧设计压力：p设,2 =1.25ps11

12、、 传热管壁导热系数：w =17.4 W/m C12、 传热管壁许用应力:；一=18 kg/mm2；13、下筒体许用应力:二2 =18 kg/mm2；14、上筒体许用应力：匚3=18 kg/mm2；15、 球形下圭寸头许用应力：二4 =14.5 kg/mm2；16、管板许用应力:匚5=1800 kg/mm2；17、 传热管最小节距:t=1.25d，一般取为1.351.45d。；18、上筒体内径3200 mm,高度4000 mm。19、下降空间：(1) 入口阻力系数=1 ； (2)出口阻力系数=1 ； (3)定位装置阻力系数=1 ； (4) 绝对粗糙度：=0.15 mm。20、流量分配管板：(1

13、)单元面积=533 mm2;单元开孔面积=216 mm2。二、蒸汽发生器的热力计算1、完成一回路冷却剂对传热管内壁的强迫对流放热计算，确定31值： =0.023Re0.8 卩r0.4diIn2、完成传热管壁的导热计算，确定管壁热阻 Rw值:对于不锈钢：Rf h0.520.6910* m2 T/Wdo di3 、确定污垢热阻Rf值:对于镍基合金：Rf =0.26 10* m2 T /W一般污垢层厚度为0.05mm4、完成传热管外壁对二回路工质的沸腾换热计算，确定a2值0.150.7二2 =0.557p q式中：p Pa； q w/m25、完成传热系数k值的计算：1 =色丄Rw丄 Rfk di :

14、 i： o&确定传热面积F值：Q F - k凶式中：Q传热量；t 传热温差。设计传热面积F设=C F式中：C设计储备系数，一般取 C=1.1三、蒸汽发生器的水动力计算：主要包括：1、一回路侧水动力计算；图1一回路侧水力计算简图2、二回路侧循环倍率的计算:1、一回路侧水动力计算： 计算的具体步骤：（1）传热管内的摩擦阻力（-Pf）汨H Fdi式中：一摩擦阻力系数，按有关公式或图表求取;H 管子长度，m；di管子内直径，（m）；:：1 一回侧路冷却剂的平均密度，kg/m3；5U1 一回侧路冷却剂的平均流速，m/s；(2) 、局部阻力：(AP)式中：局部阻力系数。值主要取决于通道的结构型式，通过实验

15、求得, 属于经验数据。一回路侧总的局部阻力：-P = PA v =Pb =Pd =Pd =Pe =Pf l Pg其中：由进口管至进口水室，通道截然突然扩大的局部阻力一APaa uA227在进口水室内转弯的局部阻力一-: pb2Ub 由进口水室至传热管束，通道截面突然缩少的局部阻力一PCC Uc2 在U型管弯头内转弯180的局部阻力一.PdFd 二 d2Ud 由传热管束至出口水室，通道截面突然扩大的局部阻力一PEPe?E2Ue 在出口水室内转弯的局部阻力一Pf，Pf 二 F?F2Uf 由出口水室至出口接管，通道截面突然缩小的局部阻力一.P,-Pg = g一回路侧的水阻力：.耳八Pf R考虑贮备系

16、数。其值为计算阻力的10%因此：p =1.1 ph2、二回路侧循环倍率的计算：在设计中，常用图解法来确定循环倍率 Cr值和循环速度Uo值。即先假定 几个不同的循环倍率Cri、Cr2、Cr3值。分别计算其运动压头 Pm和总阻 力厶P ,在直角坐标系里做出相应的曲线，二根曲线的交点即为稳定工况时的Cr值，同时也可求出Uo值。图2用图解法计算循环倍率的曲线(1) 运动压头Pm的计算：PmU g Hr式中：Hr 上升空间含汽段高度。：?| , g 分别表示饱和水和饱和汽的密度; 表示上升空间平均截面含汽率。(2) 水循环总阻力 P的计算：总阻力卩二呢护记其中： Pd. Pr和厶巳一分别表示下降空间、上

17、升空间和分离器的阻力般 Pd ： 10% ：P, R由实验确定而 KPr = APf + AP+ 也Pb + APa式中：.iPfRR和厶Pa分别表示摩擦阻力、局部阻力、弯头区阻力和加速 度阻力，可按相应的公式进行计算。四、蒸汽发生器的强度计算:主要内容有：1、传热管的强度计算；2、筒体的强度计算；3、封头的强 度计算；4、管板的强度计算。1、传热管的强度计算：计算管壁厚度S _ 眾 *-200 丨 0.8P设(mm)式中：P设一设计压力 d。一管子外径!一许用应力(kg/cm2)(mm)一负公差修正系数，一般取=1.102r 弯曲减薄系数.鱼4R式中：R弯曲半径，取最小节圆半径2 筒体的强度

18、计算：计算筒体厚度S _P设 D-2001 2P设(mm)19式中：Di筒体内径（mm）3、球型封头的强度计算：计算壁厚S =P设 Do400 匚-1 1 6P殳(mm)式中：Do球型圭寸头外径（mm）4、管板的强度计算：计算壁厚(mm)式中：F系数，查TEMA标准F=1.04D 水压部分直径（mm）五、蒸汽发生器的结构设计：主要完成下列工作：1、管束组件的结构设计：确定流程数，完成传热管的排列，确定管束直径及高度，最佳高 般取为3;确定管子的固定支撑，确定隔板的数目和结构。2、衬筒的结构设计：确定衬筒的几何形状和尺寸。衬筒内径：Dwi二D管束-式中：为装配间隙，约1020 mm。衬筒外径：D

19、w。二Dw2、式中：为衬筒壁厚，取为12 mm。3、下筒体结构设计：下筒体内径Di,下=Dw。+2B式中：B为下降流道宽度，取为88 mm。4、管板:确定开孔数及有关几何尺寸，确定堆焊层与筒体的连接。5、分离器组件：采用三级汽水分离方式，但不做详细设计，其相应于循环倍率为时的流动阻力人为设定为 12600Pa 14900Pa 17090Pa&给水管装置：确定给水管的结构，布置及有关几何尺寸。7、排污装置：确定排污管的结构、布置及有关几何尺寸。六、绘制蒸汽发生器的总图和主要部件图：-径比一3、4、5按着国家标准和制图要求绘制蒸发器总图一张和部件图12张第三章课程设计计算过程、根据热平衡确定换热量

20、一回路进口焓值：i 产1394.21 kJ/kg (15.0MPa, 310C)；一回路出口焓值：i； =1284.45 kJ/kg (15.0MPa, 290C)；回路给水焓：if =944.38 kJ/kg(5.0MPa, 220C)；二回路饱和水温：t s =264 C (5.0MPa);二回路饱和水焓：is=1154.50kj/kg(5.0MPa);回路饱和蒸汽焓值：is =2793.6 kj/kg（5.0MPa）；二回路汽化潜热：r=is -i s=2793.6-1154.2=1639.73kj/kg(5.0MPa)；排污量：Dd 二 CsD 二 0.01126 二 1.26kg /

21、 s ；干度：x=0.99；换热量：Q = Drx (D Dd)(is if)二 231278.98 ；回路水流量:二、管径的选取以及传热管数目的确定选取传热管的外径为：do =22mm；节距选取为：t=30mm （在1.351.45d。之间）；则最小节圆半径为：错误！未找到引用源。； 负公差修正系数：=1.102；弯曲减薄系数:do+4R min回路侧设计压:= 1.25R =15112Cm2/9.8*10kg / cm=191.3265 kg / cm传热管壁厚.S ooH+o.8p殳,!此处取S =1.5mm ；传热管内径：Ch =d -2$ =19mm；单管流通面积：1 2 1 2 2

22、adi19284 mm44选取一回路侧水流速度为：q = 5.0 m/ s一回路水平均比容： V1 = 0.001378m3 / kg （15.0MPa, 300E，饱和水）则一回路侧流通面积为：人二塾 =0.5867m2UiU型管数目为：n = = 2竺=206940根据排管7最后5确定069型管数目为： a a284n=2092。三、换热面积的计算一回路侧水导热系数： =0.5614W/（mC）（15.0MPa, 300E，饱和水）一回路侧水普朗特数：Prf =0.8616（15.0MPa, 300C，饱和水）一回路侧水动力粘度：, =8.833 10-5kg/m s （15.0MPa,

23、300C，饱和水）一回路侧雷诺数：Ref二蠅 =7.8 105f n1V1一回路侧换热系数：訂=0.023 丄 Ref0.8Prf0.4 =33129Wm2 -Cdi传热管导热系数：w = 17.4W/ （m C）（给定）传热管壁热阻：Rw 也In虫=9.268 10_5m2 C /W2打di污垢热阻：Rf =2.6 10m2 r/W (按 1-600选定)：tmax 二 t； -ts = 310 - 264 二 46.06 C传热温差:.4 min =t； -ts = 290 - 264 = 26.06Cmax：tmin46 - 26InmaxIn 46二 35.12 Cmin26先假设一个

24、传热系数k,然后进行迭代，最后得以求得试取k = 並丄+ Rv+Rf+丄=5295W/nm2 反g（ R）go 二19662953762033365.645Pad）加速阻力1管束出口质量含汽率：x2 =（ - 0.333,0.25,0.20管束出口体积含汽率:X2II/ P=0.939,0.911,0.885系数：C =0.833 0.051 n（ 尹=0.913管束出口截面含汽率：C ：2 -0.857,0.831,0.807质量流速：G =uP =155、072061Q94,1.3盹1晶 kg/m s加速阻力：2 2 2WG 陰X；）+ 黑2 ：m18625512S6P240.11Pae）

25、流量分配孔板阻力:阻力系数：厂7.8孔板局部阻力：liU2 P也 Ph =札 = 12275313296?Pa 249.32 Pa上升空间阻力： 忙二 PfPPb巴 只=8255,12483,16532PaPaf）汽水分离器阻力：F =12600,14900,17090Pag)循环总阻力:F总=，汨 R 也珂2161097,28701,35683PaPa九、运动压头的计算(1)预热段高度计算：二回路给水焓：i f二944380J / kg二回路饱和水焓：is = 1154500J/kkg液面高度：H。=578m下降空间下端压力：Plow 二 Ps gd H。二 5040ft)87PaPlow压

26、力下的饱和水焓：isl =1157255J/kkg -21也匕0.0624J/kgLPa也 P Plow Psis - i f丁 一、-.(sgHo：Pd)预热段高度:HpCR-pRc , =0.55t250)5S200C5526m2 二 *nq .汀gG .卩(2)运动压头计算：蒸发段高：Hr1 =Htb -Hp = 4444m,4.46,4.45m管束上方区段高度：Hr2二H。-Htb =0.8m蒸发段平均质量含汽率:=0.167,0.125,0.1002x1_ X2蒸发段平均体积含汽率:蒸发段平均截面含汽率:1=0.784X744271705管束上方区段平均截面含汽率:2 二 2 = 0

27、 .礦,M3管束上方区段压头：Pm2 =（P，_ P，）g2Hr2 =5055.490294559F4764.14Pa蒸发段运动压头:Pm1 十一 T）gSHr1 =25640.24392228；8623054.63Pa运动压头:Pm =PmrHPn80695.24l2981,878552Pai8.77Pa十、循环倍率的确定循环倍率图运动压头Pm 总阻力 P总将循环倍率、循环运动压头和循环运动压头对应数值列出表并做曲线:项目符号单 位数值循环倍率345运动压头PmPa308552929327885循环总阻力 P总Pa215972870135683循环倍率Cr结论：由上图可近似确定循环倍率为 4

28、.1，满足2到5之间的要求。CrDv 126 0.001286再由该结果计算循环速度 u0R4.仁0.255m/s,Fu2.81满足不低于0.1并最好大于0.2m/s的要求。第四章 结论与评价本设计说明书主要对立式 U 型管自然循环蒸汽发生器的设计计算进行说 明解释。完成了蒸汽发生器的方案设计与论证， 基本完成了课程设计要求的对 蒸汽发生器热力、 水动力、 强度和结构设计等项目的计算任务， 绘制了蒸汽发 生器的总图。巩固、充实和提高了“核动力设备”课中所学的知识，掌握了蒸 汽发生器设计计算的标准方法， 培养了自己查阅资料， 合理选择和分析数据的 能力，提高了自己的运算、绘图等基本技能。通过本次

29、设计， 我对蒸汽发生器的结构、 原理有了进一步理解。 同时也对 立式 U 型管自然循环蒸汽发生器“设计”的大体步骤与过程初步了解。通过上述的计算过程和结果可以得到，本蒸汽发生器的循环倍率大约是4.1,循环速度大约是0.255m/s。循环倍率的合理能够较为有效的避免循环倍率 过小产生蒸汽膜而有可能引起传热管的腐蚀破裂的情况； 也避免了循环倍率过 大导致汽水分离器的负荷过大, 引发汽轮机安全的问题。 循环速度的合理也有 效的避免了形成滞留,减缓了应力腐蚀的情况。本次立式 U 型管自然循环蒸汽发生器的课程设计有如下不足,仍需要加 以改进和验证：在计算两相流的压降等时选用的分相流模型是否能够较为有效的

30、满足实 际情况未知,需要加以大量合理的试验验证。在自己设计支撑板单元开孔的时候, 如何开孔的情况没有进行合理性的验 证,结构强度以及实际是否能够精确的加工出该种形状有待验证。结构强度设计的时候在理论计算的基础上选定实际加工的尺寸的时候选 取厚度不够保守,实际情况需要根据工程经验验证。在管束直径和弯管计算以及传热管排布等环节做了较大简化处理；其次, “高径比”比较小,大约是 2.2左右,与最优值 3偏离较大,使得汽水的重力分 离不能很好的起到不用。另外, 由于对机械加工、 材料等方面知识了解不够, 结构设计也存在诸多 不不严谨的设计， 而且阅读的文献资料不足， 一些经验值的选定不够合理； 在 有

31、限的时间里做出较为复杂的 A0 图纸，作图有许多欠妥之处，有许多未按国 标进行设计，有些零件图比例掌握的不是很好， 精细度不是很好， 该图只是为 了掌握部分绘图基础知识，没有实际加工的意义。附录1:蒸汽发生器热力计算表一、热平衡序号项目符号单 位公式及来源数值1一回路工作压力P1Pa给定15*1062一回路水进口温度叮C给定3103一回路水出口温度t1C给定2904一回路水平均温度taC2 1 丿3005一回路水进口焓丨1kJ/Kg查表1394.216一回路水出口焓Jfti1kJ/Kg查表1284.457蒸发器热效率n给定0.998二回路工作压力PsPa给定65*109二回路饱和温度tsC查表

32、263.9410二回路水饱和焓iskJ/kg查表1154.5011二回路给水温度tfC给定22012二回路给水焓ifKJ/Kg查表944.3813汽化潜热rkJ/Kg查表1639.7314蒸汽干度x给定0.9915排放系数Cs给定0.0116二回路蒸汽产量Dkg/s给定12617二回路排污量Dbdkg/sCs D1.2618一回路放热量QkWDrx+1.01(is-if)3231.28*10 319一回路水流量G1kg/sQ/耳 (h -i 1)2128.4、传热计算序号项目符号单位公式及来源数值20传热管外径dom选定-322*1021传热管内径dim选定19*10-322单管流通面积a2

33、m1 , 2 一兀di 4-42.835*1023一回路水流速U1m/s选定524一回路水平均比容m3/Kg查表0.001378325一回路流通面积A2 mG 1 ； u10.586726U型管数目nA/a206927一回路水导热系数人W/mC查表3561.44*10-28一回路水动力粘度nikg/m s查表-688.33*1029一回路水普朗特数Prf查表0.861630一回路水雷诺数Ref57.8*1031一回路侧放热系数ai2厂W/m C0.02 Re0.8 Pr0.4di3313032传热管导热系数-W2厂W/m C给定17.433传热管壁热阻Rwm2 C /WadodoRw 小 in

34、2 Awd i-59.268*1034污垢热阻Rfm2 C /W按 Inconel 600 选定-40.26*10 435二回路侧放热系数W/m 2 Cc 匸匸r 0.150.72 =0.557Ps q2848.9636传热系数kW/m 2 C1do1丄丄1丄-=于一 +Rw 十Rf kdi aOto529537大端温差心 tmaxCt； -ts46.0638小端温差也 tminCr_tl1 ls26.0639对数平均温差心tinC人ax 段 minin (dmax Amin )35.12序号项目符号单位公式与来源数值40热负荷qW/ m2q沁18596041计算传热面积F2 mQ/(10q)1243.742传热裕度系数选定1.143设计传热面积F设2 mC F1368.08三、管束结构1传热管总长L总mF设/冗do1979.42排列方式正方形正方形3节距tm选定1.4do0.034最小U型管节园直径D节m4t0.125实际布管数n根结构设计定20706管束直径Dtbm结构设计定2.287弯管总长L弯m结构设计定3901.868直管总长L直mL总L弯1589.149管束直段高H直mL 直/2n3