互通现浇箱梁满堂支架施工方案

1、互通现浇箱梁满堂支架施工方案一、编制依据1、国家有关政策、法规、建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求。2、中华人民共和国交通部部颁标准 JTJ0412000公路桥涵施工技术规范、 JTG F80/1-2004公路工程质量检验评定标准、JTJ076 95公路工程施工安 全技术规程等现行有关施工技术规范、标准。3、XXX二期道路工程施工图设计以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。4、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料；我单位施工类似工程 项目的能力和技术装备水平。5、 参考建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范、建筑施工扣件式钢管 脚手架安全技术规范 （JGJ130-2001） 、混

2、凝土工程模板与支架技术 、公路施 工 手 册 （ 桥 涵 下 册 ）、 路 桥 施 工 计 算 手 册 、 建 筑 结 构 荷 载 规 范 （GB50009-2001）。二、工程概况 本合同段主要技术标准。道路功能：城市道路；道路等级：城市快速路；行 车道数：跨线道路双向八车道。设计行车速度80Km/h ;最大纵坡4.00%，横坡1.5%;设计荷载等级：城-A级，公路I级。桥梁上部构造为预应力连续梁体系。标准跨径为 30米，箱梁高1.70m,顶 板宽12.80m,底板宽6.60m,顶、底板厚度均为25-45 cm,腹板厚均为40-60 cm, 两侧悬臂长均为2.50m, 联中墩处设中横梁，两端

3、设端横梁，中横梁宽2.00m, 端横梁宽 1.20m。本合同段共有 12跨箱梁（单幅）,除第二联部分用门架施工外, 其余均用满堂支架施工。该方案采用第三联（支架高达7.5m ）进行计算，满堂支架方案适用于本合同段除第二联门架外的所有箱梁施工， 第二联底五、 六孔的门架方案设 计及计算本次一并完成。三、现浇箱梁支架设计1、支架地基处理支架范围的地基大部分地质情况良好， 根据动力触探地基承载力试验， 承载 力达250KPa以上。在支架施工前，首先用挖掘机将地基整平，然后用14T压路机碾压。局部地段采取换填处理，具体为挖出腐质土等软弱土层，换填碎石土， 进行分层碾压。 泥浆池及基坑采取先清除淤泥及杂

4、物，抽水排干后， 同样用碎石 土进行分层回填碾压密实。支架地基碾压处理完毕后，方案一： 在碾压密实的地 基上浇筑厚20 cm的C15砼进行硬化；方案二：在碾压密实的地基上铺设厚3 cm中砂进行地基找平，然后再满铺厚10mm勺A钢板，并在钢板上设置7.5 cmx 15.0 cm的的方木。2、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求支架采用满布式 WDJ 碗扣支架。为便于高度调节，每根立杆底部和顶部分 别设置KTZ50型可调底座和KTC50型可调托撑，可调范围050cm。按照施工 区处理后的地面高程与梁底高程之差， 采用 LG-3 0 0、LG-240 、LG- 1 80 、LG- 1 2 0 、 HG-6

5、0、HG-90、HG-120 等规格的杆件进行组合安装。立杆托撑上面纵向设置 10cmx 15cm方木；横向设置10cmx 10cm方木，间距30cm。考虑到支架的整体 稳定性，用长杆设置剪刀撑，顺桥向每跨设置 8排，横桥向每跨设置 13排。满 堂支架设置纵、 横向扫地杆。 纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm 处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立 杆上。水平剪刀撑视支架高度而定，支架高于4m，从顶层钢管开始向下每隔 2步设置三榀水平剪力撑， 即柱两侧和中跨各一榀。 施工过程中根据施工情况可适 当加密设置。在检查脚手钢管无弯曲，无断裂现象后可实施拼

6、装。拼装时，立杆 必须保证垂直。箱梁端、中横梁基本落在在墩顶范围内（端横梁宽1.20m，过渡墩墩顶宽2.1 m中横梁宽2.00m, 般墩墩顶宽1.4 m）不必设置钢管，可直接在墩顶设置纵、 横向20cmx 20cm方木（横梁底板与墩顶距离为40cm）,纵、横向方木间距均为30cm。在墩柱前后各6.0 m范围，立杆纵向间距10X60cm,其余立杆纵向间距20 x 90cm;箱梁底板下横向间距 2X 90cm，腹板及中隔板下横向间距 3x60cm, 翼板下横向间距2X 120cm,步距除地面以上、底板以下 2层为60 cm,其余均 为 120 cm。WDJ 碗扣式满堂支架体系设计详见箱梁现浇支架纵

7、、横向构架图。四、现浇箱梁支架验算本计算以第三联30m+30m+30m+30r标准跨径等截面单箱单室预应力砼斜腹 板连续箱梁为例,对荷载进行计算及对支架体系进行验算。碗扣式满堂支架体系采用 48 X 3.5伽钢管，查建筑施工扣件式钢管脚手 架安全技术规范附录B钢管截面特性表，钢管截面积A=4.89X 102伽2,截面模 量 W=5.08 X 103mm 3,自重38.4N/m,回转半径i=15.78mm查表5.1.6 得钢材的抗 压强度设计值S =205MPa、荷载计算1 、荷载分析根据本工程现浇箱梁的结构特点,在施工过程中将涉及到以下荷载形式：（1） 、 q1 箱梁自重荷载,新浇钢筋混凝土密

8、度取 26kN/ m3;（2） 、 q2 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载,取 q2=1.5 kN/ m2;（3） 、 q3 施工人员、施工材料及设备荷载,按均布荷载计算,计算模板 及直接支承模板的小棱时取 2.5 kN/ m,计算直接支承小棱的梁时取1.5 kN/吊, 计算支架立柱时取 1.0 kN/ m 2;（4） 、 q4 振捣荷载,对水平面模板 q4= 2.0kN/m 2,对垂直面模板 q4=24.0kN/m2;（ 5）、 q5 新浇混凝土对侧模的压力。（6） 、 q6 倾倒混凝土产生的水平荷载,取 q6= 2.0kN/m2;（7） 、 q7 支架自重。2、荷载组合模板、支架设计

9、计算的荷载组合模板结构名称何载组合强度计算刚度验算底模及支架(1) + (2) + (3) + (4) + (7)(1) + (2) + ( 7)侧模(5) + (6)(5)3、荷载计算3.1箱梁自重-q i计算根据翔安大道仑头立交桥工程现浇箱梁结构特点，通过认真分析，选取具有代表性及最不利荷载的不同断面、不同部位进行箱梁自重计算，即现浇箱梁F-F断面（跨中）、D-D断面（变截面最不利）、H-H断面（墩顶中、端横梁）四个断 面分别按翼板、腹板、底板等不同部位进行自重计算。俪 F-FWD1IDF4L MJ勺 ,L1IIfj|D卵诫rr现浇箱梁F-F断面(跨中)处qi计算F - F断面尺馆丄 1昶

10、 丄WQE I砌 厲忻根据横断面图，计算翼板、腹板、底板等不同部位箱梁自重。翼板范围箱梁自重：2qi= 26 X (0.18+0. 50) /2=8.84 kN/m ;腹板范围箱梁自重：单边腹板截面积(截面阴影部分)计算得 i.i77 m,此 范围支架宽1.2m。qi= 26 X( 1.18X 1.0 ) / (1.2 X 1.0 ) =25.57 kN/m2;中隔板范围箱梁自重：中隔板截面积(截面阴影部分)计算得 1.251 m,此 范围支架宽1.2m，该范围自重最大。q1= 26 X( 1.251 X 1.0 ) / (1.2 X 1.0 ) =27.11 kN/m2;箱室下底板范围箱梁自

11、重：顶板厚 25 cm,底板厚25 cm,q1= 26 X(0.25+0.25) =13.00 kN/m2;现浇箱梁D-D断面(变截面最不利)处q1计算腹板范围箱梁自重：单边腹板截面积(截面阴影部分)计算得1.39 m2,此范围支架宽1.2m。q1= 26 X( 1.39X 1.0 ) / (1.2 X 1.0 ) =30.12kN/m2;中隔板范围箱梁自重：中隔板截面积(截面阴影部分)计算得 1.473 m,此范围支架宽1.2m，该范围自重最大qi= 26 X( 1.473X 1.0 ) / (1.2 X 1.0 ) =31.92 kN/m2;箱室下底板范围箱梁自重：顶板厚 25cm，底板厚

12、25 cm,q1= 26 X(0.25+0.25) =13.00 kN/m2；现浇箱梁H-H断面(墩顶中、端横梁)处q1计算H - H断面箱室范围箱梁自重：截面阴影部分面积计算得9.09m2，此范围支架宽3X0.6m+2X 0.9m+3X 0.6m=5.4，该范围自重最大。q1= 26 X 9.09/ (5.4 X 1.0 ) =43.77 kN/m2;3.2新浇混凝土对侧模的压力-q 5计算因现浇箱梁采取水平分层浇筑，每层浇筑高度控制在30 cm以内，在竖向上 浇筑速度控制在 V=1.2 m / h，混凝土初凝时间控制在t0=6 h，混凝土容重丫 =26kN/ m3,掺加外加剂，K取1.2，

13、混凝土坍落度180 mm因此&取1.15，1/2根据公路桥涵施工技术规范(JTJ0412000)附录D, pmaF0.22 丫 t 0 K KV 所以 q5= pmaF0.22 丫 t 0 K1 K2V2=0.22 X 26X 6X 1.2 X 1.15 X 1.2 1/2=51.88 kN/m2。3.3支架自重-q 7计算计算每步脚手架自重：NG1=ht 1+t 2+t 3式中：h步距(m);t 1立杆每米重量(kN);12 纵向横杆单件重量(kN);13 内外立杆间斜杆或十字撑重量(kN)。按最大值进行计算，步距取1.2 m,纵、横向距离取0.6 m,步数取9步，NGi=ht i +t 2

14、+t 3=1.2 X 0.0384 + 0.0384 X 0.6 X 4+ 0.0384 xV (1.2 2+0.62)=0.046+0.092+0.052=0.19 kNq7=9Noi /A=9 X 0.19kN/ (0.6 mX 0.6 m) =4.75 kN/m2。4、箱梁自重分析根据以上箱梁自重荷载计算得：现浇箱梁F-F断面：翼板范围箱梁自重5=8.84 kN/m2;腹板范围箱梁自重5=25.57 kN/m2;中隔板范围箱梁自重q1=27.11 kN/m2;箱室下底板范围箱梁自重 5=13.00 kN/m2;现浇箱梁D-D断面：腹板范围箱梁自重5=30.12 kN/m2;中隔板范围箱梁

15、自重q1=31.92 kN/m2;箱室下底板范围箱梁自重 5=13.00 kN/m2;现浇箱梁H-H断面：箱室范围箱梁自重5=43.77 kN/m2。根据满堂支架纵、横向及步距的布置情况，即在墩柱前后各 6.0 m范围，立 杆纵向间距60cm,其余立杆纵向间距90cm；箱梁底板下横向间距90cm,腹板 下横向间距60cm,中隔板下横向间距60cm,翼板下横向间距120cm；步距120 cm。综合以上箱梁不同断面、不同部位自重计算及支架布置得出如下结论：1、现浇箱梁F-F断面翼板范围为箱梁翼板受力最差且最具代表性的部位， 在此范围支架设置纵桥向间距X横桥向间距X横杆步距为90 cmX 120cm

16、X120cm；中隔板和底板也具有代表性，其中中隔板范围支架设置纵桥向间距X横 桥向间距X横杆步距为90 cmX60cmX 120cm,底板范围支架设置纵桥向间距X 横桥向间距X横杆步距为 90 cmX 90cmX 120cm。因此箱梁F-F断面翼板、中隔 板、底板均需要进行结构验算。2、现浇箱梁D-D断面中隔板处在支架设置纵桥向间距X横桥向间距X横杆 步距为60 cmx60cmx 120cm的范围内；底板处在支架设置纵桥向x横桥向间距 X横杆步距为60 cmx 90cmx 120cm的范围内。很明显D-D断面中隔板、底板自 重较大，受力最差，因此箱梁 D-D断面中隔板、底板需要进行结构验算。3

17、、现浇箱梁H-H断面此位置为箱梁中、端横梁，是箱梁自重最大的部位， 但由于箱梁端、中横梁基本落在在墩顶范围内，不必设置钢管支架，只需直接在 墩顶设置纵、横向20cm x 20cm方木（横梁底板与墩顶距离为40cm），因此我们 可直接对横向方木及底模板进行验算即可。、结构验算1、箱梁底模验算本施工方案除箱梁端、中横梁在墩顶设置横向20cmx20cm方木，间距为30cm,其余范围横向均设置10cmx 10cm方木，间距30cm。根据以上箱梁不同 断面、不同部位自重计算及箱梁模板下横向方木布置情况，通过综合分析，可以得出现浇箱梁H-H断面箱室范围，为整跨箱梁不同断面、不同部位自重最大值、 受力最差的

18、位置，因此有必要进行底模板受力验算。通过上面计算得：现浇箱梁 D-D断面中隔板范围箱梁自重q1=31.92 kN/m2， 现浇箱梁H-H断面箱室范围箱梁自重 5=43.77 kN/m2。本方案箱梁底模采用一类一等品规格为2440mnx 1220mrx 15mm竹胶板，竹胶板下横向方木间距均为30cm。查公路施工手册（桥涵下册）表13-17竹编 胶合板力学性能，得，弯曲强度S W=90.0Mpa，弹性模量E=6x103Mpa 1.1现浇箱梁H-H断面箱室范围底模板计算箱室下底模板计算简图1JN N 1 J 1 N Jn J Th H JJ 1JI* -J 11-卢IL_|_L_|_L_|_L_|

19、由于模板的连续性，在均匀荷载的作用下，计算时按4跨等跨连续梁计算，受力分析见箱室范围底模板计算简图。查路桥施工计算手册附表 2-10，得:2Mna=-0.107q Lf=0.632 qL 4/（100EI）32I=bh3/12，W= bh2/6箱梁箱室范围模板跨度L=0.3m。 模板弯曲强度计算q=1.0 (qi+qz+s+q) x 0.3=1.0 x( 43.77+1.5+2.5+2.0) x 0.3=49.77 x 0.3=14.93 kN/m2Mna=-0.107 q L2=-0.107X 14.93 x 0.3 =-0.144 kN.m模板计算宽度取b=1.0m,2243W= bh2/

20、6= (1.0x 0.015 ) /6=0.375x 10-mS w= MmaXW=144/0.375x 10-4=3.84 Mpa v S v =90.0Mpa经计算，箱室范围底模板弯曲强度满足要求。 模板挠度计算I=bh3/12= ( 1.0x 0.0153) /12=0.28 x 10韦f=0.632qL 4/(100EI)=0.632x 14.93 x 103x0.34心00 x6x 103x 106x0.28 x 10-6)=76.38/168000=0.45 x 10-3m=0.45mV L/400=300/400=0.75 mm经计算，箱室范围底模板挠度满足要求。通过以上对本合同

21、段现浇箱梁不同断面、不同部位的底模板进行弯曲强度、和挠度分析计算，得出该满堂支架底模板设置满足要求。2、箱梁侧模板验算本方案箱梁侧模采用一类一等品规格为2440mm=-0.125 q LQna=0.625q Lf=0.521 qL 4/(100EI)32I=bh3/12，W= bh2/6箱梁翼板下横向方木跨度L=1.2m，间距B=0.3m，方木不均匀折减系数取0.9o 每根方木强度计算q=1.2 (qi + q 2) +1.4(q 3+ q4) X 0.3=1.2 X( 8.84+1.5 ) +1.4(2.5+2.0) X 0.3=(12.41+6.3 ) X 0.3=5.61 kN/mMna

22、=-0.125 q L2=-0.125X 5.61 X 1.2 =-1.01 kN.m2243W=bh2/6= (0.1 X 0.1 ) /6=1.67X 10-mS w= MmaXW=1010/1.67X 10-4=6.05 Mpa v S W X 0.9=11.0 X 0.9=9.9Mpa经计算，翼板横向方木强度满足要求。 每根方木挠度计算I=bh2/12=( 0.1X 0.1 3)/12=8.33 X 10-6卅f=0.521qL I=bh /12，W= bh /6 箱梁中隔板下横向方木跨度 L=0.6m，间距B=0.3m，方木不均匀折减系数取心00EI)=0.521 X 5.61 X

23、103X 1.2 7(100 X 9X 103X 100.9X 8.33 X 10-6)=6.061/7497=8.085 X 10-4m=0.81mV L/400=1200/400=3.00 mm经计算，翼板横向方木刚度满足要求。 每根方木抗剪计算Qax=0.625q L=0.625X 5.61 X 1.2=4.21 kN3T max= Qax/( 0.9A )=( 4.21 X 10 )/ (0.9 X 0.1 X0.1 ) =0.46 Mpsv t =1.7Mpa经计算，翼板横向方木抗剪满足要求。3.2现浇箱梁D-D断面横向方木计算?现浇箱梁D-D断面中隔板范围横向方木计算时，按3跨等跨

24、连续梁计算，受力分析见中隔板横向方木计算简图。查路桥施工计算手册附表 2-10,得：Mnax=-0.107q LQaX=0.607q L4f=0.632 qL /(100EI) 每根方木强度计算q=1.2 (qi + q 2) +1.4(q 3+ q x 0.3=1.2 x( 31.92+1.5 ) +1.4(2.5+2.0) x 0.3=(40.11+6.3 ) x 0.3=13.92 kN/m2Mna=-0.107 q L2=-0.107X 13.92 x 0.6 =-0.54 kN.m2243W= bh2/6= (0.1 x 0.1 ) /6=1.67x 10-mS w= MmaXW=5

25、40/1.67 x 10-4=3.24 Mpa v S W x 0.9=11.0 x 0.9=9.9Mpa经计算，中隔板横向方木强度满足要求。 每根方木挠度计算I=bh3/12=( 0.1x 0.1 3)/12=8.33 x 10-6mf=0.632qL 4/(100EI)=0.632 x 13.92 x 103x0.64心00 x9x 103x 106x8.33 x 10-6)=1.140/7497=1.52 x 10-4m=0.152mV L/400=600/400=1.50 mm经计算，中隔板横向方木刚度满足要求。 每根方木抗剪计算QaX=0.607q L=0.607x 13.92 x

26、0.6=5.07 kNT max= Qax/ (0.9A)=( 5.07 X 10?) / (0.9 x 0.1 x 0.1 ) =0.56Mpa=-0.107 q L2=-0.107X 7.11 x 0.9 =-0.62 kN.m22-43W= bh /6= (0.1 x 0.1 ) /6=1.67X 10 mS w= MmaXW=620/1.67 x 10-4=3.71 Mpa v S W x 0.9=11.0 x 0.9=9.9Mpa 经计算，箱室下底板横向方木强度满足要求。 每根方木挠度计算I=bh3/12= (0.1x 0.1 3) /12=8.33 x 10-6mf=0.632qL

27、 4/(100EI)=0.632 x 7.11 x 103x 0.94/(100 x 9x 103x 106x 8.33 x 10-6)=2.948/7497=3.93 x 10-4m=0.39mV L/400=900/400=2.25 mm经计算，箱室下底板横向方木刚度满足要求。 每根方木抗剪计算QaX=0.607q L=0.607x 7.11 x 0.9=3.88 kNT max= Qnax/ (0.9A)=( 3.88 X 10?) / (0.9 X 0.1 X 0.1 ) =0.43Mpa=-0.107 q L2=-0.107X 18.19 x 0.3 =-0.175 kN.m2243

28、W= bh2/6= (0.2x0.2 ) /6=0.8x 10- m-4S w= MmaxW=175/0.8X 10 =2.2 Mpa v S W x 0.9=11.0 x 0.9=9.9Mpa经计算，箱室范围横向方木强度满足要求。 每根方木挠度计算I=bh3/12= (0.2x 0.2 3) /12=133.33 x 10-6mf=0.632qL 4/(100EI)=0.632 x 18.19 x 103x0.34心00 x9x 103x 106x 133.33 x 10-6) 每根方木抗剪计算QaF0.607q L=0.607X 18.19 X 0.3=3.31 kNT maF Qax/

29、(0.9A) =(3.31 X I。3)/ (0.9 X 0.2 X 0.2 ) =0.095Mpa ;跨度为90cm。根据以上箱梁不同断面、不同部位自重计算及箱梁模板下横向方木布置情况及顺桥向方木布置情况，通过综合分析，可以得出现浇箱梁F-F断面翼板、中隔板、箱室下底板范围、现浇箱梁 D-D断面中隔板范围、箱室下底板范围，以上为 整跨箱梁不同断面、不同部位自重最大值、受力最差的位置，因此有必要进行顺 桥向方木受力验算。通过上面计算得：现浇箱梁 F-F断面翼板范围箱梁自重q1=8.84 kN/m 2，中 隔板范围箱梁自重q1=27.11 kN/m2，箱室下底板范围箱梁自重q1=13.00 kN

30、/m2; 现浇箱梁D-D断面中隔板板范围箱梁自重q1=31.92 kN/m2，箱室下底板范围箱梁 自重 q1=13.00 kN/m2。木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时多为力学 性能优于杉木的松木。查路桥施工计算手册表 8-6各种常用木材的容许应力 和弹性模量表，得杉木的力学性能：顺纹弯应力S W=11.0Mpa，弯曲剪应力t =1.7Mpa，弹性模量 E=9X 103Mpa4.1现浇箱梁F-F断面支架立杆顶托上顺桥向方木验算?现浇箱梁F-F断面翼板范围支架立杆顶托上顺桥向方木验算单位:翼板顺桥向方木计算简图顺桥向方木计算时，按3跨等跨连续梁计算，受力分析见翼板顺桥向方

31、木计 算简图。查路桥施工计算手册附表 2-9第11项，得：MnaF-0.267P LQa=1.267P3f=1.883PL /(100EI)32I=bh /12，W= bh /6箱梁翼板下顺桥向方木跨度 L=0.9m，间距B=1.2m，共由3根横向方木支承, 方木不均匀折减系数取0.9。 每根方木强度计算P=1.2 (5+ q 2) +1.4(q 3+ q” X 1.2 X 0.9/3=1.2 X( 8.84+1.5 ) +1.4(1.5+2.0) X 1.2 X 0.9/3=12.41+4.9 X 1.2 X 0.9/3=6.23 kNMma0.267P L=-0.267X 6.23 X 0

32、.9 =-1.50 kN.m22-43W= bh /6= (0.10X 0.15 ) /6=3.75X 10 m-4S w= MmaXW=1500/3.75X 10 =4.00 Mpa v S v X 0.9=11.0 X 0.9=9.9Mpa经计算，箱梁翼板下顺桥向方木强度满足要求。 每根方木挠度计算I=bh3/12= (0.1X 0.153) /12=28.13 X 10-6卅f=1.883PL3/(100EI)3436-6=1.883 X 6.23 X 10 X 0.9 /(100 X 9X 10 X 10 X 28.13 X 10 )-4=7.697/25317=3.04 X 10 m

33、=0.30mv L/400=900/400=2.25 mm经计算，箱梁翼板下顺桥向方木刚度满足要求。 每根方木抗剪计算Qa“267P =1.267X 6.23=7.89 kNT maF Qax/( 0.9A)(7.89 X 103)/( 0.9 X 0.1 X 0.15 ) =0.59 Mpa t =1.7Mpa顺桥向方木计算时,按3跨等跨连续梁计算，受力分析见中隔板顺桥向方木计算简图。查路桥施工计算手册附表 2-9第11项，得:MnaX=-0.267P LQaX=1.267P3f=1.883PL /(100EI)32I=bh3/12，W= bh2/6箱梁中隔板下顺桥向方木跨度L=0.9m，间

34、距B=0.6m，共由3根横向方木支承，方木不均匀折减系数取0.9。 每根方木强度计算P=1.2 (5+ q 2) +1.4(q 3+ q” X 0.6 X 0.9/3=1.2 X( 27.11+1.5 / +1.4(1.5+2.0) X 0.6 X 0.9/3=34.33+4.9 X 0.6 X 0.9/3=7.06 kNMnaX=-0.267P L=-0.267X 7.06 X 0.9 =-1.70 kN.m2243W= bh2/6= (0.10X 0.15 / /6=3.75X 10-mS w= MmaxW=1700/3.75X 10-4=4.53 Mpa v S v X 0.9=11.0

35、 X 0.9=9.9Mpa 每根方木挠度计算经计算，箱梁中隔板下顺桥向方木强度满足要求。匸bh3/12= (0.1 X 0.153) /12=28.13 X 10% f=1.883PL3心00EI)=1.883 X 7.06 X 103X 0.9 7(100 X 9X 103X 106X 28.13 X 10-6)=8.722/25317=3.45 X 10-4m=0.35mmt L/400=900/400=2.25 mm经计算，箱梁中隔板下顺桥向方木刚度满足要求。 每根方木抗剪计算Qa“267P =1.267X 7.06=8.95 kNT maF Qax/( 0.9A) =(8.95 X 1

36、0/ (0.9 X 0.1 X 0.15 )=0.66Mpa t =1.7Mpa 经计算，箱梁中隔板下顺桥向方木抗剪满足要求。?现浇箱梁F-F断面箱室下底板范围支架立杆顶托上顺桥向方木验算单位：箱室下底板板顺桥向方木计算简图p P顺桥向方木计算时，按3跨等跨连续梁计算，受力分析见箱室下底板顺桥向 方木计算简图。查路桥施工计算手册附表 2-9第11项，得：Mnax=-0.267P LQaX=1.267Pf=1.883PL3/(100EI)32I=bh3/12，W= bh2/6箱梁底板下顺桥向方木跨度 L=0.9m，间距B=0.9m，共由3根横向方木支承, 方木不均匀折减系数取0.9。每根方木强度

37、计算P=1.2 (5+ q 2) +1.4(q 3+ q4) X 0.9 X 0.9/3=1.2 X( 13.00+1.5 / +1.4(1.5+2.0) X 0.9 X 0.9/3MnaX=-0.267P L=17.4+4.9 X 0.9 X 0.9/3=6.02 kN=-0.267X 6.02 X 0.9 =-1.45 kN.m2243W= bh2/6= (0.10X 0.15 ) /6=3.75X 10- mS w= MmaXW=1450/3.75X 10-4=3.87 Mpa v S W X 0.9=11.0 X 0.9=9.9Mpa经计算，箱梁箱室底板下顺桥向方木强度满足要求。 每根

38、方木挠度计算I=bh3/12=( 0.1X 0.153)/12=28.13 X 10%f=1.883PL3心00EI)=1.883 X 6.02 X 103X 0.9 7(100 X 9X 103X 106X 28.13 X 10-6)=7.437/25317=2.94 X 10-4m=0.29mV L/400=900/400=2.25 mm经计算，箱梁箱室底板下顺桥向方木刚度满足要求。 每根方木抗剪计算Qax=1.267P =1.267X 6.02=7.63 kN3T max= Qax/(0.9A) =(7.63 X 10)/(0.9 X 0.1 X 0.15)=0.56Mpa t =1.7

39、Mpa经计算，箱梁箱室底板下顺向方木抗剪满足要求。4.2现浇箱梁D-D断面支架立杆顶托上顺桥向方木验算?现浇箱梁D-D断面中隔板范围支架立杆顶，TZ-I-I-I-顺桥向方木计算时，按4跨等跨连续梁计算，受力分析见腹板顺桥向方木计算简图。查路桥施工计算手册附表 2-10,得：MnaX=0.169PLQKia)=-0.661P f=1.079PL3/(100EI)32I=bh3/12，W= bh2/6箱梁中隔板下顺桥向方木跨度 L=0.6m，间距B=0.6m，共由2根横向方木支承，方木不均匀折减系数取 0.9每根方木强度计算P=1.2 (5+ q 2) +1.4(q 3+ q” X 0.6 X 0

40、.6/2=1.2 X( 31.92+1.5 ) +1.4(1.5+2.0) X 0.6 X 0.6/2=40.10+4.9 X0.6X0.6/2=8.10 kNMmax=0.169PL=0.169X8.10X0.6=0.82 kN.m22-4 3W= bh2/6=(0.10X0.152) /6=3.75X 1 0-4 m3S w= MmaXW=820/3.75X 10-4=2.19 Mpa v S W X 0.9=11.0 X 0.9=9.9Mpa 经计算，箱梁中隔板下顺桥向方木强度满足要求。每根方木挠度计算I=bh3/12=(0.1X0.153) /12=28.13X10-6m43f=1.0

41、79PL3/(100EI)=1.079 X8.10X103X0.64/(100X9X103X106X28.13X10-6)=1.133/25317=0.45 X10-4m=0.05mmvL/400=600/400=1.5 mm 经计算，箱梁中隔板下顺桥向方木刚度满足要求。 每根方木抗剪计算Qmax=-0.661P =-0.661X8.10=-5.35 kN3T max= Qax/( 0.9A) =(5.35 X 10)/( 0.9 X 0.1 X 0.15 )=0.40 Mpsv t =1.7Mpa 经计算，箱梁中隔板下顺桥向方木抗剪满足要求。通过以上对本合同段现浇箱梁不同断面、 不同部位的支

42、架顶托上面的方木进 行强度、抗剪力和挠度分析计算，得出该满堂支架顶托上方顺桥向方木设置满 足要求。5、扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算碗扣式钢管脚手架与支撑与扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结 构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“卜”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管支架稳定承载能力显著高于扣件式钢管支架， 一 般都高出20%上，甚至超过35%本工程现浇箱梁支架按 48 X 3.5伽钢管扣 件式支架进行内力计算，计算结果同样适用与WDJ碗扣式支架，相对于扣件式支架安全系数相当与1.2以上。5.

43、1现浇箱梁F-F断面?现浇箱梁F-F断面翼板部位，在此范围支架设置纵桥向间距X横桥向间距X横杆步距为 90 cm X 120cm X 120cm。立杆强度验算根据公路施工手册桥涵下册表 13-5碗扣式构件设计荷载，横杆步距为 120cm时，每根立杆设计允许荷载N= 30 kN。立杆实际承受的荷载为：N = 1.2(NU + Na2k) +0.85 X 1.4 刀 Nq(组合风荷载)NG1k支架结构自重标准值产生的轴向力；NG2k构配件自重标准值产生的轴向力；NG2k施工荷载标准值产生的轴向力总和。于是，有：NU =0.9 X 1.2 X q1=0.9 X 1.2 X 8.84=9.55kN ;

44、Nkk =0.9 X 1.2 X q2=0.9 X 1.2 X 1.5=1.62kN ;刀 NQk =0.9 X 1.2 X( q3+ q4+ q?) =0.9 X 1.2 X( 1.0+2.0+4.75 ) =1.08 X 7.75=8.37kN ;贝U, N = 1.2 (Ns1k + N G2k) +0.85 X 1.4刀 NQk=1.2 X( 9.55+1.62 ) +0.85 X 1.4 X 8.37=23.36kN v N=30kN，强度满足要求。立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ ( u A )

45、+MWW S (组合风荷载)N-钢管所承受的垂直荷载，N = 1.2 ( NG1k + NG2k) +0.85 X 1.4 刀 NQk， 计算得 N =23.36kN;A为钢管的截面积，A=4.89X 102mm 2; W为截面模量，W=5.08 X 103mm 3, u为轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比 入查表即可求得u ,入=L/i,回转半径i=15.78mm, L为立杆步距，L=120cm,入=L/i=120/1.578=76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技 术规范查附录C得u =0.744。Mv为计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩：MW=0.85 X 1.4 Mwk=(0.85

46、X 1.4 w kl ah)/10式中Mvk 风荷载标准值产生的弯矩；w k 风荷载标准值；l a 立杆纵距; h 立杆步距;w k=0.7 口 z 卩 s W 0风压高度变化系数，本工程邻近海面，地面粗糙度为 A类，离地面高度不大于10m查建筑结构荷载规范(GB50009-2001表7.2.1风压高度 变化系数得卩z =1.38 ;w 0-基本风压(kN/m2)，查建筑结构荷载规范表D.4雪压和风压表,s风荷载体型系数，查建筑结构荷载规范表7.3.1 风荷载体型系数第36项得卩s =1.2 ;得 w 0=0.8 kN/m2，故: w k=0.7 卩 z 卩 s w 0=0.7 X 1.38

47、X 1.2 X 0.8=0.93 kN/ml a =90cm， h=120 cm2所以， MW=0.85X1.4 MWk=(0.85 X1.4wklah2)/10=(0.85 X1.4X0.93X0.9X1.22)/10=0.14 kN.m故， N/(u A )+MW/W=23.36X103/(0.744X489)+0.14X 103X103/(5.08 X103)=91.77 MPav S =205Mpa计算结果说明箱梁 F-F 断面翼板部位支架是安全稳定的。?现浇箱梁F-F断面中隔板部位，在此范围支架设置纵桥向间距X横桥向间距X横杆步距为 90 cm X 60cm X 120cm。 立杆强度验算根据公路施工手册桥涵下册表 13-5 碗扣式构件设计荷载，横杆步距为120cm 时，每根立杆设计允许荷载 N= 30 kN立杆实际承受的荷载为：N = 1.2(NG1k + N32Q +0.