桥梁工程施工脚手架及承重支架方案.doc

1、寸光阴不可轻 桥梁工程施工脚手架及承重支架 搭设专项方案 中国电建 POWERCHINA 批准： 审核： 校核： 编制： 中电建路桥集团汉中兴元新区棚改及文化旅游设施建设 项目总承包部 目录 、编制依据 1 、工程概况 1 2.1、工程简介 1 2.2、地质情况 1 、施工脚手架（支架）搭设材料要求 1 3.1、钢管要求 1 3.2、脚手板 1 2 一寸光阴不可轻 四、施工脚手架及箱梁承重支架搭设 2 4.1 、施工准备 2 4.2 、基础处理 2 4.3 脚手架搭设 5 4.4 箱梁承重支架形式、安装及验算 7 4.5 预压 20 五、安全技术措施 22 六、应急措施 23 6.1 应急人员

2、组织 23 6.2 应急物资准备 23 6.3 应急措施 23 七、文明施工措施 23 3 寸光阴不可轻 桥梁施工脚手架及承重支架 搭设专项方案 一、编制依据 1、公路桥涵施工技术规范 JTGTF50-2011； 2、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范 JGJ166-2008； 3、建筑地基基础设计规范 GB50007-2002； 4、建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-91； 5、施工详细批复图纸； 5、对施工现场踏勘后所得到的施工现场周边地形、 地貌及沿线障碍物情况。 二、工程概况 2.1 、工程简介 本工程建设地点位于陕西省西南部汉中兴元新区开发区， 汉中市东北部 （距 汉中市约5.

3、5km）,兴元湖公园东侧。工程紧邻 G316国道，外部交通方便。 本工程包括东翼第二安置住宅小区及室外配套工程、 两街工程、梁中路、惠 府路、西翼安置区和翠平西路工程。其中梁中路全长约 2443.87m,断面红线宽 度40m，设置小桥两座；惠府路全长约 2129.4m,断面红线宽度40m，设中桥两 座，箱涵一座；翠平西路全长约 2129.4m,断面红线宽度40m 2.2 、地质情况 根据钻探揭露，场地地基土主要由第四纪全新世（ Q4）及更新世（Q3）形 成的河流冲积土（Qal+pl）组成。根据物质组成及力学性质，将场地地层自上而下 划分为：素填土、粉质粘土、-1粉土、卵石、圆砾共5大层。 三、

4、施工脚手架（支架）搭设材料要求 3.1 、钢管要求 本工程施工脚手架（支架）采用碗扣式钢管架体，各种杆件采用外径 48mm、 壁厚3.5mm的焊接钢管，必须使用生产厂家合格的产品并持有合格证， 其力学性 能应符合国家现行标准碳素结构钢 GBT700中 Q235A钢的规定。架体搭设使 用的钢管不得弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，并涂防锈漆作防腐处理，不合格 的钢管严禁使用。 3.2 、脚手板 作业平台上的脚手板（平台铺板）采用5cm厚杉木或松木，宽度为30cm凡 是腐朽、扭曲、斜纹、破裂和大横透节者不得使用。 四、施工脚手架及承重支架搭设 4.1 、施工准备 1、在脚手架搭设之前，由工地技术负责人

5、依脚手架搭拆方案向专业班组长 逐段的进行书面技术交底，并履行交底签字手续，各持一份，互相监督，由专业 班组长向操作人员进行班前技术交底，并做好交底记录入档。 2、按对脚手架使用的各种材料的要求， 对使用的材料进行全数检查、 验收， 方准进场使用，并进入现场后分类堆放整齐，并挂牌标识。 3、搭拆脚手架的操作人员必须是经过劳动部门培训合格发证，持证上岗。 4.2 、基础处理 4.2.1 桥墩、桥台开挖基坑回填 在施工现浇箱梁前， 需对桥墩、桥台开挖基坑进行回填， 回填顶面高程参照 图纸。桥墩、桥台之间土需进行开挖外运，开挖底面高程依照图纸进行。 基坑回填采用天然砂夹石回填，回填采用 25t 压路机

6、压实，压实度不小于 93%。桥墩、桥台之间土方采用1m3挖掘机配10台12t运输车开挖。 具体参见附图基坑回填及桥墩、桥台间土方开挖示意图 。 4.2.2 现浇箱梁支架基础处理 （1 ）地基处理 根据地质报告及现场试验数据， 场区内地质为素填土， 下层为粉质粘土， 地 基承载力在180250KPa之间，不能直接作为支架支承面层，需进行地基处理。 处理方案为： 将上层松散人工填土及腐殖土清理干净后碾压密实， 由于桩基 施工导致场地破坏的局部地方需进行换填，换填深度为1m,整体整平碾压密实 后铺筑一层60cm级配砂砾，后在其上浇筑一层 20cmC20砼，浇筑横向宽度比 箱梁翼缘板各宽300cm,砼

7、需振捣密实，表面平整。 同时做好场区排水设施，四周设置砂浆面层排水沟，见下图，排水沟总长 368m。场区内设置横向排水沟，防止场区内积水，保证地基承载力满足施工要 求。 承台基坑开挖采用天然砂夹石回填，回填分层厚度为50cm,压实度需达到 93%以上。 现浇箱梁排水沟断面图图4.2-1 5 El- Scn.HW 根据景观水系工程设计示意图，桥台与桥墩间布置湿地驳岸及观景人行道， 高差在3.4m，需设置4级台阶，布置三个横向挡墙，挡墙间平均高差为1.2m， 挡墙宽80cm，高度为1.5m，挡墙埋深0.3m，横向宽度与现浇箱梁混凝土硬化宽 度一致。超出箱梁设计边线3m。挡墙断面示意图如下： * C

8、20砼挡墙 a 为挡墙倾角。 则 Eaz=Eacos(0-11.55)=32.49X0.98=31.8kpa Eax=Easin (11.5-0)=32.49X 0.2=6.5Kpa Xf=B=0.8m Zf=1.5-lz=1.5- (0.8X 1.53)- 12=1.275m 抗倾覆系数 Kt=(GX0+EazXf)/EaxZf=(30X0.4+31.8X0.8)/6.5X 1.275=4.52 1.6 所以，挡墙倾覆稳定满足要求。 2) 挡墙抗滑移稳定计算 Ks= (G+Eaz)X /Eax= (30+31.8)X 0.3/6.5=2.85 1.3 所以，挡墙抗滑移稳定性满足要求。 3)

9、地基承载力验算 c=Md/Nd= (GX0+EazXf-EaxZf)/ (G+Eaz)= (30X0.4+31.8X0.8-6.5X 1.275) / (30+31.8)=0.47m 基底合力的偏心距e=c-B1/2=0.47- ( B/cos a) /2=0.47- (0.8/1/2) =0.07v B/6=0.8/6=0.13m (T = ( G+Eaz ) /B X( 1 6e/B) = (30+31.8) /0.8X( 1 6X 0.07/0.8) (T max= 117.85kpa 220 kpa 所以，基底合理及合力偏心距满足要求 4) 挡墙自身强度验算 挡墙抗压强度验算 挡墙可承

10、受的最大合力为N)=aARa/丫 f 上式中 ak=(1-256(e/B)8)/(1+12(e/B)2)=(1-256(0.07/0.8)8/(1+12 (0.07/0.8) 2=0.92; A为挡墙计算面积0.8 m2； Ra为挡墙极限抗压强度，取值为 20X 103kN ; 丫 f为抗力分项系数，取值为2.31 （受弯、剪、拉）; 2=0.92 X 0.8 X 20X 103/2.3 仁6.37X 103kN （ 66.72X 0.8+Eaz） =85.15kN 所以，挡墙抗压强度满足要求。 挡墙抗剪验算 混凝土的抗剪强度接近且略小于抗拉强度。据经验，混凝土抗拉强度约为抗 压强度的 10%

11、15%，本次计算取t =c t=c 0X 10%= （20X 10%） N/mm2=2 N/mm2=20000Pa t =Eax/A=6.5kN/0.8 m =8.13KPavT =20KPa 所以，挡墙抗剪强度满足要求 （5）场地排水 在右幅东侧开挖一 10 （长）X 5 （宽）X 2 （深）m的集水坑，集水井内配 备三台50WQ7-10-0.75型污水泵，泵的平均效率按 75%计。设计排水量7m3/h。 具体参数见表4.2-1。 水泵参数表表4.2-1 序号 型号 功率kw 电压v 扬程m P流量m3/h 配管mm 1 50WQ7-10-0.75 型污水泵 0.75 220 10 7 50

12、 4.3施工脚手架搭设 采用碗扣式脚手架，脚手架间距为 90X 90cm，步距为120cm，在桥台、桥 墩四周布置四排施工脚手架。 1、距离地面20cm设置扫地杆剪刀撑采用6米的钢管搭设，每隔6根立杆设 置一组剪刀撑，与地面成45度角。每组剪刀撑上下要连续设置。 2、脚手板的铺设，施工操作层的脚手架必须铺满、铺稳、铺严，距离模板 不得大于200mm里立杆与模板之间铺设一块脚手板，不得有空隙和控头板，墩 身砼施工只考虑顶部一个作业平台，对头铺设的脚手板，接头下面必须设两根小 横杆，板端距小横杆150mm拐弯处的脚手板必须交叉搭铺。 3、作业平台、爬梯的防护，在平台高1.2m处设两道防护栏杆，但必

13、须挂设 有准用证的密目式立网，立网的边绳与大横杆靠紧，并用绳系结牢固，并设180mm 7 一寸光阴不可轻 高的踢脚板用木脚板代替。距地3m处设一层兜网。 4、脚手架体与外界之间封闭办法：密目网垂直封闭，密目网的质量要求： 密目网要四证齐全， 要有阻燃性能， 其续燃，阴燃时间均不得大于 4 秒。 要符合GB16909的规定。 每10cmx 10cm= lOOcn2的面积上，有 2000以上网 目。密目网贯穿试验：做耐贯穿试验时，将网与地面成 30度夹角拉平，在其中 心上方3m处，用5Kg重的钢管(管径48-51mm垂直自由落下，不穿透即为合 格产品。密目风的绑扎方法：用 14#铅丝将密目网绑扎至

14、立杆或大横杆上，使网 与架体牢固的连接在一起。系蝇的材质应符合GB16909的规定。 5、 脚手架的上下通道：脚手架体要设置爬梯：爬梯宽度不小于1米，坡 度以1:1为宜。 爬梯的立杆、横杆间距应与脚手架相适应，基础按脚手架要 求处理，立面设剪刀撑。人行斜道小横杆间距不超过1.5米。 爬梯台阶上 满铺脚手板，板上钉防滑条，防滑条不大于300mm设置护栏杆，上部护身栏 杆1.2米，下部护身栏杆距脚手板0.6米，同时设180mn宽档脚板。 6、脚手架的作业平台：作业平台上面要挂牌标明控制荷载，要严格按照搭 设方案施工。作业平台设计计算 : 立杆横距b = l m立杆纵距1= 1.5 m,步距h= 1

15、.5 m,剪刀撑连续设置， 作业平台宽度C= 1m。 强度计算 2 M ma=qL /8 q=1.2(GK.C+gh)+1.4kQQK.C GK 脚手板重量 GK=0.35KN/m C 作业平台宽度C=1m gk 钢管单位长度gk=38N/M KQ 施工活荷载(人员荷载及浇筑砼活荷载)KQ=1.2N/m2 QK 施工荷载标准值 QK=2000N/m2 q=1.2 X (350 X 1.0+38)+1.4 X 1.2 X 2000X 仁405.6+3360=3765.6N/m Mmax=(3765.6 X 12)/8=470.7N.M 验算抗弯强度 22 S=Mmax/W=470.7/5078=

16、92.7N/mm 2205N/mm2 9 寸光阴不可轻 所以安全满足设计要求 (2) 计算变形 查表 48X 3.5的钢管参数 E=2.06 X 105N/mm(钢管的弹性模量) l=12190mm钢管的截面惯性矩)W/b=5ql3/384EI =(5 X 3765.6*10003)/(384 X 2.06 X 105?X ?12190) =?1/5261/150满足要求 经结构计算均符合强度、刚度、稳定性的要求。 4.4箱梁承重支架形式、安装及验算 4.4.1 支架形式 图 4.4-1 41#桥梁现浇箱梁支架横断面图 朗曲i 本支架采用满堂式碗扣支架，其结构形式如下：纵向立杆布置间距以60c

17、m 为主，箱梁两端为30cm;横向立杆在箱梁腹板所对应的位置间距 30cm,腹板及 底倒角处钢管间距30cm;翼缘横向立杆均按60cm布置。在高度方向横杆步距 60cm，使所有立杆联成整体。根据规范要求，网格的每一层需有一根斜杆，故 在纵、横向每个面内加设交叉剪刀撑。支架的布置参见附图一41#桥梁现浇箱 梁支架布置图及图 4.4-141#桥梁现浇箱梁支架横断面布置图 。 由于本桥为变截面梁，碗扣式钢管满堂支架安装好后，对于箱梁底板部份， 在可调顶托上纵向铺设400X10X15cm方木，纵向方木需提前按箱梁底板线形 加工。 横向400X10X 15cm的方木采用满铺。对于翼缘部份，钢管架直接搭设

18、到 翼缘底，先在顶托上安装纵向 400X10X 15cm的方木，根据翼缘底板坡面将方 木加工成楔型。支架下部垫在 400 X 20 X 15cm枕木上。 4.4.2 支架的安装 1 、测量放线 放样出箱梁在地基上的竖向投影线， 根据投影线定出单幅箱梁的中心线， 再 根据中心线向两侧对称布设碗扣式钢管支架。 2、布设立杆垫块 根据立杆位置布设立杆垫块，立杆下部垫块采用400X 20X 15cm 枕木，上 部垫块采用 5cm 木板，使立杆处于垫板中心位置，垫板放置平整、牢固，底部 无悬空现象。 3、支架安装 根据立杆及横杆的设计组合， 从底部向顶部依次安装立杆、 横杆。安装时应 保证立杆处于垫块中

19、心， 先全部装完一个作业面的底部立杆及部分横杆， 再逐层 往上安装，同时安装所有横杆。按规范要求设置剪刀撑。 4、顶托的安装 为便于在支架上高空作业， 安全省时， 可在地面上大致调好顶托伸出量， 再 运至支架顶安装。 根据梁底高程变化决定横桥向控制断面间距， 顺桥向设左、中、 右三个控制点， 精确调出顶托标高。 然后用明显的标记标明顶托伸出量， 以便校 验。最后再用拉线内插方法， 依次调出每个顶托的标高， 顶托伸出量控制在 30cm 以内。 4.4.3 支架的验算 1、支架的基本数据 (1) WJ碗扣为48X 3.5 mm钢管； (2) 根据建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范，立杆、横杆承载性能

20、见 表现浇箱梁支架杆件承载能力表。 现浇箱梁支架杆件承载能力表 立杆 横杆 步距(m) 允许载荷(KN) 横杆长度(m) 允许集中荷载(KN) 允许均布荷载(KN) 0.6 40 0.9 4.5 12 1.2 30 1.2 3.5 7 1.8 25 1.5 2.5 4.5 2.4 20 1.8 2.0 3.0 (3)根据工程地质勘察报告，本桥位处地基容许承载力在80100Kpa 之间。 2、荷载的基本数据 由于本桥现浇箱梁为变截面连续箱梁， 且支架间距不一致，故分两个截面进 行验算。具体参见41#桥梁现浇箱梁支架布置图。 (1)1 -I截面 钢筋砼荷载qi： 按施工图，I -I截面混凝土荷载为

21、qi-i=102.5KN/m2I -1截面钢筋、钢绞 线荷载为qi-2=7.2KN/m2。合计I - I截面腹板下荷载 qi=109.7KN/m2，翼缘板下 qi (翼缘)=10.5KN/m2。 模板荷载q2： a内模(包括支撑架)：取q2-i=1.6KN/m2; b、外模(包括侧模支撑架)：取q2-2=2.2KN/m2; c、 底模(包括背木)：取q2-3=1.2KN/ m2 ; 总模板荷载 q2=1.6+2.2+1.2=5.0KN/m2。 施工荷载 因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q3=3.0KN/m2 (施工中 要严格控制其荷载量)。 碗扣脚手架及分配梁荷载 按支架搭设高度

22、W 10米计算：q4=1.5(钢管)+0.85(分配梁)=2.35KN/m2。 水平模板的砼振捣荷载，取q5=2 KN/m2。 倾倒砼时产生的冲击荷载，取 q6=2 KN/m2。 （2）n -u截面 钢筋砼荷载 q1： 按施工图，1 -I截面混凝土荷载为qi-i=63.5KN/m2I -1截面钢筋、钢绞 线荷载为qi-2=6.5KN/m2。合计I -1截面腹板下荷载 qi=63.5KN/m2。翼缘板下qi （翼缘） =10.5KN/m2。 模板荷载 q2： a内模（包括支撑架）：取q2-i=1.6KN/m2; b、外模（包括侧模支撑架）：取q2-2=2.2KN/m2; c、底模（包括背木）：取

23、q2-3=1.2KN/ m2 ; 总模板荷载 q2=1.6+2.2+1.2=5.0KN/m2。 施工荷载 因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q3=3.0KN/m2 （施工中 要严格控制其荷载量） 。 碗扣脚手架及分配梁荷载 按支架搭设高度w 10米计算：q4=1.5（钢管）+0.85（分配梁）=2.35KN/m2。 水平模板的砼振捣荷载，取q5=2 KN/m2。 倾倒砼时产生的冲击荷载，取 q6=2 KN/m2。 3、荷载分项系数 （ 1）混凝土分项系数取 1.2； （2）施工人员及机具分项系数取 1.4； （3） 倾倒混凝土时产生的冲击荷载分项系数取1.4； （4）振捣混凝土产生

24、的荷载分项系数取 1.4。 4、碗口立杆受力验算 （1）1 -I截面 腹板下立杆验算 腹板下最大分部荷载q i -1 腹=q1 x 1.2+q2-1+q2-3+q3 x 1.4+q4+q5X 1.4+q6 x 2 1.4=102.5x1.2+1.6+1.2+3x1.4+2x1.4+2x 1.4=135.6KN/m2。 碗扣立杆分布30cmx 30cm,横杆层距(即立杆步距)60cm,则单根立杆受力 为：N = 0.3X 0.3X 135.6=12.2KNN=40 KN。 翼缘板下立杆验算 qi-i翼=qi (翼缘)x 1.2+q2-2+q3X 1.4+q4+q5X 1.4+q6x 1.4 =1

25、0.5X1.2+2.2+1X1.4+2X 1.4+2X1.4=21.8KN/m2。 碗扣立杆分布60cmx60cm,横杆层距(即立杆步距)60cm,则单根立杆受力 为：N = 0.6 X 0.6X 21.8=7.8KNN=40 KN。 经以上计算,立杆均满足受力要求。 (2)n -n截面 腹板下立杆验算 腹板下最大分部荷载qn-n腹=qi X 1.2+q2-i+q2-3+q3X 1.4+q4+q5X 1.4+q6X 1.4=63.5X1.2+1.6+1.2+3X1.4+2X 1.4+2X1.4=88.8KN/m2。 碗扣立杆分布30cmX60cm,横杆层距(即立杆步距)60cm,则单根立杆受力

26、 为：N = 0.3X 0.6X 88.8=16KNN=40 KN。 翼缘板下立杆验算 qn-n翼=qi (翼缘)X 1.2+q2-2+q3X 1.4+q4+q5X 1.4+q6X 1.4=10.5X 1.2+2.2+1 X 1.4+2X1.4+2X1.4=21.8KN/m2。 碗扣立杆分布60cmX60cm,横杆层距(即立杆步距)60cm,则单根立杆受力 为：N = 0.6 X 0.6X 21.8=7.8KNN=40 KN。 经以上计算,立杆均满足受力要求。 5、地基承载力验算 (1) 1 -1截面 腹板下地基验算 (T =12.2/ (0.3X 0.3) =135.5Kpa。 翼缘板下地基

27、验算 (T =7.8/( 0.6X 0.6) =21.8Kpa。 (2) n -n截面 腹板下地基验算 (T =16/ (0.3X 0.6) =88.9Kpa。 15 一寸光阴不可轻 翼缘板下地基验算 (T =7.8/( 0.6X 0.6) =21.8Kpa。 场地基础为 20cmC20 砼，抗压强度较大，可不进行验算，只需验算土基础 的抗压承载力。 由工程地质勘察报告， 设计提供的地质勘探资料表明， 地表土质为人工素填 土、粉质粘土，地基的承载力为180250kpa,无软弱下卧层，根据以上计算数 据，各位置地基承载力均满足施工要求。 6、支架立杆稳定性计算 碗扣式满堂支架是组装构件， 单根碗

28、扣在承载允许范围内就不会失稳， 为此 以轴心受压的单根立杆进行验算： 公式：N N= A q 碗扣件采用外径 48mm,壁厚 3.5mm, A = 489mm2,A3 钢，I = 10.78X 104mm4,则回转半径入=(I/A ) 1/2=1.58cm。 (1)1 -1截面 腹板位置下步距：h=60cm,翼缘板位置下步距h=60cm。 腹板位置、翼缘板位置处长细比入= L/入=60/1.58=37.97入=150取入= 38； 此类钢管为 b 类,轴心受压杆件,查建筑施工碗扣式脚手架安全技术规 范附录 C： 钢管轴心受压构件的稳定系数=0.893 (腹板位置、翼缘板位置处) q=205MP

29、a 腹板位置、翼缘板位置处：N=0.893 X 489X 205=89518.79N=89.5KN。腹 板位置处N = 12.2KN ;翼缘板位置处N = 7.8KN (见前碗扣件受力验算) 由上可知：腹板位置处：12.2KN = N N=89.5KN 翼缘板位置处：7.8KN = N 2 翼缘板位置处：n=N/N = 89.5/7.8= 11 2 结论：支架立杆的稳定承载力满足稳定要求。 (1)n -n截面 16 寸光阴不可轻 腹板位置下步距：h=60cm,翼缘板位置下步距h=60cm。 腹板位置、翼缘板位置处长细比入=L/入=60/1.58=37.97入=150取入= 38;此类钢管为b类

30、，轴心受压杆件，查建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范 附录C: 钢管轴心受压构件的稳定系数=0.893 (腹板位置、翼缘板位置处) q=205MPa腹板位置、翼缘板位置处： N=0.893 X 489X 205=89518.79N=89.5KN。腹板位置处 N = 16KN ;翼缘板 位置处N= 7.8KN (见前碗扣件受力验算) 由上可知：腹板位置处：16KN = N N=89.5KN 翼缘板位置处：7.8KN = N 2 翼缘板位置处：n=N/N = 89.5/7.8= 11 2 结论：支架立杆的稳定承载力满足稳定要求。 7、地基沉降量估算 (1) 土基沉降量估算 假设条件：E0在整个地层中

31、变化不大，计算地层按一层进行考虑。 按照弹性理论方法计算沉降量： pb (12) S= E0 S地基土最终沉降量； p基础顶面的平均压力；按最大取值 P= 135.5Kpa b按单根立杆作用宽度计算；0.3m 卩、E0分布为土的泊松比和变形模量；卩=0.2 CD沉降影响系数，取1.12 E0=1-2 卩 2/(1-卩)Es Es=10.05Mpa E0=9.045 最终沉降量 S= 135.5X 10-3x 0.3X 1.12X (1-0.22)/9.045=5mm。 (2)天然砂夹石垫层沉降量估算Scu=pmhz/Ecu pm取 40Kpa, Ecu 取 20Mpa 故 Scu=pmhz/E

32、cu=40 x 10 3 x 0.5/20=1mm。 (3) 基础沉降量估算总值 S=5+1=6mm。 8、分配梁受力验算 (1)纵向分配梁受力验算 10 x 15cm方木采用木材材料为A 3A 1类，其容许应力，弹性模量按 A 3 类计，即：(T w = 11Mpa, E= 9x 103, 10cmx 15cm 方木的截面特性： W = 10 x 152/6 = 375cm3。 1=10 x 153/12=2812.54cm4。 I -1截面： 腹板位置 腹板位置的荷载q1=102.5KN/m2，立杆纵向间距为30cm,横向间距为30cm。 I、P计算： 10 x 15cm纵向分配梁间距为3

33、0cm其分配情况如下图： q 二屮 X 1 p=qx 0.3=q1 x l 横 x 0.3= 102.5X 0.3x 0.3=9.2KN。 U、强度计算: 因为p为均布荷载，l=300mm 所以 Mmax=ql2/8=102.5x 0.3x 0.32/8=0.346KN m=3.46x 105N mm (T w=Mmax/w=3.46x 105/375x 103= 0.9MPa cw=11MPa 满足要求。 川、挠度计算： 因为p为均布荷载，l=300mm 4434、 Wmax=5ql4/384EI=5x 102.5x 300 x 3004/ (384x 2x 9x 103x 2x 2812.

34、5X 104) =0.3mmf=300/500=0.6mm 满足要求。 翼缘板位置 翼缘板位置的荷载qi=21.8KN/m2,立杆纵向间距为30cm,横向间距为60cm I、P计算： 30 10X 15cm纵向分配梁间距为30cm其分配情况如上图所示。 p=qx 0.3=qixl 横X 0.3= 21.8X 0.6X 0.3=3.9KN。 U、强度计算： 因为p为均布荷载，l=300mm 所以 Mmax=q|2/8=21.8X 0.6X 0.32/8=0.216KN m=1.47X 105N mm (T w=M max/w=1.47 X 105/375X 103= 0.39MPa c w=11

35、MPa 满足要求。 川、挠度计算： 因为p为均布荷载，l=300mm Wmax=5ql4/384EI=5X 21.8X 600X 3004/(384X 2X 9X 103X 2X 2812.5X 104) =0.3mmf=300/500=0.6mm 满足要求。 n - u截面： 腹板位置 腹板位置的荷载q1=88.8KN/m2，立杆纵向间距为60cm,横向间距为30cm。 I、P计算： 10X 15cm纵向分配梁间距为60cm,其分配情况如下图： q-qi X 1 穆 p=qx 0.6=qi x l 横 x 0.6= 88.8 x 0.3x 0.6=16KN。 U、强度计算： 因为p为均布荷载

36、，l=600mm。 所以 Mmax=ql2/8=88.8X0.3X 0.&/8=1.2KN m=12x 105N mm (T w=Mmax/w=12x 105/375x 103= 3.2MPaW w=11MPa 满足要求。 川、挠度计算： 因为p为均布荷载，l=600mm Wmax=5ql4/384EI =5x 88.8x 300 x 6004/ (384x 2x 9x 103x 2x 2812.5X 104) =0.5mmf=600/500=1.2mm 满足要求。 翼缘板位置 翼缘板位置的荷载q仁21.8KN/m2,立杆纵向间距为60cm,横向间距为60cm I、P计算： 10 x 15cm

37、纵向分配梁间距为60cm其分配情况如下图： q-qi X 1 穆 p=qx 0.6=q1 x l 横x 0.6= 21.8x 0.6x 0.6=7.8KN。 U、强度计算： 因为p为均布荷载，l=600mm 所以 Mmax=ql2/8=21.8x 0.6x 0.62/8=0.589KN m=5.89x 105N mm T w=M max/w=5.89 x 105/375x 103= 1.57MPa t w=11MPa 满足要求。 川、挠度计算： 因为p为均布荷载，l=600mm Wmax=5ql4/384EI =5X 21.8X 600X 6004/ (384X 2X 9X 103X 2812

38、.5X 104) =0.4mmf=600/500=1.2mm 满足要求。 (2)横向分配梁受力验算 10X 15cm方木采用木材材料为A 3A 1类，其容许应力，弹性模量按A 3 类计，即：(T w = 11Mpa, E= 9X 103, 10cmX 15cm 方木的截面特性： W = 10X 152/6 = 375cm3。 I=10X 153/12=2812.54cmi4o I -1截面： 腹板位置 腹板位置的荷载q1=102.5KN/m2方木纵向间距为15cm,横向间距为30cm。 I、P计算： 10X 15cm横向分配梁间距为30cm,其分配情况如下图： q=qiX 1 纵 30 p=q

39、X 0.3=q1 X l 纵X 0.3= 102.5X 0.15X 0.3=4.6KN。 U、强度计算： 因为p为均布荷载，l=300mm 所以 Mmax=q|2/8=102.5X 0.15X 0.32/8=0.173KN m=1.73X 105N mm (T w=M max/w=1.73 X 105/375X 103= 0.46MPa c w=11MPa 满足要求。 川、挠度计算： 因为p为均布荷载，l=300mm Wmax=5ql4/384EI =5X 102.5X 150X 3004/ (384X 2X 9X 103X 2X 2812.5X 104) =0.2mmf=300/500=0.

40、6mm 满足要求。 翼缘板位置 翼缘板位置的荷载q仁21.8KN/m2方木纵向间距为15cm,横向间距为60cm I、P计算： 10X 15cm横向分配梁间距为60cm,其分配情况如下图: QQi X 1 辦 p=qx 0.6=qi X l 纵X 0.6= 21.8X 0.15X 0.6=2.0KN。 U、强度计算： 因为p为均布荷载，l=600mm 所以 Mmax=ql2/8=21.8X 0.15X 0.62/8=0.147KN m=1.47X 105N mm (T w=Mmax/w=1.47X 105/375X 103= 0.4MPa c w=11MPa 满足要求。 川、挠度计算： 因为p

41、为均布荷载，l=600mm Wmax=5ql4/384EI =5X 21.8X 103X 150X 6004/ (384X 2X 9X 103X 2812.5X 104) =0.1mmf=600/500=1.2mm 满足要求。 n - u截面： 腹板位置 腹板位置的荷载q仁88.8KN/m2，方木纵向间距为15cm,横向间距为30cm I、P计算： 10X 15cm横向分配梁间距为30cm其分配情况如下图： q-qi X 1 纵 p=qX 0.3=qi X l 纵X 0.3= 88.8X 0.15X 0.3=4.0KN。 U、强度计算: 因为p为均布荷载，l=300mm。 所以 Mmax=ql

42、2/8=88.8X0.15X 0.32/8=0.15KN m=1.5X 105N mm (T w=Mmax/w=1.5 X 105/375X 1。3= 0.4MPa c w=11MPa 满足要求。 川、挠度计算： 因为p为均布荷载，l=300mm Wmax=5ql4/384EI =5X 88.8X 150X 3004/ (384X 2X 9X 103X 2X 2812.5X 104) =0.1mmf=300/500=0.6mm 满足要求。 翼缘板位置 翼缘板位置的荷载q仁21.8KN/m2方木纵向间距为15cm,横向间距为60cm 25 10X 15cm横向分配梁间距为60cm,其分配情况如下

43、图: QQi % lift / 1 / fX / 、 / f / : SO p=qX 0.6=q1 X l 纵X 0.6= 21.8X 0.15X 0.6=2.0KN。 U、强度计算: 因为p为均布荷载，l=600mm mm 所以 Mmax=ql2/8=21.8X0.15X 0.g/8=0.147KN m=1.47X 105N （T w=Mmax/w=1.47X 105/375X 103= 0.4MPa c w=11MPa 满足要求。 川、挠度计算： 因为 p 为均布荷载， l=600mm Wmax=5ql4/384EI =5X 21.8X150X6004/（384X2X 9X 103X2X

44、2812.5X 104） =0.1mmf=600/500=1.2mm 满足要求。 9、竹胶模板受力验算 由于本桥为变截面桥梁， 梁底为二次抛物线线形， 为了保证横向分配梁的稳 定性，横向分配梁采用满铺。 竹胶模板直接放置于横向分配梁上， 靠横向分配梁 承力。故不需对竹胶模板进行受力验算。 4.5 预压 支架在底模安装后，需要对支架进行预压， 预压重量为设计重量的 110%（含 施工荷载），采用砂袋逐跨预压。现场用料采用外购天然砂夹石，采用整联一次 预压。 4.5.1 预压的目的 （1）观测支架结构的可靠性是否满足施工需要，消除支架、地基非弹性变 形。 （2）取得支架在荷载作用下的弹性变形和非弹

45、性变形的数据，为设置支架 沉降预留量和模板支架预拱度提供依据。 4.5.2支架预压观测点布置 在地基顶面和模板面布设观测点， 每排横向各设 3个点，纵向设置 8排观测 点，模板观测点布置详见观测点布置图， 同时在各级支架检算点处设置观测点进 行观测，完成后，进行观测值和计算值的核对。 4.5.3支架预压加载 断面加载分二级进行， 加载材料天然砂夹石为外购， （第一级加载箱梁底板、 腹板钢筋混凝土重的 1.1 倍；第二级加载顶板钢筋混凝土重的 1.1 倍；每一级加 载过程应均匀进行，每级加载间隔Id,在加载过程中间隔4h观测一次，加载完 成后，每隔 6 小时观测一次， 观测频率可依据沉降量进行适

46、当调整， 二级加载完 成后，连续观测3d，待沉降基本稳定后进行卸载，加载参见图 5.3-1现浇箱梁 支架预压加载等级图。 现浇箱梁支架预压加载等级图图5.1-1 沉降曲线图图5.4-1 4.5.4观测记 根据点位布 录表格，记录完 降曲线。曲线图 线图。 沉降 量 加载量 录 置和观测频率绘制记 成后取代表点绘制沉 参见图5.4-1沉降曲 4.5.5数据处理 根据观测数据和需要取代表点位进行数据分析，预压前观测点标高Ho,预 压完成卸载前观测标高H1，卸载完成后观测点标高H2。 预压总沉降量f=Ho-H1 弹性变形量ft=H2-H1 非弹性变量fs=Ho-H2 支架各杆件和承重梁观测的下沉量，

47、作为核对计算的依据，并评估结构的可 靠性。 板顶面的沉降，在观测完成后，依据实测数据进行标高调整，调整后的模板 高程H为设计高程+支架弹性变形+预拱度（ f）即 H=H 设+ft+A f 对于未进行预压的支架体系箱梁底模控制标高高程为 H=H 设+ft+ A f+fso 本桥在主跨跨中的预拱度设置值为 3cm，按二次抛物线由跨中向支点处变 化；边垮跨中预拱度设置值为1.5c m,按二次抛物线由跨中向两端支点处变化。 五、安全技术措施 一寸光阴不可轻 5.1 脚手架搭设人员必须是经过考核合格的专业架子工。 上岗人员应定期体 检，合格者方可持证上岗。 （强制性条文） 5.2 搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 5.3 脚手架的构配件质量与搭设质量应按规定和施工方案要求进行检查验 收，合格后方可使用。 5.4 作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风 绳、泵送砼和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。 5.5 当有六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。 雨雪后上架作业应有防滑措施，并扫除积雪。 5.6 脚手架使用中应加强日