普通车床主轴箱设计毕业论文word格式

1、 课程设计课程设计 课程名称：课程名称： 金属切削机床金属切削机床 学学 院：院： 机械工程学院机械工程学院 专专 业：业： 机械设计制造及其自动化机械设计制造及其自动化 姓姓 名：名： 王学彬王学彬 学学 号：号： 080803110181080803110181 年年 级：级： 0808 级级 任课教师：任课教师： 林维林维 20112011 年年 1 1 月月 1515 日日 贵州大学机械工程学院 目录目录 目录目录.2 一一、绪论、绪论.4 二、二、设计计算设计计算.5 1 机床课程设计的目的 .5 2 机床主参数和基本参数 .5 3 操作性能要求 .5 三、三、主动参数的拟定主动参数

2、的拟定.6 1 确定传动公比.6 2 主电动机的选择 .6 四、四、变速结构的设计变速结构的设计.6 1 主变速方案拟定.6 2 变速结构式、结构网的选择.7 1. 确定变速组及各变速组中变速副的数目.7 2. 变速式的拟定.7 3. 结构式的拟定.7 4. 结构网的拟定.8 5. 结构式的拟定.8 6. 结构式的拟定.9 7. 确定各变速组变速副齿数.10 8. 绘制变速系统图.11 五、五、结构设计结构设计.12 1.结构设计的内容、技术要求和方案 .12 2.展开图及其布置 .12 3.i 轴（输入轴）的设计.12 4.传动轴的设计 .13 5.主轴组件设计 .14 1. 内孔直径 d.

3、14 2. 轴径直径.15 3. 前锥孔直径.15 4. 主轴悬伸量 a 和跨距.15 5. 主轴轴承.15 6. 主轴和齿轮的联接.16 7. 润滑和密封.16 8. 其它问题.16 六、六、传动件的设计传动件的设计.17 1 带轮的设计.17 2 传动轴直径的估算.20 1 确定各轴计算转速.20 2 传动轴直径的估算.21 3 各变速组齿轮模数的确定 .22 4 片式摩擦离合器的选择和计算 .25 七、本文工作总结本文工作总结.27 参考文献.28 致 谢.29 一、一、绪论绪论 机床技术参数有主参数和基本参数，他们是运动传动和结构设计的依据， 影响到机床是否满足所需要的基本功能要求，参

4、数拟定就是机床性能设计。主 参数是直接反映机床的加工能力、决定和影响其他基本参数的依据，如车床的 最大加工直径，一般在设计题目中给定，基本参数是一些加工件尺寸、机床结 构、运动和动力特性有关的参数，可归纳为尺寸参数、运动参数和动力参数。 通用车床工艺范围广，所加工的工件形状、尺寸和材料各不相同，有粗加 工又有精加工；用硬质合金刀具又用高速钢刀具。因此，必须对所设计的机床 工艺范围和使用情况做全面的调研和统计，依据某些典型工艺和加工对象，兼 顾其他的可能工艺加工的要求，拟定机床技术参数，拟定参数时，要考虑机床 发展趋势和同国内外同类机床的对比，使拟定的参数最大限度地适应各种不同 的工艺要求和达到

5、机床加工能力下经济合理。 机床主传动系因机床的类型、性能、规格和尺寸等因素的不同，应满足的 要求也不一样。设计机床主传动系时最基本的原则就是以最经济、合理的方式 满足既定的要求。在设计时应结合具体机床进行具体分析，一般应满足的基本 要求有：满足机床使用性能要求。首先应满足机床的运动特性，如机床主轴油 足够的转速范围和转速级数；满足机床传递动力的要求。主电动机和传动机构 能提供足够的功率和转矩，具有较高的传动效率；满足机床工作性能要求。主 传动中所有零部件有足够的刚度、精度和抗震性，热变形特性稳定；满足产品 的经济性要求。传动链尽可能简短，零件数目要少，以便节约材料，降低成本。 二、设计计算二、

6、设计计算 1 机床课程设计的目的机床课程设计的目的 课程设计是在学生学完相应课程及先行课程之后进行的实习性 教学环节，是大学生的必修环节，其目的在于通过机床运动机械变 速传动系统的结构设计，使学生在拟定传动和变速的结构的结构方 案过程中，得到设计构思，方案分析，结构工艺性，机械制图，零 件计算，编写技术文件和查阅技术资料等方面的综合训练，树立正 确的设计思想，掌握基本的设计方法，并培养学生具有初步的结构 分析，结构设计和计算能力。 2 机床主参数和基本参数机床主参数和基本参数 根据机床主轴变速箱设计指导查得车床主参数和基本参数为 3 操作性能要求操作性能要求 （1）具有皮带轮卸荷装置 （2）手

7、动操作纵双向摩擦片离合器实现主轴的正反转及停止运 工件最大回 转直径 dmax (mm) 主轴最高 转速 nmax ( ) min r 电机功率 n（kw） 主轴最低 转速 nmin ( ) min r 系列主轴转速 级数 最大工件 长度 40013205.530 轻型 12750 2000 动要求 （3）主轴的变速由变速手柄完成 三、主动参数参数的拟定三、主动参数参数的拟定 1 确定传动公比确定传动公比 根据【1】公式（3-2）因为已知 ， 78 p44 30 1320 min max n n rn z n r z=+1 lg lg n r =1.41 )1(z n r 1144 根据【1】

8、表 3-5 标准公比。这里我们取标准公比系列=1.41. 77 p 因为=1.41=1.06 ，根据【1】表 3-6 标准数列。首先找到最小极限转速 6 77 p 30，再每跳过 5 个数（1.261.06 ）取一个转速，即可得到公比为 1.41 的数 6 列：30，42.5，60，85，118，170，236,335，475，670，950，1320。 2 主电动机的选择主电动机的选择 给定主电机的功率是 5.5kw，查机床主轴变速箱设计指导 ，选取电动机型号为 y132s-4，额定功率 5.5kw，满载转速 1440r/min，同步转速 1500r/min。 四、变速结构的设计四、变速结构

9、的设计 1 主变速方案拟定主变速方案拟定 拟定变速方案，包括变速型式的选择以及开停、换向、制动、操纵等整个 变速系统的确定。变速型式则指变速和变速的元件、机构以及组成、安排不同 特点的变速型式、变速类型。 变速方案和型式与结构的复杂程度密切相关，和工作性能也有关系。因此， 确定变速方案和型式，要从结构、工艺、性能及经济等多方面统一考虑。 变速方案有多种，变速型式更是众多，比如：变速型式上有集中变速，分 离变速；扩大变速范围可用增加变速组数，也可采用背轮结构、分支变速等型 式；变速箱上既可用多速电机，也可用交换齿轮、滑移齿轮、公用齿轮等。 显然，可能的方案有很多，优化的方案也因条件而异。此次设计

10、中，我们 采用集中变速型式的主轴变速箱。 2 变速结构式、结构网的选择变速结构式、结构网的选择 结构式、结构网对于分析和选择简单的串联式的变速不失为有用的方法， 但对于分析复杂的变速并想由此导出实际的方案，就并非十分有效。 1.确定变速组及各变速组中变速副的数目确定变速组及各变速组中变速副的数目 数为 z 的变速系统由若干个顺序的变速组组成，各变速组分别有、 z 个变速副。即 z 321 zzzz 变速副中由于结构的限制以 2 或 3 为合适，即变速级数 z 应为 2 和 3 的因 子： ，可以有三种方案： ba z 32212, 23212, 22312 2. 变速式的拟定变速式的拟定 12

11、 级转速变速系统的变速组，选择变速组安排方式时，考虑到机床主轴变 速箱的具体结构、装置和性能。 在轴如果安置换向摩擦离合器时，为减少轴向尺寸，第一变速组的变速 副数不能多，以 2 为宜。 主轴对加工精度、表面粗糙度的影响很大，因此主轴上齿轮少些为好。最 后一个变速组的变速副数常选用 2。 综上所述，变速式为 12=232。 3. 结构式的拟定结构式的拟定 对于 12=232 传动式，有 6 种结构式和对应的结构网。分别为： ， ， ， 由于本次设计的机床 i 轴装有摩擦离合器，在结构上要求有一齿轮的齿根 圆大于离合器的直径。初选的方案。 126 12232 从电动机到主轴主要为降速变速，若使变

12、速副较多的变速组放在较接近电 动机处可使小尺寸零件多些，大尺寸零件少些，节省材料，也就是满足变速副 前多后少的原则，因此取 12=232 方案为好。 设计车床主变速传动系时，为避免从动齿轮尺寸过大而增加箱体的径向尺 寸，在降速变速中，一般限制限制最小变速比 ；为避免扩大传动误41 min u 差，减少震动噪声，在升速时一般限制最大转速比。斜齿圆柱齿轮传动2 max u 较平稳，可取。因此在主变速链任一变速组的最大变速范围5 . 2 max u 。在设计时必须保证中间变速轴的变)108(25 . 0 )5 . 22( minmaxmax uur 速范围最小。 4. 结构网的拟定结构网的拟定 根据

13、中间变速轴变速范围小的原则选择结构网。从而确定结构网如下： 5.结构式的拟定结构式的拟定 主轴的变速范围应等于住变速传动系中各个变速组变速范围的乘积，即： in rrrrr 210 检查变速组的变速范围是否超过极限值时，只需检查最后一个扩大组。因为其 他变速组的变速范围都比最后扩大组的小，只要最后扩大组的变速范围不超过 极限值，其他变速组就不会超过极限值。 1 222 pxr 其中， 41 . 1 6 2 x2 2 p ，符合要求。)108(46 . 8 1641 . 1 2 r 6.结构式的拟定结构式的拟定 绘制转速图 、选择 y132s-4 型 y 系列笼式三相异步电动机。 、分配总降速变

14、速比 总降速变速比 0208 . 0 1440/30/ min d nni 、确定变速轴轴数 变速轴轴数 = 变速组数 + 定比变速副数 + 1 = 3 + 1 + 1 = 5。 、确定各级转速 由、z = 12 确定各级转速：min/30rnmim41 . 1 1320、950、670、475、335、236、170、118、85、60、42.5、30r/min。 、绘制转速图 在五根轴中，除去电动机轴，其余四轴按变速顺序依次设为 、（主轴） 。与、与、与轴之间的变速组分别设为 a、b、c。现由（主轴）开始，确定、轴的转速： 先来确定轴的转速 变速组 c 的变速范围为，结合结构式，10, 8

15、841 . 1 max 66 r 轴的转速只有一种可能： 118、170、236、335、475、670r/min。 确定轴的转速 变速组 b 的级比指数为 2，希望中间轴转速较小，因而为了避免升速，又 不致变速比太小，可取 ，4/1/1 4 1 i b2/141 . 1 /1 2 2 i b11/1 3 i b 轴的转速确定为：400、560r/min。 确定轴的转速 对于轴，其级比指数为 1,可取 ， 12 . 1 /1 1i a57 . 1 /1/1 2 i a 确定轴转速为 750r/min。 由此也可确定加在电动机与主轴之间的定变速比。下面92. 1750/1440i 画出转速图（电

16、动机转速与主轴最高转速相近） 。 传动系统的转速图 电动机 7. 确定各变速组变速副齿数确定各变速组变速副齿数 齿轮齿数的确定，当各变速组的传动比确定以后，可确定齿轮齿数。对于 定比传动的齿轮齿数可依据机械设计手册推荐的方法确定。对于变速组内齿轮 的齿数，如传动比是标准公比的整数次方时，变速组内每对齿轮的齿数和及 z s 小齿轮的齿数可以从机械加工设备表 81 各种常用传动比的适用齿数中选 取。一般在主传动中，最小齿数应大于 18。采用三联滑移齿轮时，应检查滑移 齿轮之间的齿数关系：三联滑移齿轮的最大齿轮之间的齿数差应大于或等于 4，以保证滑移是齿轮外圆不相碰。 根据【1】,查表 3-9 各种

17、常用变速比的使用齿数。 94 p 、变速组 a: ，； 12 . 1 /1 1i a57 . 1 /1 2 i a 可取84,于是可得轴齿轮齿数分别为：43、35。 z s 于是， 48/43 1a i56/35 2 a i 可得轴上的三联齿轮齿数分别为：48、57。 、变速组 b: 根据【1】,查表 3-9 各种常用变速比的使用齿数, 94 p ，,4/1/1 4 1 i b2/1 2 i b11/1 3 i b 可取 90，于是可得轴上两联齿轮的齿数分别为：18、30、45。 z s 于是 ，得轴上两齿轮的齿数分别为：72/18 1 i b60/30 2 i b45/45 2 i b 72

18、，60、45。 、变速组 c: 根据【1】,查表 3-9 各种常用变速比的使用齿数, 94 p 可取 99. z s 为降速变速，取轴齿轮齿数为 20；4/1 1 i c 为升速变速，取轴齿轮齿数为 66。2 2 i c 于是得,86/22 1 i c36/72 2 i c 得轴两联动齿轮的齿数分别为 20，66； 得轴两齿轮齿数分别为 79，33。 8. 绘制变速系统图绘制变速系统图 根据轴数，齿轮副，电动机等已知条件可有如下系统图： 五、结构设计五、结构设计 1 结构设计的内容、技术要求和方案结构设计的内容、技术要求和方案 设计主轴变速箱的结构包括传动件（传动轴、轴承、带轮、齿轮、离合器

19、和制动器等） 、主轴组件、操纵机构、润滑密封系统和箱体及其联结件的结构设 计与布置，用一张展开图和若干张横截面图表示。 主轴变速箱是机床的重要部件。设计时除考虑一般机械传动的有关要求外， 着重考虑以下几个方面的问题：精度方面的要求，刚度和抗震性的要求，传动 效率要求，主轴前轴承处温度和温升的控制，结构工艺性，操作方便、安全、 可靠原则，遵循标准化和通用化的原则。 主轴变速箱结构设计时整个机床设计的重点，由于结构复杂，设计中不可 避免要经过反复思考和多次修改。在正式画图前应该先画草图。目的是： 1）布置传动件及选择结构方案。 2）检验传动设计的结果中有无干涉、碰撞或其他不合理的情况，以便 及时改

20、正。 3）确定传动轴的支承跨距、齿轮在轴上的位置以及各轴的相对位置， 以确定各轴的受力点和受力方向，为轴和轴承的验算提供必要的数据。 2 展开图及其展开图及其布布置置 展开图就是按照传动轴传递运动的先后顺序，假想将各轴沿其轴线剖开并 将这些剖切面平整展开在同一个平面上。 i 轴上装的摩擦离合器和变速齿轮。有两种布置方案，一是将两级变速齿 轮和离合器做成一体。齿轮的直径受到离合器内径的约束，齿根圆的直径必须 大于离合器的外径，否则齿轮无法加工。这样轴的间距加大。另一种布置方案 是离合器的左右部分分别装在同轴线的轴上，左边部分接通，得到一级反向转 动，右边接通得到三级正向转动。这种齿轮尺寸小但轴向

21、尺寸大。我们采用第 二种方案，通过空心轴中的拉杆来操纵离合器的结构。 总布置时需要考虑制动器的位置。制动器可以布置在背轮轴上也可以放在 其他轴上。制动器不要放在转速太低轴上，以免制动扭矩太大，使制动器尺寸 增大。 齿轮在轴上布置很重要，关系到变速箱的轴向尺寸，减少轴向尺寸有利于 提高刚度和减小体积。 3 i 轴（输入轴）的设计轴（输入轴）的设计 将运动带入变速箱的带轮一般都安装在轴端，轴变形较大，结构上应注意 加强轴的刚度或使轴部受带轮的拉力（采用卸荷装置） 。i 轴上装有摩擦离合器， 由于组成离合器的零件很多，装配很不方便，一般都是在箱外组装好 i 轴在整 体装入箱内。我们采用的卸荷装置一般

22、是把轴承装载法兰盘上，通过法兰盘将 带轮的拉力传递到箱壁上。 车床上的反转一般用于加工螺纹时退刀。车螺纹时，换向频率较高。实现 正反转的变换方案很多，我们采用正反向离合器。正反向的转换在不停车的状 态下进行，常采用片式摩擦离合器。由于装在箱内，一般采用湿式。 在确定轴向尺寸时，摩擦片不压紧时，应留有 0.20.4的间隙，间隙mm 应能调整。 离合器及其压紧装置中有三点值得注意： 1）摩擦片的轴向定位：由两个带花键孔的圆盘实现。其中一个圆盘装 在花键上，另一个装在花键轴上的一个环形沟槽里，并转过一个花键齿， 和轴上的花键对正，然后用螺钉把错开的两个圆盘连接在一起。这样就 限制了轴向和周向的两个自

23、由度，起了定位作用。 2）摩擦片的压紧由加力环的轴向移动实现，在轴系上形成了弹性力的 封闭系统，不增加轴承轴向复合。 3）结构设计时应使加力环推动摆杆和钢球的运动是不可逆的，即操纵 力撤消后，有自锁作用。 i 轴上装有摩擦离合器，两端的齿轮是空套在轴上，当离合器接通时才和 轴一起转动。但脱开的另一端齿轮，与轴回转方向是相反的，二者的相对转速 很高（约为两倍左右） 。结构设计时应考虑这点。 齿轮与轴之间的轴承可以用滚动轴承也可以用滑动轴承。滑动轴承在一些 性能和维修上不如滚动轴承，但它的径向尺寸小。 空套齿轮需要有轴向定位，轴承需要润滑。 装配时最后调整确定。 4 传动轴的设计传动轴的设计 机床

24、传动轴，广泛采用滚动轴承作支撑。轴上要安装齿轮、离合器和制动 器等。传动轴应保证这些传动件或机构能正常工作。 首先传动轴应有足够的强度、刚度。如挠度和倾角过大，将使齿轮啮合不 良，轴承工作条件恶化，使振动、噪声、空载功率、磨损和发热增大；两轴中 心距误差和轴芯线间的平行度等装配及加工误差也会引起上述问题。 传动轴可以是光轴也可以是花键轴。成批生产中，有专门加工花键的铣床 和磨床，工艺上并无困难。所以装滑移齿轮的轴都采用花键轴，不装滑移齿轮 的轴也常采用花键轴。 花键轴承载能力高，加工和装配也比带单键的光轴方便。 轴的部分长度上的花键，在终端有一段不是全高，不能和花键空配合。这 是加工时的过滤部

25、分。一般尺寸花键的滚刀直径为 6585。 刀 dmm 机床传动轴常采用的滚动轴承有球轴承和滚锥轴承。在温升、空载功率和 噪声等方面，球轴承都比滚锥轴承优越。而且滚锥轴承对轴的刚度、支撑孔的 加工精度要求都比较高。因此球轴承用的更多。但是滚锥轴承内外圈可以分开， 装配方便，间隙容易调整。所以有时在没有轴向力时，也常采用这种轴承。选 择轴承的型号和尺寸，首先取决于承载能力，但也要考虑其他结构条件。 同一轴心线的箱体支撑直径安排要充分考虑镗孔工艺。成批生产中，广泛 采用定径镗刀和可调镗刀头。在箱外调整好镗刀尺寸，可以提高生产率和加工 精度。还常采用同一镗刀杆安装多刀同时加工几个同心孔的工艺。下面分析

26、几 种镗孔方式：对于支撑跨距长的箱体孔，要从两边同时进行加工；支撑跨距比 较短的，可以从一边（丛大孔方面进刀）伸进镗杆，同时加工各孔；对中间孔 径比两端大的箱体，镗中间孔必须在箱内调刀，设计时应尽可能避免。 既要满足承载能力的要求，又要符合孔加工工艺，可以用轻、中或重系列 轴承来达到支撑孔直径的安排要求。 两孔间的最小壁厚，不得小于 510，以免加工时孔变形。mm 花键轴两端装轴承的轴颈尺寸至少有一个应小于花键的内径。 一般传动轴上轴承选用级精度。g 传动轴必须在箱体内保持准确位置，才能保证装在轴上各传动件的位置正 确性，不论轴是否转动，是否受轴向力，都必须有轴向定位。对受轴向力的轴， 其轴向

27、定位就更重要。 回转的轴向定位（包括轴承在轴上定位和在箱体孔中定位）在选择定位方 式时应注意： 1）轴的长度。长轴要考虑热伸长的问题，宜由一端定位。 2）轴承的间隙是否需要调整。 3）整个轴的轴向位置是否需要调整。 4）在有轴向载荷的情况下不宜采用弹簧卡圈。 5）加工和装配的工艺性等。 5 主轴组件设计主轴组件设计 主轴组件结构复杂，技术要求高。安装工件（车床）或者刀具（铣床、钻 床等）的主轴参予切削成形运动，因此它的精度和性能直接影响加工质量（加 工精度和表面粗糙度） ，设计时主要围绕着保证精度、刚度和抗振性，减少温升 和热变形等几个方面考虑。 主轴的结构储存应满足使用要求和结构要求，并能保

28、证主轴组件具有较好 的工作性能。主轴结构尺寸的影响因素比较复杂，目前尚难于用计算法准确定 出。通常，根据使用要求和结构要求，进行同型号筒规格机床的类比分析，先 初步选定尺寸，然后通过结构设计确定下来，最后在进行必要的验算或试验， 如不能满足要求可重新修改尺寸，直到满意为直。 1.内孔直径 d 车床主轴由于要通过棒料，安装自动卡盘的操纵机构及通过卸顶尖的顶杆， 必须是空心轴。为了扩大使用范围，加大可加工棒料结构，床主轴内孔直径由 增大的趋势。我国已有了标准可循（见 2-1） mmd50 取mmd50 2.轴径直径 前支承的直径是主轴上一主要尺寸，设计时，一般先估算或拟定一个尺寸（见 2-1） ，

29、结构确定后在进行核算。 查机床主轴变速箱设计指导得外径 mmd95 3.前锥孔尺寸 前锥孔用来装顶尖或其它工具锥柄，要求能自锁，目前采用莫式锥孔。参 考机床主轴变速箱设计指导5-6，采用 6 号莫式锥度。 4.主轴悬伸量 a 和跨距 主轴悬伸量的大小往往收结构限制，主要取决于主轴端部的结构形式及尺 寸、刀具或夹具的安装方式、前轴承的类型及配置、润滑与密封装置的结构尺 寸等。主轴设计时，在满足结构的前提下，应最大限度的缩短主轴悬伸量 a。 根据结构,定悬伸长度。mma59 1 为了提高刚度，应尽量缩短主轴的外径长度 a，选择适当的支撑跨距 l，一 般推荐取；l/a=3-5 跨距 l 取 240.

30、5mm。 5.主轴轴承主轴轴承 1）轴承类型选择 根据设计机床的功率和转速，选择装圆锥滚子轴承的主轴组件。这种主轴 转速较低，为 25-1600r/min,电动机功率为 5.5kw，故可用圆锥滚子轴承以简化 支撑部的构造。这种构造仍可归入推力支承在前支承的一类后支承（6216）的 辅助支承。 采用三支承主轴，前、中为主支承，后为辅助支承。三支承中主支承应预 紧，使轴承的滚道和滚动体之间处于过盈状态；“辅”支承常用深沟球轴承， 保留游隙以至选用游隙增大的轴承。由于三个轴径和三个壳体不可能完全同轴， 因此绝不能三个轴承都预紧，都预紧是要发生干涉的。会使轴承温度升高，空 载功率大幅度上升。如果辅支承

31、保持间隙，则当主轴不受载或载荷较小时， “辅” 支承不起作用。当主轴载荷较大， “辅”支承处于绕度较大，超过了游隙， “辅” 支承才参加工作。 2）轴承的精度和配合 主轴轴承精度要求比一般传动轴高。前轴承的误差对主轴前端的影响最大， 所以前轴承的精度一般比后轴承选择高一级。 普通精度级机床的主轴，前轴承的选或级，后轴承选或级。选择cdde 轴承的精度时，既要考虑机床精度要求，也要考虑经济性。 轴承与轴和轴承与箱体孔之间，一般都采用过渡配合。另外轴承的内外环 都是薄壁件，轴和孔德形状误差都会反映到轴承滚道上去。如果配合精度选的 太低，会降低轴承的回转精度，所以轴和孔的精度应与轴承精度相匹配。 3

32、）轴承间隙的调整 为了提高主轴的回转精度和刚度，主轴轴承的间隙应能调整。把轴承调到 合适的负间隙，形成一定的预负载，回转精度和刚度都能提高，寿命、噪声和 抗震性也有改善。预负载使轴承内产生接触变形，过大的预负载对提高刚度没 有明显的小果，而磨损发热量和噪声都会增大，轴承寿命将因此而降低。 轴承间隙的调整量，应该能方便而且能准确地控制，但调整机构的结构不 能太复杂。双列短圆柱滚子轴承内圈相对外圈可以移动，当内圈向大端轴向移 动时，由于 1：12 的内錐孔，内圈将胀大消除间隙。 其他轴承调整也有与主轴轴承相似的问题。特别要注意：调整落幕的端面 与螺纹中心线的垂直度，隔套两个端面的平行度都由较高要求

33、，否则，调整时 可能将轴承压偏而破坏精度。隔套越长，误差的影响越小。 螺母端面对螺纹中心线垂直度、轴上和孔上套简两端平行度等均有严格的 精度要求。 6. 主轴与齿轮的连接主轴与齿轮的连接 齿轮与主轴的连接可以用花键或者平键；轴做成圆柱体，或者锥面（锥度 一般取 1：15 左右） 。锥面配合对中性好，但加工较难。平键一般用一个或者两 个（相隔 180 度布置） ，两国特键不但平衡较好，而且平键高度较低，避免因齿 轮键槽太深导致小齿轮轮毂厚度不够的问题。 7. 润滑与密封润滑与密封 主轴转速高，必须保证充分润滑，一般常用单独的油管将油引到轴承处。 主轴是两端外伸的轴，防止漏油更为重要而困难。防漏的

34、措施有两种： 1）堵加密封装置防止油外流。 主轴转速高，多采用非接触式的密封装置，形式很多，一种轴与轴承盖之 间留 0.10.3的间隙（间隙越小，密封效果越好，但工艺困难） 。还有一种mm 是在轴承盖的孔内开一个或几个并列的沟槽（圆弧形或 形） ，效果比上一种好v 些。在轴上增开了沟槽（矩形或锯齿形） ，效果又比前两种好。 在有大量切屑、灰尘和冷却液的环境中工作时，可采用曲路密封，曲路可 做成轴向或径向。径向式的轴承盖要做成剖分式，较为复杂。 2）疏导在适当的地方做出回油路，使油能顺利地流回到油箱。 8.其他问题其他问题 主轴上齿轮应尽可能靠近前轴承，大齿轮更应靠前，这样可以减小主轴的 扭转变

35、形。 当后支承采用推力轴承时，推力轴承承受着前向后的轴向力，推力轴承紧 靠在孔的内端面，所以，内端面需要加工，端面和孔有较高的垂直度要求，否 则将影响主轴的回转精度。支承孔如果直接开在箱体上，内端面加工有一定难 度。为此，可以加一个杯形套孔解决，套孔单独在车床上加工，保证高的端面 与孔德垂直度。 主轴的直径主要取决于主轴需要的刚度、结构等。各种牌号钢材的弹性模 量基本一样，对刚度影响不大。主轴一般选优质中碳钢即可。精度较高的机床 主轴考虑到热处理变形的影响，可以选用或其他合金钢。主轴头部需要淬cr40 火，硬度为5055。其他部分处理后，调整硬度为220250。hrchbs 六、传动件的设计六

36、、传动件的设计 1 带轮的设计带轮的设计 三角带传动中，轴间距 a 可以加大。由于是摩擦传递，带与轮槽间会有打 滑，宜可缓和冲击及隔离振动，使传动平稳。带轮结构简单，但尺寸大，机 床中常用作电机输出轴的定比传动。电动机转速 n=1440r/min,传递功率 p=7.5kw,传动比 i=1.8，两班制，一天运转 16 小时，工作年数 10 年。 (1)、选择三角带的型号 由【4】表 8-7 工作情况系数查的共况系数=1.2。 156 p a k a k 故根据【4】公式（8-21） 156 p )(652 . 1kwpkp aca 式中 p-电动机额定功率， -工作情况系数 a k 因此根据、由

37、【4】 图 8-11 普通 v 带轮型图选用 a 型。 ca p 1 n 157 p (2)、确定带轮的基准直径， d d 带轮的直径越小带的弯曲应力就越大。为提高带的寿命，小带轮的直径 不宜过小，即。 机械设计表 8-8 取主动小带轮基准直径=106 d min dd d 。mm 由【4】公式(8-15a) 150 p1 1 2 1 2 d n n d 式中： -小带轮转速，-大带轮转速，-带的滑动系数，一般取 0.02。 n n ，由【4】表 8-8 取圆整为mmd 4 . 199)02 . 0 1 (106 750 1440 2 157 p 200mm。 (3)、验算带速度 v， 按【4

38、】式（8-13）验算带的速度 150 p smv/98. 7 ，故带速合适。smvsm305 (4)、初定中心距 带轮的中心距，通常根据机床的总体布局初步选定，一般可在下列范围内 选取： 根据【4】经验公式（8-20） 152 p )(2)(7 . 0 21021 ddadd 取，取612 2 . 214 0 a400 0 a (5)、三角带的计算基准长度 l 由【4】公式（8-22）计算带轮的基准长度 158 p 0 2 12 2100 42 2 a dd ddal mml1286 0 由【4】表 8-2，圆整到标准的计算长度 146 p1400 0 l (6)、确定实际中心距a 按【4】公

39、式（8-23）计算实际中心距 158 p 457 2 12861400 400 2 0 0 dd ll aa (8)、验算小带轮包角 1 根据【4】公式（8-25） 158 p ，故主动轮上包角合适。 oooo a dd 1202 .168 3 . 57180 12 1 (9)、确定三角带根数z 根据【4】式（8-26）得 158 p 00 ca l p z pp k k 算得根z5 (10)、计算预紧力 查【4】表 8-3，q=0.1kg/m 由【4】式（8-27） 2 0 ) 5 . 2 (500qv k k vz p f ca 其中： -带的变速功率,kw； ca p v-带速,m/s；

40、 q-每米带的质量，kg/m；取 q=0.1kg/m。 v = 1440r/min = 9.42m/s。 nf66.10742 . 9 1 . 0) 98. 0 98 . 0 5 . 2 ( 542. 9 6 500 2 0 、计算作用在轴上的压轴力 nzffq89.1070 2 2 . 168 sin66.10752 2 sin2 1 0 2 传动轴的直径估算传动轴的直径估算 传动轴除应满足强度要求外，还应满足刚度的要求，强度要求保证轴在反 复载荷和扭载荷作用下不发生疲劳破坏。机床主传动系统精度要求较高，不允 许有较大变形。因此疲劳强度一般不失是主要矛盾，除了载荷很大的情况外， 可以不必验算

41、轴的强度。刚度要求保证轴在载荷下不至发生过大的变形。因此， 必须保证传动轴有足够的刚度。 1 .确定各轴转速确定各轴转速 、确定主轴计算转速：计算转速是传动件能传递全部功率的最低转速。各 j n 传动件的计算转速可以从转速图上，按主轴的计算转速和相应的传动关系确定。 根据【1】表 3-10，主轴的计算转速为 min/ r5841 . 1 03nn 1 3 12 1 3 z min j 、各变速轴的计算转速： 轴的计算转速为 118r/min； 3j n 轴的计算转速为 475r/min； 2j n 轴的计算转速为 750r/min。 1 j n 、各齿轮的计算转速 各变速组内一般只计算组内最小

42、齿轮，也是最薄弱的齿轮，故也只需确定 最小齿轮的计算转速。 变速组 c 中，20/79 只需计算 z = 20 的齿轮，计算转速为 335r/min； 变速组 b 计算 z = 18 的齿轮，计算转速为 475r/min； 变速组 a 应计算 z = 35 的齿轮，计算转速为 800r/min。 、核算主轴转速误差 min/ 4 . 136733/6645/4548/43200/1061440rn 实 min/1320rn 标 %5%5 . 3%100 1320 )13204 .1367( %100 )( 标 标实 n nn 所以合适。 2.传动轴直径的估算：确定各轴最小直径传动轴直径的估算：

43、确定各轴最小直径 根据【5】公式（7-1） ，并查【5】表 7-13 得到取 1. mm n p d j 491 轴的直径：取min/750 1 rn j mm n d j 4 . 25 2 . 1750 5 . 5 91 5 . 5 91 4 4 轴的直径：取min/475 2 rnj mm n d j 5 . 28 2 . 1475 5 . 5 91 5 . 5 91 4 4 轴的直径：取min/118 3 rnj mm n d j 9 .36 2 . 1 700 1000 118 5 . 5 91 5 . 5 91 4 4 其中：p-电动机额定功率（kw） ； -从电机到该传动轴之间传动

44、件的传动效率的乘积； -该传动轴的计算转速（） ； j nminr -传动轴允许的扭转角（） 。 mo 当轴上有键槽时，d 值应相应增大 45%;当轴为花键轴时，可将估算的 d 值减小 7%为花键轴的小径;空心轴时，d 需乘以计算系数 b，b 值见【5】表 7- 12。和为由键槽并且轴为空心轴，和为花键轴。根据以上原则各轴 的直径取值：，和在后文给定， 轴采用光轴，轴和轴mmd28 d d 因为要安装滑移齿轮所以都采用花键轴。因为矩形花键定心精度高，定心稳定 性好，能用磨削的方法消除热处理变形，定心直径尺寸公差和位置公差都能获 得较高的精度，故我采用矩形花键连接。按规定，矩形花键的198711

45、44tgb 定心方式为小径定心。查【15】表 5-3-30 的矩形花键的基本尺寸系列，轴花 键轴的规格；轴花键轴的规格728326为bddn 。1035406为bddn 各轴间的中心距的确定： ；)(75.113 2 5 . 2)4843( 2 )( 21 mm mzz d ；)(135 2 3)7218( mmd ；)(25.173 2 5 . 3)6633( mmd v 3 3 各变速组齿轮模数的确定各变速组齿轮模数的确定 齿轮模数的确定：齿轮模数的确定： 齿轮模数的估算： 按接触疲劳和弯曲疲劳强度计算齿轮模数比较复杂，而且有些系数只有在齿轮每个参 数都已知道后方能确定，所以只在草图画完后

46、校核用。在画草图之前，先估算，再选用标 准齿轮模数。 齿轮弯曲疲劳的估算： mm zn n m f w 332 齿面点蚀的估算： mm n n a f 3370 其中 n，为大齿轮的计算转速，a 为齿轮中心距。 由中心距 a 及齿数求出模数。 21,z z 21 2 zz a mf a 变组: 齿数为 56 的齿轮： 齿轮弯曲疲劳的估算： 89. 1 47556 5 . 5 3232 3 3 f w zn n m 齿面点蚀的估算： 7 . 83 475 5 . 5 370370 3 3mm n n a f 83 . 1 91 7 . 8322 21 zz a mf 因为 1 轴上装有摩擦离合器

47、，必有一齿轮的齿根圆应大于摩擦片外径。所以齿轮的直径应 大些，模数 m 暂取 2.5 b 变组: 齿数为 72 的齿轮： 齿轮弯曲疲劳的估算： 77 . 2 11872 5 . 5 3232 3 3 f w zn n m 齿面点蚀的估算： 16.133 118 5 . 5 370370 3 3mm n n a f 96. 2 90 16.13322 21 zz a mf 暂取 m 为 3 c 变组: 齿数为 79 的齿轮： 齿轮弯曲疲劳的估算： 99 . 2 8579 5 . 5 3232 3 3 f w zn n m 齿面点蚀的估算： 54.148 85 5 . 5 370370 3 3mm

48、 n n a f 1 . 3 99 54.14822 21 zz a mf 暂取 m 为 3.5 表 5.1 齿轮尺寸表 （单位：mm） 齿轮齿数 z 模数 n m m 分度圆 直径 d 齿顶圆 直径 a d 齿根圆 直径 f d 齿顶高 a h 齿根高 f h 352.587.592.581.252.53.125 432.5107.5112.5101.252.53.125 562.5140145133.752.53.125 482.5120125113.752.53.125 183546046.533.75 303909682.533.75 453135141127.533.75 72321

49、6222208.533.75 603180186172.533.75 453135141127.533.75 203.5707761.253.54.375 663.5231238223.253.54.375 793.5276.5283.5267.753.54.375 333.5115.5122.5106.753.54.375 齿轮齿宽：)105( mmm b 4 带轮结构设计带轮结构设计 、带轮的材料 常用的 v 带轮材料为 ht150 或 ht200，转速较高时可以采用铸钢或钢板冲 压焊接而成，小功略时采用铸铝或塑料。 、带轮结构形式 v 带轮由轮缘、轮辐和轮毂组成，根据轮辐结构的不同可以分

50、为实心式 （【4】图 8-14a） 、腹板式（【4】图 8-14b） 、孔板式（【4】图 8-14c） 、椭圆 轮辐式（【4】图 8-14d） 。v 带轮的结构形式与基准直径有关，当带轮基准直径 （d 为安装带轮的轴的直径，mm）时。可以采用实心式，当ddd5 . 2 可以采用腹板式，时可以采用孔mmdd300mmddmmdd100,300 11 同时 板式，当时，可以采用腹板式。mmdd300 带轮宽度：。mmfezb652) 1( 分度圆直径： 。mmdd200 d=72mm 是深沟球轴承 6210 轴承外径，其他尺寸见带轮零件图。 、v 带轮的轮槽 v 带轮的轮槽与所选的 v 带型号向对

51、应，见【4】表 8-10. mm d d 与相对应得 d d 槽 型 d b mina h minf h e min f o 32 o 34 o 36 o 38 a11. 0 2.758.73 . 0159 118 118 v 带绕在带轮上以后发生弯曲变形，使 v 带工作面夹角发生变化。为了使 v 带的工作面与大论的轮槽工作面紧密贴合，将 v 带轮轮槽的工作面得夹角做成 小于。 o 40 v 带安装到轮槽中以后，一般不应该超出带轮外圆，也不应该与轮槽底部 接触。为此规定了轮槽基准直径到带轮外圆和底部的最小高度。 minminfa hh和 轮槽工作表面的粗糙度为。2 . 36 . 1rr或 、v

52、 带轮的技术要求 铸造、焊接或烧结的带轮在轮缘、腹板、轮辐及轮毂上不允许有傻眼、裂缝、 缩孔及气泡；铸造带轮在不提高内部应力的前提下，允许对轮缘、凸台、腹板 及轮毂的表面缺陷进行修补；转速高于极限转速的带轮要做静平衡，反之做动 平衡。其他条件参见中的规定。92 1 . 13575tgb 5 片式摩擦离合器的选择和计算片式摩擦离合器的选择和计算 片式摩擦离合器目前在机床中应用广泛，因为它可以在运转中接通或脱开， 具有结合平稳、没有冲击、结构紧凑的特点，部分零件已经标准化，多用于机 床主传动。 按扭矩选择，即： 根据【15】和【14】表 6-3-20， 静扭矩mntt03.70 750 5 . 5

53、 9550 1.决定外摩擦片内径 d： 根据结构需要，摩擦片的内径 d 应比安装轴的轴径大mm。62 故取 d=32mm 2.选择摩擦片尺寸 目前摩擦片尺寸尚未制定系列标准，但也有一些通用型摩擦片系列尺寸（图 4- 2） ，可供设计机床时选用和参考。 根据图 4-2 静转矩在 60100 之间 d d b b 1 d 30 98 90 30 10 过大，不合适。对其尺寸进行自行设计。98 1 d 3.暂定摩擦片对数 z=14 公式 mv n z kkddpf km zk 1012 33 3 3 3 3 1012 d pfkkzk km d mvz n 查机床主轴变速箱设计指导表 12，表 13

54、 得： d=32 k=1.4 f=0.06 p=1.1 86 . 0 v k97 . 0 z k1 m k 摩擦片的最终参数： d d b b 1 d 32 87.1 80 30 10 七、本文工作总结七、本文工作总结 机床产品设计是设计人员根据市场，社会和人们对机床的需要所进行的构思， 计算，试验，选择方案，确定尺寸，绘制图纸以及编制技术文件等一系列创造 性活动的总称，是机床产品实现的必要前提，是产品开发过程中至关重要的环 节。机床产品设计的好坏，直接影响其成本，质量，研制周期及市场的竞争能 力。本文的设计主要是从车床主轴箱的角度入手，使设计产品在给定的数值要 求下达到最合理的经济和性能。 6 月 2 日，为期三个月的设计任务圆满完成了，虽然设计的过程比较繁琐， 而且刚开始还有些不知所措，甚至是害怕与退缩，尽管“雄关漫道真如铁” ，但 是在我“而今迈步从头越” ，再加上老师的悉心指导，我终于顺利地完成了这次 设计任务。 我们专业课已经学过车床相关的知识，尤其是金属切削机床这科中详 尽的讲述了机床主传动系的设计，并且在大二的时候我们还做过二级减速器的 课程设计，所以刚开始我对自己的课题满腹信心，但是当我仔细的审题后发现， 并不是我想象的那么容易。一开始的主电动机的选择就让我吃尽了苦头，本来 想直接参照 ca6140 车床的电动机型号，但是资料上并没有给出