兰州市七里河拟建六层商住楼设计

1、本科毕业论文（设计）题目：兰州市七里河拟建六层商住楼姓 名： 宋婷婷 学号：_院 （系）：_ 专业：_ _土木工程 _指导老师：_ 职称：_评 阅 人：_ 职称：_2006年3月本科生毕业设计（论文）原创性声明本人以信誉声明：所呈交的毕业设计（论文）是在导师指导下进行的研究工作及取得的研究成果。谈讨中的结论和结果为本人独立完成，不包含他人成果及获得中国地质大学或其他教育机构的学位或证书而使用过的材料。毕业论文作者（签字）： 宋婷婷签字日期： 2006年3月30日绪 论一、毕业设计的重要性毕业设计是理论与实践相组合的运用阶段，是学生将所学专业知识和基本技能进行建筑、结构的重要实践过程，具有极强的

2、综合性和实践性。本专业的毕业设计是训练学生通过综合运用所学的专业知识对房屋建筑工程中设计中常见的典型房屋进行一次理论联系实际的较完整的工程项目设计的全过程，以使学生进一步熟悉、掌握一般房屋工程的设计过程和方法，进一步培养学生结构设计、施工图绘制和计算机应用等方面的技能，以达到综合运用所学知识，提高分析和解决工程实际问题的能力和目的。二、设计要求和设计条件 1、设计要求本设计包括建筑设计、结构设计二部分，其中建筑设计要求进行建筑平、立、剖面设计及楼梯，卫生间和局部构造设计等，并完成满足施工要求的建筑施工图。结构设计要求，在建筑设计的基础上确定合理的结构方案，并进行结构计算，同时依据构造要求进行结

3、构施工图的绘制。2、设计条件（1）工程建设地点：兰州市（2）自然条件抗震设计防烈度：8度，近震标准冻结厚度：1.0m基本风压值：0.3kn/m2基本雪压值：0.15knn/ m2（3）工程地质条件该工程建筑物场地地势平坦，邻近城市干道，并有上下水，煤气管网附近（以达“三通一平”要求），地面以下10米深度范围内为iv级自重湿陷性黄土，地面以下10米15米范围内为卵石层，其承重标值为500kpa,勘测范围内无地下水。（4）施工条件预制构件根据工程情况可安排在预制厂生产或工地现场预制，现浇混凝土采用商品混凝土，模板采用钢框竹胶全模板，脚手、钢筋在工地现场加工、绑扎与焊接。垂直运输采用塔吊，装饰采用井

4、架吊篮方式。施工用水、电、路在施工准备中已完成，本设计不再要求。中文摘要本次毕业设计的题目为钢筋混凝土多层框架结构房屋的结构设计。本设计为六层商住楼设计的一个部分，设计内容有结构设计说明，结构设计计算，结构施工图。本设计本着安全、适用、经济、美观的设计方针和指导思想，注重设计资料的查阅选用，力求使设计达到合理规范，建筑结构图严格按照制图教材及先行制图标准规定绘制，力求清晰准确。关键词：毕业设计建筑商住房屋abstractthe title of the graduation design of constructer is the structural design ofmultilayer

5、frame hewer of reinforced uncrate. the design picture is a pant of a six layers building of apartments for market. the content of the deign picture induces the explanation for the deign picture, the calculation to structural deictic, the picture for structural working.with the guideline and idea of

6、safety, suitability, economy, beauty, and no-pollution, the reasonable selection of materials for design was seriously made. scientific for mules and regal at ions are gone by carefully. the structural picture of construction was designed avouching to the textbook of design and the determined criter

7、ia of design picture strictly, being clear and correct.keywords: graduation design construction guiding apartment中国地质大学本科毕业设计 兰州市七里河拟建六层商住楼目 录结构设计计算书一、工程概况1二、结构布置及计算简图1三、重力荷载的计算1四、框架侧移刚度计算2五、横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算3六、竖向荷载作用下框架结构的内力计算7七、截面设计20八、板的配筋计算（附）29九、现浇板式楼梯设计25十、基础的设计计算28十一、悬臂构件的配筋计算29结束语31致谢32参

8、考文献33兰州市七里河拟建六层商住楼一、工程概况：（见29页）二、结构布置及计算简图：根据该房屋的使用功能及建筑设计的要求，进行了平面、立面、剖面设计，其主体结构共六层，层高底层为3.6m，其它均为3m，局部突出屋面的上人小屋层高为3.0m。填充墙采用20厚粘土空心砖砌筑。门为木门，门洞尺寸为0.9m2.1m和0.7m2.1m,窗为铝合金窗，洞口尺寸1.51.5 m等几种。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋砼结构，楼板厚度取100mm，梁截面高度按梁跨的计算，由此估算的梁截面尺寸为250mm500mm,各层梁，柱和板的砼强度等级，共设计强度c35(fc=16.7n/mm2,fx=1.57n/mm2),c

9、30(f3=14.3n/mm2)柱截面尺寸为500mm500 mm，该框架结构的讥震等级为二级，其轴压比限值hn0.8，各层的重力荷载代表值近似取12kn/m2，基础选用桩基础，基础埋深取2.5m，取柱的形心线为框架柱的轴线；梁取至板底；26层柱高度即为层高，底层柱高从基础顶面取至一层板。框架结构计算简图如右图所示“处”三、重力荷载计算：屋面（上人）：40厚细石砼保护层0.04220.88kn/m2三毡四油防水层 0.4 kn/m225厚水泥砂浆找平层 0.025200.5 kn/m2220厚蒸压粉煤灰加汽砼保护层 0.2261.32 kn/m2水泥焦碴找坡层 0.048140.672 kn/

10、m2100厚钢筋砼板 0.1252.5 kn/m2合计 =6.272 kn/m216层楼面 瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 0.55 kn/m2100厚刚筋砼板 0.1252.5 kn/m2合计： =3.05 kn/m22、屋面及楼面可变荷载标准值上人屋面均布活荷载标准值 2.0 kn/m2楼面活荷载标准值 2.0 kn/m2屋面重载标准值 0.4 kn/m23、梁、柱、墙、窗、门重力荷载标准值：梁柱可根据截面尺寸，材料容重及粉刷等计算出单位长度上的重力荷载；对墙、门、窗等可计算出单位面积的重力荷载。梁的重力荷载为：0250.5251.053.28 kn/m，柱的重力荷载为：0.50.5251.

11、16.875 kn/m外墙体为（240 mm4020）300 mm厚粘土空心砖，外墙面6 mm厚水泥砂浆找平面，12厚水泥砂浆打底，内墙面为6厚1：3石灰膏砂浆，10厚石灰膏砂浆打底，则外墙单位面积墙面重力荷载为0.3150.006200.012200.006140.01145.084 kn/m2内墙外200mm粘土空心砖，两侧均为2厚纸筋灰拌面，16厚水泥石灰膏砂浆，则内墙单位面积重力荷载为15020.0021720.006140.01143.416 kn/m2木门单位面积重力荷载为0.2 kn/m2，铝合金窗为0.4 kn/m24、重力荷载代表值：集中于各楼层的重力荷载代表值指结构和构配件

12、自重标准值和各可变荷载组合值之和，在表示地震发生时根据遇概率确定的有效重力。本结构重力荷载代表值经计算如图右：四、框架侧移刚度计算：1、横向框架侧移刚度计算 （承重框架为横向框架）横梁的线刚度ib及柱的线刚度ic 计算过程如下（其中ib 5.1m）hc=3.6m,hc2=3m.kl梁编号截面（mm2）砼等级e（n/ mm2）ib=bh3(mm2）ib=（n/ mm）kl-1200500c303.01092.61091.52941010kl-2250500c303.01092.61091.52941010柱线刚度计算表层次hc/mme(n/mm2)bh(mm2)ic/mm4ecic/(n/mm)

13、136003.01045005005.211094.3410102630003.01045005005.211094.341010柱的侧移刚度按d=2c计算，根据梁柱线刚度的不同，柱可分为中框架中柱和边柱及边框架中柱和边柱以及楼梯间柱等。中框架柱的侧移刚度d值（n/mm）层次边框中框di2cdi12cdi1260.2940.12888900.5870.2271576029378010.3520.362145400.7050.44517880377840边框架柱侧移刚度d值层次a-1,a-19b-1,b-19di2cdi12cdi1260.2940.12888900.2940.128889035

14、56010.3520.362145400.3520.3621454058160楼梯间框架柱侧移刚度d值（n/mm）层次b3,b-5,b-9,b-11,b-15,b-17c-3,c-5,c-11,c-15,c-17di2cdi12cdi1260.5870.227157600.2940.128889014790010.7050.445178800.3520.36214540194520将上述不同情况下同层、框架柱的侧移刚度相加，即杠架各层间侧移刚度di如下表：层次123456di630520477240477240477240477240477240由上表可知d1/d2=630520/477240

15、=1.32170.7,故该框架为规则框架。五、横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算：1、横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算：（1）横向自振周期计算将g3折算到主体结构顶层，即ge=1423.73(1+)=1768.18kn结构顶点的侧移徦想，侧移计算如下表 分6层的gi为g6与ge之和层次gi/(kn)vgi/(kn)di/(n/mm)hi/mmhi/mm610521.1110521.1147724022.0404.459513.2520034.3647724041.98382.449513.2529547.6147724061.91340.439513.2539060.8647

16、724081.85278.529513.2548574.11477240101.8196.619513.2559789.4247724094.8294.82按t1=1.7计算基周期，其中ht的量纲m,取qt0.7则t1=1.70.7=0.765(2)水平地震作用及楼层地震剪力计算：本设计中，结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。结构总水平地震作用标准值为：geq=0.85gi=(11215.31+9513.254+8252.93+1423.73) =0.8559444.97=50528.2kn1=()0.9max=()0.90.

17、16=0.068fek=1geq=0.06850528.2=3435.9kn固1.4tg=1.40.3=0.4250,说明x2l ,则x=mmax=ma+vax-( q1+ q2)x2+q2(x-l)若va0,则mmax=ma本结构中，以第一层为例，梁上荷载设计值q1=1.28.71=10.45 kn/m q2=1.2(4.575+0.53)=7.29 kn/m左震va-10.455.1（1-）5.17.29-18.680则mmax发生在左支座mmax=1.3mek-1.0mae=1.3130.87-(21.18+0.53.74)=147.08 kn/myre mmax=0.75147.08=

18、110.31 kn/m右震 va10.455.1（1-）5.17.2997.97097.97-（210.457.29）1.774.010x5.87m 5.1m说明mnm发生在右支座。mmax=1.3mek-1.0mge=1.397.89-(18.83+0.53.1)=106.89knmvre mmax=0.75106.89=80.16 knm剪力计算ab净跨 ln=5.1-(0.5-)-=4.6m 右震 vlb=84.92kn vbr=-15.09knmbl边142.47-17.980.375135.72 knm mbl边-151.7187.8-129.76 knm右震 vbr84.92kn

19、vbr=-15.09kn mbl边=-197.79+84.920.375=99.03 knmvgb=10.454.6+7.29()=34.61kn 则va1.234.61103.69kn vb左1.234.61104.02kn vreva=0.85103.69=88.14kn vrevb左0.85104.0288.56kn(3)框架内力组合取每层柱顶和柱底两个控制截面，按框架柱内力组合方法进行组合，组合结果及柱端弯矩，设计值的调整见下表。注意：在考虑地震作用效应与组合中，取屋面雪荷载时的内力进行组合。43框架梁内力组合表 vre=0.75 bub1.2层次截面位置内力sgksqkswksek1

20、.25ak+1.25sak+1.25vre1.2(sak+0.5 sak+1.3 sqk0.35 sgk+ sqk1.2 sgk+1.4sak v=vre(mmb+mb)一层am-21.18-3.740130.87-30.13-30.13106.85-148.34-32.33-30.6588.56v29.184.88044.8541.1641.16-15.2872.1844.2741.85b左m-18.83-3.10097.89-26.5-26.5-113.7877.1-28.52-26.94v31.645.4044.8544.7744.7774.63-12.0348.1145.53b右m-1

21、8.83-3.1097.89-26.5-26.577.10-113.78-28.52-26.94142.2v3.05.1044.8542.4342.43-14.4373.0245.643.14跨间mab48.2943.3431.5626.6058.1355.0mbc43.3448.2126.6031.5658.1355.0三层am-22.5-3.80124.37-32.91-32.9199.30-143.22-32.11-32.3280.86v29.184.88042.5141.1641.16-12.9869.9144.2741.85b左m-19.18-3.4092.43-28.02-28.0

22、-108.8371.41-29.10-25.51v31.645.4042.5144.7742.4372.35-10.5448.5145.53b 右m-19.18-3.21092.43-28.0243.3474.41-108.83-28.52-26.94118.29v305.1042.5142.4342.4370.74-12.1545.643.14跨间mab48.2943.3431.5626.6058.1355.0mbc43.3448.2926.631.5658.1355.0六层am-20.28-3.4（0.3）041.85-28.70-28.7021.02-60.5130.84-29.1830

23、.2v23.124.88（0.53）013.4333.8933.899.9136.1036.0934.58b左m-15.24-2.58（0.26）022.62-21.54-21.54-36.937.18-23.15-21.9v26.845.54（0.49）013.4339.1939.1939.7413.5541.7839.82b右m-15.24-2.58（-0.26）022.62-21.54-21.547.18-3.693-23.15-21.930.95v24.365.1（0.51）013.4335.6635.6611.1237.3137.9936.37跨间mab039.9940.2526.1

24、626.4248.4646.39mbc040.2239.9926.4228.1648.4646.39横向框架a柱弯矩和轴力组合层次截面位置内力sgksqkswksek1.23gk+1.26sak+swbvre=0.8 vre1.2(sak+0.5 sak+1.3 sek1.35 sgk+ sqk1.2 sgk+1.4 sqkmmaxnnminmnmmmax6柱顶mn16.367.043.04(0.3)15.08(1.55)0041.8513.4323.3999.4523.3999.45-26.4257.6060.6385.5625.05105.5823.82101.5660.6385.56-2

25、6.4257.6025.05105.58柱底mn-11.1787.67-1.73（-0.17）15.08（1.55）007.3813.43-15.58124.2-15.58124.2-3.8877.43-19.23105.37-16.81133.43-16.81126.32-15.85105.37-19.2377.43-16.81133.435柱顶mn11.17163.221.73（0.17）30.23（16.83）0060.2638.7215.58233.9515.58233.95-51.74130.9374.85211.4716.81250.55715.85238.1974.85211.4

26、7-51.74130.9316.81250.56柱底mn-11.17183.85-1.7330.23（16.83）0026.0838.72-15.58258.71-15.58258.7115.57150.74-38.68231.28-16.81278.43-15.85262.44-38.68231.2815.57150.74-16.81278.434柱顶mn11.17259.401.7345.31（32.11）0070.5172.6315.58368.3815.58368.38-61.78195.2484.88432.8916.81395.515.85374.7184.88432.89-61.

27、78195.2484.88432.89柱底mn-11.17280.02-1.7345.31（32.11）0047.072.63-15.58393.11-15.58393.1137.33215.03-60.43366.10-16.81423.34-15.85399.46-60.43366.1037.33215.03-16.81423.343柱顶mn11.17356.581.7360.39（47.19）0077.37115.1415.58502.7915.58502.79-68.91250.8992.02490.3816.81540.42315.85511.2492.02490.38-68.912

28、50.8916.81540.423柱底mn-11.17376.20-1.7360.39（47.19）0063.3115.14-15.58527.53-15.58527.5354.27270.39-77.39509.88-16.81568.26-15.85535.99-77.39509.8854.27270.39-16.81.568.262柱顶mn11.17451.761.7375.47（62.27）0070.52161.4915.58637.2015.58637.20-61.79307.9784.89637.4616.81685.3515.85647.7784.89637.46-61.7930

29、7.9716.81685.35柱底mn-10.57472.38-1.6975.47（62.27）0044.67206.34-14.82661.95-14.82661.9578.69322.16-100.61637.46-15.96713.18-15.05672.51-100.61637.4678.69322.16-15.96713.181柱顶mn11.17547.941.7890.55（77.35）00203.5206.3416.34771.6216.34771.62-34.32443.6258.59784.0817.64830.2716.59784.358.59784.08-34.32443

30、.6217.64830.27柱底mn-5.88568.56-0.8990.55（77.35）00203.5206.34-7.78796.37-7.78796.37205.57468.36217.67803.88-8.83858.11-8.13809.04217.67803.88205.57468.36-8.83858.11注：表中mas左侧受拉为正、单位为kn m，nus受压为正，单位为kn，sqk中撟号内的数值作为屋面作用雪荷载，其它层楼面的作用活载对应的内力值。横向框架a柱端弯矩设计值的调整层次654321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底rre(mc=hc mb)84.5689.363886272.09rren637.46637.46784.08803.88注：表中弯矩为相应于本层柱顶的上、下两端的弯矩设计值。对顶层及轴压比n小于0.15的柱不予调整，n 为考虑地震作用组合时轴压力设计值：横向框架a柱剪力组合层次sgksqkswksek1.2 sgk+1.26