TC5610 6塔吊基础的计算书

1、TC5610-6塔吊基础的计算书依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。j精选.参数信息塔吊型号:QTZ80(TC5610-6)塔机自重标准值:Fk1=440.02kN起重荷载标准值:Fqk=80.00kN塔吊最大起重力矩:M=800.00kN.m塔吊计算高度:H=100m塔身宽度:B=1.6m非工作状态下塔身弯矩:M=1552kN.m承台混凝土等级:C35钢筋级别:HRB400地基承载力特征值:775kPa承台宽度：Bc=5m承台厚度:h=1m基础埋深:D=0.00m计算简图:二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1）塔机自重标准值Fki =440.02kN 2

2、）基础以及覆土自重标准值G=5X 5X 1 X 25=625kN 承台受浮力：Fik =5X 5X 21.80 X 10=5450kN 3）起重荷载标准值Fqk=80kN2. 风荷载计算1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.2塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m )2=0.8 X 1.49 X 1.95 X 1.73 X 0.2=0.80kN/m=1.2 X 0.80 X 0.35 X 1.6=0.54kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值FVk=qskX H=0.54X 100=54.05kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值MSk=0.5Fvk X H=0.

3、5X 54.05 X 100=2702.25kN.m2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.30kN/m2)叭=0.8 总2=0.8 X 1.51 X 1.95 X 1.73 X 0.3=1.22kN/m竹jt =川肌简EV F H=1.2 X 1.22 X 0.35 X 1.6=0.82kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qskX H=0.82X 100=82.16kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值MSk=0.5Fvk X H=0.5X 82.16 X 100=4107.79kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，

4、标准组合的倾覆力矩标准值M=1552+0.9 X (800+2702.25)=4704.03kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M=1552+4107.79=5659.79kN.m三. 地基承载力计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。塔机工作状态下:当轴心荷载作用时:p厂凤十邛曲=(440.02+80+-4825)/(52X 5)=-172.20kN/m当偏心荷载作用时:Pg二趴叽-MJ 叫=(440.02+80+-4825)/(5 X 5)-2 X (4704.03 X 1.414/2)/20.832=-491.47kN/

5、m由于P kmin0所以按下式计算Pkmax：=(4704.03+54.05X 1)/(440.02+80+-4825.00)=-1.11m 0.25b=1.25m工作状态地基承载力满足要求！bad-&疑恥2=2.5-0.78=3.28m盂=(垃+ 6”站f=(440.02+80+-4825.00)/(3=-133.27kN/m2X 3.28 X 3.28)塔机非工作状态下:当轴心荷载作用时:=(440.02+-4825)/(52X 5)=42.60kN/m当偏心荷载作用时: 7 = (兔十引丿叫-M/鸣=(440.02+-4825)/(5 X 5)-2 X (5659.79 X 1.414/

6、2)/20.83=-559.54kN/m2 由于P kmin0所以按下式计算Pkmax：a严耳简严GJ=(5659.79+82.16 X 1)/(440.02+-4825.00)=-1.31m 0.25b=1.25m 非工作状态地基承载力满足要求！-沙忑 12=2.5-0.93=3.43m盂=(垃+ 6”站fX 3.43 X 3.43)=(440.02+-4825.00)/(32=-124.54kN/m四. 地基基础承载力验算修正后的地基承载力特征值为:f a=775.00kPa轴心荷载作用：由于faPPkmax=-124.54kPa，所以满足要求!五. 承台配筋计算依据建筑地基基础设计规范

7、GB 50007-2011第8.2条。1.抗弯计算，计算公式如下：12式中a 1-右吃;+亍f+F-罟）+ （盅截面1-1至基底边缘的距离，取a1=1.70m；截面1-1在基底的投影长度,取a=1.60m 。截面1-1处的基底反力;3a工作状态下：2P=-133.27 X (33.28-1.70)/(3 X 3.28)=-110.25kN/m ;M=1.7rf X (2 X 5+1.6) X (1.35 X -133.27+1.35 X -110.25-2 X 1.35 X -4825.00/5 2)+(1.35 X-133.27-1.35 X -110.25) X 5/12 =499.93k

8、N.m 非工作状态下:2P=-124.54 X (33.43-1.70)/(3 X 3.42578650824281)=-103.94kN/m 2;M=1.7C2 X (2 X 5+1.6) X (1.35 X -124.54+1.35 X -103.94-2 X 1.35 X -4825/5 2)+(1.35 X-124.54-1.35 X -103.94) X 5/12 =570.82kN.m2.配筋面积计算，公式如下:依据混凝土结构设计规范 GB 50010-2010 Mf = - J1 - 2些产厂1 恥|A =式中a 1系数，当混凝土强度不超过 C50时，a 1取为1.0,当混凝土强

9、度等级为C80时,a 1取为0.94,期间按线性内插法确定;c混凝土抗压强度设计值;0承台的计算咼度。经过计算得: a s=570.82 X 106/(1.00 X 16.70 X 5.00 X 103 X 9502)=0.0080.5n =1-(1-2 X 0.008)=0.008丫 s=1-0.008/2=0.996As=570.82 X 10 /(0.996 X 950X 360.00)=1675.42mm。承台底部实际配筋面积为 As0 = 3.14 X 222/4 X Int(5000/150)=12544mm 2 实际配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求2经济考虑，可优化配筋参考方案为：钢筋直径为 6mm钢筋间距为80mm配筋面积为1767mm六. 地基变形