承插式脚手架施工方案

1、工程概况1。 二、编制依据。2 三、施工管理组织机构2 四、轮扣式脚手架得特点2 五、轮扣式脚手架得施工要点及技术参数3 六、轮扣式支撑架体得搭设要求4 七、施工工艺。6 八、质量、安全控制措施8 九、梁板支撑体系验算11 一、工程概况 本工程为日照市北京路住宅区B地块项目，B地块位于枣庄路东、北京路西、五 莲路南、莒州路北,地理位置优越，周圉道路配套设施完善。 B地块总建筑面积约为3 0、4 5万平米，包括2 3层住宅楼2栋、2 6层住宅楼5栋、2 8 层住宅楼5栋、2 9层住宅楼2栋、商业网点3栋其她配套设施。我方根据现场实际情况，经 项訂讨论单体结构土0以上使用模板支撑体系使用轮扣式脚手

2、架、 各楼层高度及层数如下表： 建筑明细 序号 建筑名称 性质 层数 高度 建筑面积 地上 地下 1 Bl-a# 居住 29 2 87、3 15000. 87 2 Bl-b# 居住 29 2 86、6 9 169. 73 3 Bl-c # 居住 28 2 81. 2 14862、92 4 B2# 居住 28 2 8 1.2 19176. 85 5 B3# 居住 26 2 75.4 17921. 89 6 B4# 居住 23 2 66、7 160 11、41 7 B5# 居住 28 2 81、2 19 149. 83 8 B6# 居住 28 2 81、2 2 3113、39 9 B7-a # 居

3、住 26 2 75、4 1 3 8 65、1 8 1 0 B 7 -b# 居住 26 2 11、7 1 2 89 7 . 5 6 11 B8# 居住 23 2 66、7 16021、04 12 B9# 居住 28 2 81、2 19 18 5、13 1 3 BIO# 居住 26 2 75、4 1 7917 . 55 1 4 B 1 1# 居住 26 2 75.4 17933. 08 1 5 车库 公建 1 3、9 6 1 764、9 地下室、非标准层支撑体系采用扣件式脚手架。标准层采用承插式轮扣脚手架。结构梁 板截面尺寸主要为：板截面厚度在120mm-180mm;梁截面主要为4 O0X2OOm

4、m、300X200mm、 2 00X 6 0 0 mm、250 X 500mm. 2 5 OX 6 00mm 等。 二、编制依据 1、设计图纸与图纸会审以及工程洽商等； 2、国家规范与行业标准 建筑施工模板安全技术规范JGJ1 6 2-2008 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范J G J 1 30-2011 建筑工程施匸质量验收统一标准GB5 0 300- 2 0 0 1 混凝土结构工程施工质量验收规范(GB 5 0 204-200 2 ) 建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程(JGJ 2 3 1-2010) 3、企业施工标准 混凝土结构工程施工技术标准(试用版)ZJQ08-SGJB

5、204 -2003 三、施工管理组织机构 组长:唐存礼 副组长:王绍举 组 员：祝超、吴耀国、郭宁、王海玉、魏长敬、王浩、李大鹏、庞万林 模板及支撑施工管理机构 四、轮扣式脚手架得特点 轮扣式脚手架就是新型得一种便捷式支撑脚手架，它有点类似碗扣架乂优于碗扣架，其主 要特点就是： 1、具有可鼎得双向自锁能力； 2、无任何活动零件； 3、运输、储存、搭设、拆除方便快捷； 4、受力性能合理； 5、可以自由调节； 6、产品标准化包装； 7、组装合理,它得安全性、稳定性好于碗扣式、优于门式脚手架； 8、实践中表明，作为梁跨度在15m以内，净空层高度在12m下得单跨、多跨连续梁、框架结 构房屋模板支撑体系

6、，其稳定性与安全性好于碗扣式脚手架，优于门式脚手架。 缺点： 1、轮扣式脚手架搭设不宜在基层不硬实，地面不平整与不进行混凝土硕化得地面上； 2、不宜直接在土质差得软土层、地面易塌陷得地基上搭设; 3、只能作为落地式脚手架使用，不能作为悬挑脚手架使用。 五、轮扣式脚手架得施工要点及技术参数 5、1施工要点 1、前期应做好支撑体系得专项施工方案设讣，山分包单位放线定位，使支撑体系横平竖直, 以保证后期剪刀撑与整体连杆得设置，确保其整体稳定性与抗倾覆性。 2、轮扣式脚手架安装基础必须要夯实平整并采取混凝土硕化措施。 3、轮扣式脚手架宜使用同一标高得梁板底板得标高范围，对于高度与跨度较大得单一构 件支

7、承架使用时对横杆进行拉力与立杆轴向压力(临界力)得验算，确保架体得稳定性与安全 性。 4、架体搭设完成后要加设足够得剪刀撑，在顶托与架体横杆30 0 - 5 00mm之间得距离要增 设足够得水平拉杆，使其整体稳定性得到可靠得保证； 5、2轮扣式脚手架技术参数 1、规格、型号 名称 型号 A(1M) 理论ft(KG) 立杆 LG2、4 米 2 4 00 11、52 立杆 LG0、3 米 300 1、85 横杆 HG1、 2 米 120 0 5、12 横杆 HG0、 9 米 900 3、97 立杆材质釆用Q345钢材，横杆采用Q 2 35钢材，质量需符合建筑施工承插型盘扣 件钢管支架安全技术规程(

8、JGJ 2 3 1 -20 1 0 )得规定。 5、3、设计荷载 1、支撑立杆设计荷载:当横杆竖向步距分别为6 0 0、1200、1800 mm时,框架立杆荷载(Pma x ) 分别为：40、3 0、2 5KNo 2、横杆设计荷载: HG-90 Pmax=6、77KN Qmax二 14、81KN HG-120Pmax 二5、0 8KN Qmax = ll、1 1KN 在悬臂集中荷载作用下，横杆接头得抗弯能力为2KN、Mo 3、支座设讣荷载:可调底座Pmax = 60KN,可调顶托Pm a x二60KN,可调早拆Pmax二60KN。 上下托设计荷载： 支撑高度H iOO梁支撐体系插头 九、梁板支

9、撞体系验算 9、1梁模板支撑架计算书 1、计算参数： 模板支架搭设高度为2、9m, 梁截面B X D=200mmX60 0mm,立杆得纵距（跨度方向）1二1、2 Om,立杆得 步距 h二 1、50m, 梁底无承重立杆。 面板厚度12mm,剪切强度1、4 N/mm2,抗弯强度1 5 . ON / mm2,弹性模量60 0 0. 0 木方50X 7 0mm,剪切强度l、3N/mm2,抗弯强度1 3、0N/mm2,弹性模量9000、ON/ mm?。 梁两侧立杆间距0、8 0 mo 梁底按照均匀布置承重杆2根讣算。 模板自重0、50kN/n）2,混凝土钢筋自重25、5 OkN/m3,施工活荷载2、00

10、kN/m 2 o 梁两侧得楼板厚度0、10m,梁两侧得楼板讣算长度0、50m。 扣件计算折减系数取1、00o 图1梁模板支撑架立面简图 按照规范4、3、1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制得组合S= 1、2X（25、50X0、60+0、5 0）+1、4 0 X2、 0 0 二21、760 k N / m2 由永久荷载效应控制得组合S二1、3 5 X 24、0 0X0、6 0+0、7X1、40X2、 0 0 二21、400 k N/m2 由于可变荷载效应控制得组合S最大,永久荷载分项系数取1、2 ,可变荷载分项系 数取1、40 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下

11、传递。 集中力大小为 F 二 0、9X 1、20X25、50 0 X0、100X0、5 0 0 X 1、000 =1、377 k No 釆用得钢管类型为48X 3、0。 2、梁底支撑钢管计算 1）梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下得连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN、m） 支撑钢管剪力图（kN） 变形得计算按照规范要求釆用静荷载标准值，受力图与计算结果如下: 支撑钢管变形讣算受力图 支撑钢管变形图（mm） 经过连续梁得计算得到 最大弯矩 Mmax=0、89 6 kN、m 最大变形 vmax= 2、08 9 mm 最大支座力Qma

12、x二3、238kN 抗弯计算强度 f二 0、8 9 6 X10 6 /449 1、0 = 19 9 . 4 2 N/mm2 支撑钢管得抗弯计算强度小于20 5、ON/mm2,满足要求！ 支撑钢管得最大挠度小于80 0、0/15 0与10mm,满足要求！ 2）梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 3、立杆得稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆得稳定性计算公式为： 其中N 立杆得轴心压力最大值，它包括： 横杆得最大支座反力N1二3、2 38kN （已经包括组合系数） 脚手架钢管得自重 N 2 二 0、9X1、20 XOx 128X 2、9 00二0、4 0 OkN N =

13、3、238+0、4 0 0二 3、63 7 kN i 计算立杆得截面回转半径，i=l、6 0cm; A立杆净截面面积，人=4、2 3 9 cm2; W立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4、491cm3; f 钢管立杆抗压强度设计值，f二2 0 5、OON/mm?； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点得长度，沪0、3 0 m; h最大步距，h二1、2 0 m; 10 计算长度，取1、20 0 + 2 X 0、3 0 0二 1、80 0 m; 由长细比，为1 8 00/16、0=113 1 5 0满足要求！ 轴心受压立杆得稳定系数，由长细比10/i查表得到0、5 0 3; 经计算得到二3 6

14、3 7/(0、5 0 3X424)= 1 7、05 6 N/mm2; 不考虑风荷载时立杆得稳定性计算 f,满足要求！ 考虑风荷载时，立杆得稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生得立杆段弯矩MW讣算公式 MW二 0、9X0、9X1、4Wk 1 ah2/ 1 0 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2); Wk二0、7X0、200X1、200X0、2 4 0二 0、0 58kN / m2 h 立杆得步距，1、2 0m; 1 a立杆迎风面得间距,0、80m： lb与迎风面垂直方向得立杆间距，1、00m： 风荷载产生得弯矩 Mw二0、9X0、9X1、4X0、05 8X0、800X1. 200X1、20 0

15、 /10=0. 0 0 8kN. m; Nw 考虑风荷载时，立杆得轴心压力最大值； Nw二3、2 3 8+0、9X1、2 X 0、370+ 0、9 XO、9X 1、4X 0、0 0 8 / 1、000二3、64 6 kN 经计算得到=364 6 /(0、5 0 3X 4 24)+8000/4491= 1 8. 771N/mm2; 考虑风荷载时立杆得稳定性计算f,满足要求！ 9、2楼板模板支架计算书 1、计算参数： 模板支架搭设高度为2、9 m, 立杆得纵距b二0、90m,立杆得横距1二0、90m,立杆得步距 21、2 Om。 面板厚度12 mm,剪切强度1、4N / mm 2 ,抗弯强度1 2

16、、5N /mm2,弹性模量4 5 0 0、ON/mm?。 木方5 0X70mm,间距100mm，剪切强度1、3N/mm2,抗弯强度13、OX / mm2,弹 性模量9000、0N/mm2o 梁顶托采用钢管48X3、Ommo 模板自重0、30kN/m2,混凝土钢筋自重25、10 kN/m3,施工活荷载4、50kN/m2o 扣件计算折减系数取1、00o 图1楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照规范4、3、1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制得组合S二1、2X(2 5、10X 0、10+0、3 0 ) +1、40X2、5 0 =6、8 72 kN/M 由永久荷载效

17、应控制得组合s= 1、35X24、0 0X0、10 + 0、7X1、4 0X2、 50二5、6 9 0 kN/m2 由于可变荷载效应控制得组合S最大，永久荷载分项系数取1、2,可变荷载分项系 数取1、40 采用得钢管类型为48X 3、0。 2、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架得荷载包括静荷载、活荷载与风荷载。 1)、静荷载标准值包括以下内容： (1) 脚手架得自重(kN): NG1 = 0、128X2、9 0 0 =0. 3 7 OkN (2) 模板得自重(kN): NG2 = 0、300X0、800X0、8 00 = 0、1 9 2kN (3) 钢筋混凝土楼板自重(kN): N

18、G3 = 2 5、100X 0 . 1 0 0X0、8 0 0X0、8 0 0 = 1、6 0 6 kN 考虑0、9得结构重要系数，经计算得到静荷载标准值G二0、9X(NG1+NG2+ NG 3)= 1、9 5 2kNo 2 )、活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生得荷载。 考虑0、9得结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ = 0、9 X (2、5 0 0 + 2、0 0 0)X0、800X0、800 = 2、592kN 3) 、不考虑风荷载时，立杆得轴向压力设计值计算公式 N = 1 、 20NG + 1、 40NQ 3、立杆得稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆得稳定性计算公式为： 其中 N立杆得轴心压力设计值，N二5、97kN i 计算立杆得截面回转半径,i = l. 6 0cm; A立杆净截面面积，A二4、2 3 9cm 2 : W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W二4、4 9 1 cm3; f钢管立杆抗压强度设计值，f = 2 0 5. 00N/mm2 ; a 立杆上端伸出顶层横杆中心