实施方案说明书(二减速器)

1、个人收集整理仅供参考学习设计说明书、1.2.3.电动机地选择确定传动装置所需地功率 P FV 4500 心，一“ P=4.5kW1000 1000确定传动装置地效率n由表9 1查得：一对滚动轴承地效率1 =0.99（球轴承，稀油润滑）闭式圆柱齿轮传动效率n 2 =0.97 （8级）刚性联轴器地效率n =0.993（输送机）一对滑动轴承地效率n 4 =0.97故传动装置地总效率为yx322322n / 严 创 如=0.99 沢 0.97 x 0.99 汇 0.97=0.868 1234选择电动机电动机所需地额定功率电动机所需取小名乂功率 p0 = =5.184 kW厂0耳0.868电动机所需额定

2、功率 p =1.3p0=1.3汉5.184=6.74kWe由表 17-7 选用 丫132M-4电动机，p =7.5kW , n e=1440r,min , e堵转转矩最大转矩一 2 2=2 3额定转矩.额定转矩.所选电动机地主要参数列于表 8-1.p=4.5kWn =0.86884 / 551.2.名称符号参数值额定功率Pe7.5kW满载转速ne1440“ mi n伸出端直径D38 旳.18 mm38 -0.002 mm伸出端安装长度E80mm安装基础地脚螺栓距离216mmx 178mm表8-1电动机主要参数传动装置总传动比计算及传动比初步分配 总传动比地计算滚筒地转速=60如000心=60X

3、000 如nw=-：D= 3.14 355总传动比：=牆=26.75=53.826r min传动比初步分配因总传动比较大，拟采用二级传动，即减速器内二级圆柱齿轮减速器传动减速器地传动比分配主要考虑减速器齿轮采用浸油润滑，两大齿轮直径 相接近，即i（1.21.4 ） i2分配.初步分配各级传动地传动比如下:高速级齿轮传动地传动比i1=5.82低速级齿轮传动地传动比i2=4.596滚筒地实际转速nwnei1 i25.82；596 心834min传送带线速度滚筒地线速度误差二 Dnw60 1000:355 53.83460 1000=1.00015m s100%=0.015% 5%符合要求初步计算传

4、动装置运动参数和动力参数1、2、3、4、5、电动机轴输出参数P =7.5kW作=1440r/mi nPe7.5Te =9550 Le =9550 汇=49.74N m1 ene1440高速轴I参数Pi = pJ 3=7.425kWni =neT440r/mint-9550-P-9557-42-49.24N m1 1ni1440中间轴II参数卩2 = pi” J 2 =7.425 汉 0.99 汉0.97 =7.13kWnn?548r247-423minT2 =955oP2 =9550汉 7.13=275.212N m1 2n2247.423低速轴III参数P3 =卩2耳 J 2 =7.13 汉

5、0.99X0.97 =6.847N m压=247.423 = 53.834r/mi n113i24.596T3 =9550=9550 汉 684 =1214.628N m1n353.834滚筒轴参数P厂 P? J ? 3=6.847 999 997 999 = 6.509 kW 爪=邙=53.834r/mi nPw6.509Tw =9550 丄=9550 汉=1154.753N m1nw53.834初算各轴地转速、功率和转矩列于表8-2四、1、(1)(2)(3)轴名称转速 nfr min功率p； kW转矩T/N mm电动机轴14407.5P 49.74高速轴14407.42549.24中间轴2

6、47.4237.13275.212低速轴53.8346.8471214.628滚筒轴53.8346.5091154.753表8-2各轴运动参数和动力参数齿轮传动设计 高速级齿轮地设计重新计算减速器高速轴地运动参数和动力参数为使设计更为精确，故必须重新计算这些参数.结果如下：门1 5e =1440r minp =7.425kWP17 4251 =95501 =955049.242N mT 1n11440选择齿轮材料及热处理由表10-9小齿轮选用45钢调制处理(d 100mm ), 299286HBS.大齿轮选用45钢调制处理(d =301500mm ,197255HBS.确定齿轮材料许用接触应力

7、试验齿轮接触疲劳极限应力由图 13-5二 Hlin厂 620MPa；二 H lim 2 = 540MPa齿轮接触疲劳强度最小安全系数由表 13-35Sh =1.1齿轮接触疲劳强度寿命系数应力循环次数N60ant =60 1 1440 16 365 8 =4.037 109n1 二1440r min7.425kWT广49.242N m小齿轮45调制，255HBS大齿轮45调制，225HBSN广4.037 109N2 = “勺几=4.037 X 1。9/5.82 = 6.936iim2 /SF =0.91 x 2 x 2201.4 = 286MPa齿形系数Yf91、Yf92和应力修正系数Ysa1、

8、Ysa2查表 6.4 得 Yf31 =2.62 ，Yf32=2.14YSa1=1.59， YSa2 =1.83计算大小齿轮地YFa1Ysa1F1与冷2伦?/F2 ,并加以比较取其中大值代人公式计算治谯1 =2.62.59= 0.0146F1284.571YFa2YSa22.14x1.83Fa2 Sa2 -0.0137竹2286校核计算2 x 1 4024 江 49242r i叶1一 21.4024 2492?2 汉 2.62 .59=84.363 MPa 兰 BF1】1.364 汉 25 汉 2SF = 1.4Yst =2.0G F 1 1 =284.571MPaB F2 =286MPaYFa

9、1=2.62YFa2=2.14Ysa1=1.59Ysa2=1.83大齿轮地数 值大，应按 大齿轮校核 齿根弯曲疲 劳强度a F1 =84.363MPa弯曲疲劳 强度足够(8)(9)齿轮参数和几何尺寸列于表8-3 表8-3高速级齿轮参数及几何尺寸参数或几何尺寸符号小齿轮大齿轮法面模数mn22法面压力角an2020法面齿顶咼系数*hn11法面顶隙系数*Cn0.250.25齿数z25146齿顶咼ha22齿根高hf2.52.5分度圆直径d50292齿顶圆直径da54296齿根圆直径df41283齿宽b7570传动中心距a171齿轮结构设计小齿轮米用齿轮轴，大齿轮米用锻造地孔板式低速级齿轮地设计重新计算

10、减速器中间轴地运动参数和动力参数(1)n1 n2 -.i2= 1440 =246.575 minZ2 乙 146 25p -7.13kWp7 139550 豈=9550276.149N m2门2246.5751440r minP2 二7.13kWT2 =276.149N m（2）（3） 试验 齿轮由 齿轮应力选择齿轮材料及热处理由表10-9小齿轮选用40。钢调制处理（d兰100mm ）, 241286HBS.大齿轮选用40。钢调制处理（d =301500mm ,229269HBS.确定齿轮材料许用接触应力金齿轮接触疲劳极限应力由图 13-5THiin3 = 700MPa飞 Hlim4 =650

11、MPa仑接触疲劳强度最小安全系数表 13-35Sh=1.1接触疲劳强度寿命系数丁循环次数N3 = N2=6.396X108N4 = N3/j2 =6.396x108/4.596 = 1.3858x108由图 13-6ZN3“ ；ZnF1工作硬化系数由于齿轮工作面为软齿面组合（否则查图13-7）Zw = 1齿轮材料许用接触应力GHlim3 zwZN1 二700 =636MPaH3sh ZwZ1.1*- Hhm4ZWZN2_乂1辺1_590MPaH4Sh ZWZ1.1按齿面接触强度设计齿轮传动作用在中间轴上地扭矩T2 =276149N mm小齿轮40。调制，265HBS大齿轮40（调制，235HB

12、S2 =86.396汉 10N产1.3858。08U =H3636MPaU =H4590MPaT2 =276149N *mm载荷系数由表13-36K = 1.3= 0.4a齿宽系数因是减速器a= 0.4Ze =189.8： MPa齿轮材料弹性系数由表13-37Ze =189.8jMPaZ3 = 33初选齿数和齿数比Z3=33=152乙= iZ3 = 4.596 汉 33 = 151.668，取 Z4=152u=4.606齿数比叱噹皿06精确计算输送带线速度nenenzZ4 -|1|2Z2汇乞Z1Z31440146 152 X2533- 53.533r/min兀Dnw兀 x 355x53.533

13、=0.9946 m/ sv 60 1000 60000V - Vol也 v勺00 % = V00.9946 -1X100 % =0.545 % 5%符合要求1齿宽系数(pa0 4=a(10x(4.591H1.11922 2(5)(6)设计计算试算小齿轮分度圆直径d3t取 4 = k =590MPaHH 43KT2 U1 Zed3t 3 2.32 I* -f1du 5 1丿3ccc 1.3x276149 4.596 + 1189.8丫r|3t 2.32 j汇xi mm =79.62mmU3t1.11924.596 590 ）计算圆周速度vnd/n?兀 x 79.62 況 246.575, “r

14、yv = 1.027 m s60 000 60 0000计算载荷系数K查表6.2得使用系数KaT ；根据 v = 1.027ms、7级精度查图6.10得动载荷系数 心=1.05 ；查图6.13得K0 = 1.18.贝 UK =KaKvKb =1汉 1.05 汉 1.18=1.239校正分度圆直d3由式（6.14 ）, d3 =d3t3jK?Kt =79.62/j1.2391.3 = 78.355mm计算齿轮传动几何尺寸计算模数mm=ds/z3 =78.35533 = 2.374mm,按标准取模数 m=2.5mm两轮分度圆直径d3、d4d3 =mz3 =2.533 = 82.5mmd3t=79.

15、62mmv =1.027 m sKaKv = 1.05Kp = 1.18K =1.239d 3 -78.355mmm =2.5mmd3 = 82.5mmd4 = 380mma =231.25mmd4 =mz =2.5 152 = 380mm中心距aa = m(z3 z4) 2 = 2.5 (33 152) 2 = 231.25mm齿宽b取 b4 =95mmb3 = 105mmb = dd3 =1.1129 82.5 = 91.814mmh=5.625mmb3 = b4(5 10)mm 齿高hh=2.25m=2.252.5=5.625mm校核齿根弯曲疲劳强度由式（6.12），a2KT1 YFaY

16、SaJ*d Z12m3确定各公式中各参数值F lim 3大、小齿轮地弯曲疲劳强度极限 二Flim3、二Flin4查图6.9取二 Flim3=26MPa ；Flim4=240MPa弯曲疲劳寿命系数 K FN1、KFN2查图6.7取K fn 3 =0.92 K fn 4=0.95260MPa- F lim 4 =240MPaK FN 3 =.9295KFN 4许用弯曲应力SjF3 、k F4 取定弯曲疲劳安全系数Sf =1.4,应力修正系数Yst =20,得bF3 =Kfn3Ystf讪3/Sf =0.92 x2x2601.4 = 341.714MPaF4 =KFN4YsrFHm4/SF =0.95

17、x2x2401.4 =325.714MPa齿形系数Yf93、Yf94和应力修正系数Ysa3、Ysa4查表 6.4 得 Yf93=2.45 ，Yf94=2.14YSa3=1.65， YSa4 =1.83计算大小齿轮地YFa3Ysa3F3与泉4伦 SJ,并加以比较取其中大值代人公式计算町3341.714YFa4YSa4 =2.14583 =0012竹4325.714校核计算21 239 汽 276149ribF4 . 39 2 6 9 域2.14.8336.136 MPa 兰&F1 】1.1129 汉 332 汉 2.53Sf = 1.4Yst =2.0L F3 =341.714MPaB F4 =

18、325.714MPaYFa3=2.45YFa4=2.14YSa3=1.65Ysa4=1.83大齿轮地数 值大，应按 大齿轮校核 齿根弯曲疲 劳强度rF4 =36.136MPaG F4(8)齿轮参数和几何尺寸列于表8-4 表8-4低速级齿轮参数及几何尺寸参数或几何尺寸符号小齿轮大齿轮法面模数mn2.52.5法面压力角an20 20法面齿顶咼系数*hn11法面顶隙系数*Cn0.250.25齿数z33152齿顶咼ha2.52.5齿根高hf3.1253.125分度圆直径d82.5380齿顶圆直径da87.5385齿根圆直径df76.25373.75齿宽b10595传动中心距a231.25(9)齿轮结构

19、设计小齿轮米用锻造地实心式齿轮（与轴分离），大齿轮锻造地孔板式，轴孔直径 由轴设计时确定.五、1、(1)轴设计高速轴设计已经确定地运动参数和动力参数片=1440r min ； p 7.425kW ； t49.242N * m弯曲疲劳 强度足够(2)(3)轴地材料选择并确定许用弯曲应力由表10-10选用45钢调制处理，硬度为 217255HBS许用弯曲应力 k】=60MPa .按扭转强度概略计算轴地最小直径由表 12-1A=103126由于咼速轴受到地弯矩较大而受到地扭矩较小，故取A=115.P 3 7.425d 工A、一 =115汇、=19.86mmnV1440由于最小轴段直径安装联轴器，且直

20、径小于30mm,故将轴径轴增大 7% .dmin =(1 +0.07)d =1.079.86 = 21.2502mm故取标准直径dmin =22mm设计轴地结构并绘制轴结构草图轴结构分析由于齿轮1地尺寸较小，故高速轴设计成齿轮轴.显然，轴承只能从轴地两端分别装入和拆卸；定位轴肩34mm ；轴颈需磨削，故应设计砂轮于越槽34mm 汇 1 mm.预选滚动轴承并确定各轴段地直径根据轴地受力情况，主要是承受径向载荷，拟选用深沟轴成6307，尺寸d汉D汉B = 35mm =80mm汉21mm，与滚动轴承相配合地轴颈为 35mm，配合为k6，定位轴肩damin为44mm.与左轴承端盖相关地轴段尺寸轴承端盖

21、厚度为30 mm，带轮端面与轴承端盖螺钉头地距离14 =30mm,该轴段直径为 34mm.确定各轴段地长度并绘制高速轴结构草图(图8-2)45钢调制 处理fc 丄=60MPa(5)图中尺寸如下：6 =10mm ； a =20mm ； G=22mm； b = 10mm ；丨4 =30mm； B25mm ； K =6mm (按 M8)按弯曲-扭转组合强度校核画咼速轴地受力图图8-3 (a)所示为高速轴总受力图；图8-3 ( b)、(c)所示分别为水平平面和垂直平面受力图计算作用在轴上地力齿轮1圆周力2T 2 汉 49242Fti = 1 = 1969.68 Ndi50齿轮1径向力Fri = Fri

22、 tanan = 1969.68 汇 tan20”=716.9N计算作用于轴上地支座反力水平平面内迟 Mb = -Frl +Rah(J +l3)=0f 7169 疋 2035l2 +l32035+805迟 MA=0Fr1l3 - Rbh (l2 +l3)=0r F3 7169汉805 Rbh 2032Nl2+l32035+805校核 E H =0 RBH Frl 十 RAH = 0203.2 -716.9 +513.7 =0无误Ftl =1969.68NFrl =716.9NRah =513.69NRbh =203.2N垂直面平面内送 Mb =ORAV （I2 + 1 3 ） Ft| 1 2

23、= 0F2 J96962O3.5=1411.37Nl2 +l3203.5+80.5送 Ma =0 Fti13 - Rbv （l 2 +13 ） = 0RBFtib J969-68 何5 =558.3nI2 和3203.5+80.5校核送 H =0 RAV +RBV Ft =01411.4+558.3-1969.7=0无误绘制水平平面弯矩图如图8-3（d）所示Mah =0MCH 左=R3Hl2= 2032 7035= 41351N *mmMch 右=RAH l3 =513.69汉 80.5 = 41352.045N *mm绘制垂直平面弯矩图如图8-3（e）所示Mav =Mbv =0Mcv =RA

24、Vl3 =1411.37 x80.5= 113615285N mm绘制合成弯矩图如图8-3（ f）所示m A =0Rav =1411.37NRbv =558.3NMah =0M ch 左=41351N *mmM ch 右=41352N *mmM AV = M BV=0M CV 113615.285N *mmMa = 02 2Me左=M ch左 M cvM c 右=M 2 ch 右 M 2cv=,413512113615 .2852 = 119094 N=.、413522 T13615.2852 = 120906.7NM c左=119094N *mmM c右二120907N *mm绘制扭矩图如图

25、8-3 (g)所示T =49242 N *mmT 二49242N * m m绘制当量弯矩图如图8-3( h)所示M VA = 0Mvb fM 2b (aT)2 二.(0.6 49242)29545.2 N *mmMvC左 f：IM 2c左(aT)2 f1190942 (0.6 49242)201274.3 N mmMvC右=M 2c右 (aT)2 二,1209072 (0.6 49242)2 =124464.5 N mm确定轴地危险截面并校核轴地强度M vA = 0M vB =29545.2N * m mM vc左 二201274.3N * mmM vC右 =124464.5N *mm由轴地结

26、构图和当量弯矩图可以判断，轴地截面B、C处当量弯矩最大，是轴地危险截面2、(1)(2)(3)截面BMvB29545.2r icvb =3 = = 6.89MPa v & 】二=60MPa0.1d b 0.1x35截面CMvC左201274r i% =vC左二3 =18.63MPa dmm.与两个齿轮配合地轴头直径为57 mm，宽b-20mm ;两齿轮地另一端各米用套筒疋位；齿轮与轴地联接选用普通平键， A型，bU-20 mm2mm (GB/T1096-2003 ),槽深 t-7.5mm，安装齿轮 3地键槽长L-30 mm,安装齿轮2地键槽长L-70 mm ； 轴上两个键槽布置在冋一母线方向上.

27、预选滚动轴承并确定各轴段地直径根据轴地受力情况，主要是承受径向载荷，拟选用深沟球轴承6039，尺寸 dD B-45 mm 100 mm 25mm，与滚动轴承相配合地轴颈为45伽,配合为K6，左轴承地右端和右轴承地左端均米用套筒定位，damin为 55 mm确定各轴段地长度并绘制中间轴地结构草图(图8-4)按弯曲一扭转组合强度校核 .画中间轴地受力图.图8-5 (a)所示为中间轴总受力图；图8-5 ( b)、(c)所示分别为水平平面和垂直平面受力图计算作用在轴上地力2T22 汉 276149“齿轮2圆周力Ft2-1891.43Nd2292齿轮 2 径向力 Fr2-Ft2 tanan-1891.4

28、3 Xtan20 -688.42NFt2 =1891.43NFr2 =688.42N齿轮3圆周力匚七3 = 玉 =竺?76149 =6694.52N厂d382.5齿轮 3 径向力 Fr3=Ft3tan20 = 6694.52xtan202436.6N计算作用于轴上地支座反力水平平面内Z M B = 0 - Rah （ 1 1 +l 2卅3） +Fr3h-Fr2（ll +12）=0aFr1 F2（l1 +I2）2436.6x97.5688.42x（97.5 + 113） OdnnMRah = = = 310.9Nh +l2 +l397.5+113 + 87.5送 Ma=0F2I3+ RbH （h

29、 +l2 +l3） F3（l2 *l3）= 0aF3（l2 十l3）F32436.6113+ 87.5）688.42汉87.5Rbh =L= 1437.3Nh +l2 +l397.5+113 + 87.5校核 H = 0 = RbH + Fr3 + Fr2 Rah = 0-1437.3 +2436.6 -688.42 -310.9 =0无误垂直平面内送 Mb =0 Ftsh +Ft2（h 刊2） Rav（I1 刊2 +1） = 0PFt3l* Ft2 （l1 + J）AVl +l +lM丨21 36694.52 汇 97.5 +1891.43汉（97.5 十 113）“ “- -3526.38

30、N97.5 +113 +87.5送 Ma = 0Rbv（I1 +l2 +l3） Ft3（l2 + l3） Ft2l3 =0RFt3（l2+l3）+Ft2l3RBV -M +l36694.5（113 +87.5） +1891.43 汉87.5_- -5059.56N97.5 +113+87.5校核瓦 H =0 Ft3 + Ft2 RAV - Rbv = 0Ft3 =6694.52NFr3 =2346.6NRah =310.9NRbh 1437.3NRav =3526.38NRbv =5059.56 NAHBHM CH 右=-27203.75NmM ch左=-30312.75N * mm绘制垂直平

31、面弯矩图图 8-5 (e)M dh 右二247880 mmM dh 左-371865 mmM AV = M BV = 0MCV 二 RAVI3 = 3526.38 87.5 = 308558.25N mmMdv 二 Rb =5059.56 97.5 =493307.1N mmAVCV308558.25N mm6694.52 1891.43 -3526.4 -5059.56 = 0无误绘制水平平面弯矩图图8-5 (d)M AH =M BH = 0M ch右-RahI3 - -310.9 87.5 - -27203.75N mmdM CH左=F a3 Rah h = 0 310.9 97.5 =

32、-30312.75N mmM DH 右二 Rbh l1 =1437.3 97.5 =140136.75N mmM DH 左二 Rbh l1 =1437.3 97.5 “40136.75N mmM DV =493307.1N mmM a 二M BV = 0M c右=309755.1N *mm绘制合成弯矩图图 8-5 (f )M A = M B = 0Me 右二、M2ch 右M2cv= i (-27204)2308558.252= 309755.1NmmM C左.M2ch 左M2cv (-30312.75)2308558.252310043.64N mmM d右=M2dh右M2dvh140136.

33、752493307.12=512470.4NmmM D左二M2dh左M2dvh：；140136.752493307.12= 512470.4NmmM c左二310046.64N mm绘制扭矩图图8-5 (y)T2 =276149N mm绘制当量弯矩图图 8-5 (h)M VA = M VB = 0Mvc右=Jm 2c右 +(aT)2 =j309755.12 +(0.6 汽 0)= 309755.1N mmMVc左=Jm2c左 +(aT)2 =v310043.642 +(0.6汉276149)2 = 352391.5N mm M VD 右=Jm 2d右 +(aT) = J512470.42 +(

34、0.6x 276149)2 = 538589.7N mm M VD 左=M 2d左 +(aT) =(512470.42 +(0.6汉 0)= 512470.4N mm确定轴地危险截面并校核轴地强度、由轴地结构图和当量弯矩图可以判断，轴地截面D处当量弯矩最大，是轴地危险截面截面DM 右=5124704N *mmM d左=51247Q4N *mmT2 =8701151M vA =M vB = 0M vC 右=3097551N *mmM vC左 N352391.5N *mmM vD右 =538589.7N *mmM vD左 =512470.4N 3、(1)M VDM VDW 一 二d3Dbt(dD

35、-t)232 一2dD538589.7二 57320 7.5 (57 一7.5)2 -32 一2 5736.03MPA J； J =60MPA因此，中间地轴地弯曲强度足够 低速轴设计重新计算低速轴地低速轴地运动参数和动力参数n3 =246.575r min152 33= 53.53r minP3 =6.847KWF36.847T3 =9550 3 =9550： 1221.537N m=1221537N mmn353.53轴地材料选择并确定许用弯曲应力由表10-10选用45钢调质处理，硬度为 217255HBS许用弯曲应力l60MPa安全门3 -53.53r minP3 =6.847kWT3 二

36、1221537N * mm45钢调质处 理|丄=60MPa按钮转强度概略计算轴地最小直径.3d -A= 1066.847 53.53查表12-1 , A=103126 .由可低速轴受到地扭矩较大, 故取A=106=53.4mm由于最小轴段直径安装联轴器，且直径大于30 mm其截面上开由1各键槽，故将轴径增大5%d min = (10.05)d =1.05 53.4 = 56.07mm故取标准直径=60mmmin设计轴地结构并绘制结构草图(5)轴结构分析低速轴设计成普通阶梯轴，轴上地齿轮，一个轴承 从轴伸出端装入和拆卸，而另一个轴承从轴地另一端装 入和拆卸轴伸出端安装地联轴器，初选HL6型弹性柱

37、销联轴器(GB/T5014-1995)，公称转矩 yh=3150 m许用转速n =2800r/min , Y型轴孔(圆柱形)孔直径d=60伽，轴孔长度 L1 =107mm总长度 L1=142mm.联轴器与轴地联接选用普通平键，A型，bh=18mml1mm (GB/T1096-2003 )槽深 t=7mm,长L=125mm轴段直径为 60mm长为130mm定位轴肩为70伽.与轴承配合地 轴颈直径为65mm ,需磨削，故应设计砂轮越程槽 64mm 1mm .齿轮与轴配合地轴头直径为 90mm , 配合为K6定位轴肩直径为 110mm宽度b=15mm ,齿轮与轴之间用普通平键联接，A型b ：h=25

38、mm 14mm(GB/T1096-2003 )槽深 9mm ,长 L=80mm ,轴上两个 键槽布置在冋一母线方向上.预选滚动轴承并确定各轴段地直径根据轴地受力情况，主要是承受径向载荷，拟选用角接触球轴承，7314C,尺寸d x：Dx：B=70mm 150mm 35mm 与滚动轴承相配合地轴颈为*65mm，配合为K6,定位轴肩damin为个70mm确定与右轴承端盖相关地轴段尺寸轴承端盖厚度为40mm联轴器端面与轴承端盖螺钉头地距离 L4 =30mm，该轴段直径为 64mm确定各轴段地长度并绘制低速轴结构草图(图8-6 )按弯曲一扭转组合强度校核画低速轴地受力图图8-7 (a)所示为低速轴总受力

39、图；如图8-7(b), (c)所示分别为水平面和垂直面受力图计算作用在轴上地力正仏“冋田出 l2T32x1221537 cc齿轮 4 圆周力 Ft4 =6429.14Nd4380齿轮 4径向力 Fr4 =Ft4tan20= 6429.14Xtan20=2340N计算作用于轴上地支座反力水平平面内为 M b = 0 Rah (li + J) - FJi = 0h +1287 +195送 M A =0Fr4 匚 - RBH (l1 + J ) = 0厂F22340X95 “RBH = 1618.1 Nh +l287+195校核送 H = 0 Rbh Fa +RaH =01618.1 -2340 +

40、721.9 =0无误垂直平面内区 M B = 0 RaV (h +l2)- Ft1 = 0Ft16429.14 疋 87RAV =1983Nh +l287 + 195送 Ma=0 Ft3Rbv(I2+lj =0厂Ft4l26429.14X195Rbv = 4445.7 Nh +I287+195校核 E H =0 Rav + Rbv - R4 = 01983 +4446 6429 =0无误绘制水平平面弯矩图图 8-7 (d)Ft4 =6429.14NFr4 = 2340NRah 721.9NRbh 1618.1NRav =1983 NRbv =4445.7 NM AH = M BH 0Mch =

41、RbhIi =1618.1 X87=14O774.7N mm绘制垂直平面弯矩图图8-7 (e)M AV = M BV = 0MCV 右=RAVli =1983x87 =172521N mmM CV 左=RBV h = 4446 沃 87 = 386802N mm绘制合成弯矩图图 8-7 (f )M A = M B = 0Mc左=Jm2ch +M2cv左=J140774.72 +3868022 =411622.8N mmMc右=Jm2ch +M2cv右=J140774.72 +1725212 =222667.9N mm绘制扭矩图如图8-7 (g)所示T =1221537N mm绘制当量弯矩图如图8-7 ( h)所示M AH =M BH = 0M CH =140744.7N *m mM AV =M BV = 0M CV 右=172521N *mmM CV 左=386802N *mmM A =M B = 0M。左=4116228N *m mM。右=629634N *mmT =1221537N *mm七、1、(1)(2)M VB = 0Mva =Mvd =、0 + (aT) =p0 +(0.6 x1221537) =732922.2NM= M。左=411622.8N mmMVC右=Jmc右