[整理]30m预应力连续T梁通用图计算书(2)(20210430034742)

1、7.2简支T梁边梁使用阶段验算（1 ）正常使用极限状态验算正常使用极限状态作用长期效应组合下简支边梁拉应力：仅摘取支撑中心线（2#节点）、1/4跨（9#节点）及半跨（16号节点）处计算结果（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）节点号上缘最小下缘最小22.554.2794.22.59163.633.42正常使用极限状态作用短期效应组合下简支边梁拉应力：仅摘取支撑中心线（2#节点）、1/4跨（9#节点）及半跨（16号节点）处计算结果（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）节点号上缘最小下缘最小最大主拉21.423.88-0.26293.160.794-0.0382162.591.2-0.0327正常使用

2、极限状态作用简支边梁压应力仅摘取支撑中心线（2#节点）、1/4跨（9#节点）及半跨（16号节点）处计算结果(应力单位：Mpa,压为正，拉为负)节点号上缘最大下缘最大最大主压25.475.695.6999.836.469.831610.38.2110.3正常使用极限状态简支T形梁边梁截面验算边梁为C50预应力混凝土结构。按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004 )第6.3.1条、第7.1.5条、第7.1.6条，混凝土构件的法向应力和主拉、压应力及部分预应力混凝土 A类受弯构件的法向拉应力应符合下面规定：法向压应力限值： 0.5 G = 0.5 X32.4=16.2 M

3、pa法向拉应力限值(短期效应组合)：0.7仏=0.7 X2.65=1.855 Mpa主压应力限值：0.6 fck = 0.6 X32.4=19.44 Mpa主拉应力限值(短期效应组合)：0.7h=0.7 X2.65=1.855 Mpa由正常使用极限状态荷载组合应力表中可知：在荷载组合作用下，边梁截面应力均满足要求。使用荷载作用下，简支边梁各束预应力钢绞线最大拉应力值为 1171 Mpa，小 于按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范( JTG D62-2004 )第7.1.5条，7 股钢绞线最大拉应力限值0.65 fpk = 0.65 X1860 = 1209 Mpa，满足要求正常使用极限状

4、态简支T梁边梁竖向挠度验算在短期效应组合作用下，跨中16#节点最大竖向挠度为 Jax二25.5mm (T)。按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004 )第6.5.3条规定:荷载长期效应影响 1.43 Xf max -17.2(自重)=19.27mmL 30000 =50mm(满足)600 600(2 )承载能力极限状态验算承载能力极限状态正截面强度验算：单位：轴力以 KN，弯矩以KN*M计由承载能力极限状态荷载组合表中可知：边梁内力组合均小于承载力设计值，满足要求。斜截面强度验算简支T抗剪计算tVr 1 口 单兀号类型性质MjR9下拉受弯最大弯矩773010272下

5、拉受弯最小弯矩37801027216下拉受弯最大弯矩1030011103下拉受弯最小弯矩508011103支点处斜截面抗边梁剪承载力计算点处剪力值最大边梁支形边梁斜截面0V0 -980 KN 。简支T形梁普通钢筋构造见“装配式简支T形梁上部构造通用图”。边梁支点处斜截面 箍筋配置19根2肢10mm HRB335级钢筋，箍筋间距10cm , fs 280 MPa ;纵向受拉钢筋采用11 20mm HRB335级钢筋，fsd = 280 MPa ;混凝土采用C50 ,fcu,k =32.4 MPa，ftd =1.83 MPa按JTG D62规范公式（5.2.9），截面尺寸应符合下列要求：剪力设计值

6、 Y0V0.510vrfCUTbh0（Kb=480mm，h0 = 1805mm0.510山/?110 =2515（KN ）0V0 =980 KN : 2515 KN截面尺寸满足要求。按公式（5.2.10）验算截面抗剪承载力2 =1.25剪力设计值0V0 0.5 10亠ftdbh。=991 KN，故不进行斜截面抗剪承载力验算。边梁截面变化（L/4）处斜截面抗剪承载力计算边梁截面变化处剪力值最大V二344 KN 。简支T形梁普通钢筋构造见“装配式简支T形梁上部构造通用图”。边梁截面变化处斜 截面箍筋配置9根2肢10mm HRB335级钢筋，箍筋间距20cm，fs 280 MPa ;纵向 受拉钢筋采

7、用8 20mm HRB335级钢筋，f$d = 280 MPa ;混凝土采用C50， fcu,k =32.4 MPa，ftd =1.83 MPa按JTG D62规范公式（5.2.9），截面尺寸应符合下列要求：剪力设计值 Y0V0 EO.51O”JfU7bh0（KN ）b=200mm，h0 = 1785mmO.51x1O“lfcu,kbh0 =1036（KN ）0V0 =344 KN 1036 KN截面尺寸满足要求。按公式（5.2.10）验算截面抗剪承载力=1.25剪力设计值V : 0.5 10： 2ftdbh0 = 408 KN，故不进行斜截面抗剪承载力验算。（3）简T梁边梁支座反力组合值（1

8、个支承端）支座竖直反力组合值（反力单位：KN）节点组合2标准值组合11187 . 3简支T梁中梁施工阶段验算（1）第1施工阶段场内预制T形梁并张拉正弯矩预应力束。第1施工阶段位移累计值（单位：m）计算结果摘录跨中16井节点节点号位移性质最大水平最小水平最大竖向最小竖向最大转角最小转角16竖向位移2.312e-0022.312e-0022.312e-0022.312e-0022.312e-0022.312e-002注：位移以向上为正值第1施工阶段组合应力（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）仅摘取支撑中心线（2 #节点）、1/4跨（9 #节点）及半跨（16号节点）处计算结果节点号上缘最大上缘最小下

9、缘最大下缘最小最大主压最大主拉22.492.494.084.084.08-3.71e-00891.951.959.049.049.04-0.12160.7880.788121212-0.000127（2）第2施工阶段第2施工阶段位移累计值（单位：m）计算结果摘录跨中16井节点节点号位移性质最大水平最小水平最大竖向最小竖向最大转角最小转角16竖向位移2.892e-0022.892e-0022.892e-0022.892e-0022.892e-0022.892e-002注：竖向位移以向上为正值，水平位移以右向为正值第2施工阶段组合应力（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）仅摘取支撑中心线（2 #节点

10、）、1/4跨（9 #节点）及半跨（16号节点）处计算结果节点号上缘最大上缘最小下缘最大下缘最小最大主压最大主拉22.442.443.983.983.98-5.15e-00591.991.998.538.538.53-0.108160.920.9211.211.211.2-0.00013（3）第3施工阶段第3施工阶段位移累计值（单位：m）计算结果摘录跨中16井节点节点号位移性质最大水平最小水平最大竖向最小竖向最大转角最小转角16竖向位移1.163e-0021.163e-0021.163e-0021.163e-0021.163e-0021.163e-002注：位移以向上为正值第3施工阶段组合应力（

11、应力单位：Mpa,压为正，拉为负）仅摘取支撑中心线（2 #节点）、1/4跨（9 #节点）及半跨（16号节点）处计算结果节点号上缘最大上缘最小下缘最大下缘最小最大主压最大主拉22.432.433.983.983.98-0.055894.124.124.224.224.22-0.0101163.673.675.725.725.72-0.000199（4）施工阶段应力验算中梁为C50的预应力混凝土结构。按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004 ）第728条的规定：C50混凝土压应力限值：ice = 0.70 fck = 0.70 X32.4 = 22.68Mpa。C50混

12、凝土拉应力限值 Let = 1.15 ftk = 1.15 X（2.65 ）= -3.048MPa由中梁施工阶段组合应力表中知：中梁截面应力满足要求。7.4简支T梁中梁使用阶段验算（1 ）正常使用极限状态验算正常使用极限状态作用长期效应组合下简支中梁拉应力：仅摘取支撑中心线（2#节点）、1/4跨（9#节点）及半跨（16号节点）处计算结果（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）节点号上缘最小下缘最小最大主拉22.293.81-0.12194.091.89-0.0172163.662.6-0.00813正常使用极限状态作用短期效应组合下简支中梁拉应力：仅摘取支撑中心线（2#节点）、1/4跨（9#节点）

13、及半跨（16号节点）处计算结果（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）节点号上缘最小下缘最小最大主拉21.163.42-0.26193.050.366-0.0334162.630.731-0.0283状态作用简支中梁压应力:仅摘取支撑中心线（2#节点）、1/4跨（9#节点）及半跨（16号节点）处计算结果（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）节点号上缘最大下缘最大最大主压25.185.165.1899.135.29.13169.566.649.56正常使用极限状态简支T形梁中梁截面验算中梁为C50预应力混凝土结构。按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004 ）第6.3.1条、

14、第7.1.5条、第7.1.6条，混凝土构件的法向应力和主拉、压应力及部分预应力混凝土 A类受弯构件的法向拉应力应符合下面规定：法向压应力限值：0.5 fck = 0.5 X32.4=16.2 Mpa法向拉应力限值（短期效应组合）：0.7気=0.7 X2.65=1.855 Mpa主压应力限值：0.6 fck = 0.6 X32.4=19.44 Mpa主拉应力限值（短期效应组合）：0.7抵=0.7 265=1.855 Mpa由正常使用极限状态荷载组合应力表中知：在荷载组合作用下，中梁截面应力均满足 要求。正常使用极限状态简支中梁各束预应力钢绞线最大拉应力使用荷载作用下，简支中梁各束预应力钢绞线最大

15、拉应力值为1181 Mpa,小于按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004 )第7.1.5条，7股钢绞线最大拉应0.65 X1860 = 120常使用极支T梁中度验算单兀号类型性质MjR9下拉受弯最大弯矩69209509下拉受弯最小弯矩3610950916下拉受弯最大弯矩919010217下拉受弯最小弯矩484010217力限值0.65 fpk =9 Mpa限状态简梁竖向挠效应组合作用在短期下，跨中16#节点最大竖向挠度为fmax =18.4mm (T)。按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004 )第6.5.3条规定：荷载长期效应影响1.4

16、3 XJax12(自重)=14.31mm L 30000 = 50mm (满足)600 600(2 )承载能力极限状态验算承载能力极限状态正截面强度验算单位：轴力以 KN，弯矩以KN*M计由承载能力极限状态荷载组合表中可知：中梁内力组合均小于承载力设计值，满足要求斜截面强度验算简支T形中梁斜截面抗剪计算 中梁支点处斜截面抗剪承载力计算中梁支点处剪力值最大 oVo = 870 KN 。简支T形梁普通钢筋构造见“装配式简支T形梁上部构造通用图”。中梁支点处斜截面箍筋配置19根2肢10mm HRB335级钢筋，箍筋间距10cm , fs 280 MPa ;纵向受拉钢筋采用11 20mm HRB335

17、级钢筋，fsd = 280 MPa ;混凝土采用C50 , fcu,k =32.4 MPa , ftd =1.83 MPa按JTG D62规范公式（5.2.9）,截面尺寸应符合下列要求：剪力设计值兰0.5仆 10石1山“）b=480mm , h= 1805mm0.51x10、/? =2515（KN ）0V0 =870 KN 2515 KN截面尺寸满足要求。按公式（5.2.10）验算截面抗剪承载力2 =25剪力设计值0V0 : 0.5 10亠ftdbh。=991 KN，故不进行斜截面抗剪承载力验算。 中梁截面变化（L/4）处斜截面抗剪承载力计算中梁截面变化处剪力值最大 V二285 KN o简支T形梁普通钢筋构造见“装配式简支T形梁上部构造通用图”。中梁截面变化处斜 截面箍筋配置9根2肢10mm HRB335级钢筋，箍筋间距20cm , fs 280 MPa ;纵向 受拉钢筋采用8 20mm HRB335级钢筋，fsd = 280 MPa ;混凝土采用C50，cu,k =32.4 MPa ,