毕业设计年产30万吨硫酸转化工段的工艺设计

1、年产年产 3030 万吨硫酸转化工段的工艺设计万吨硫酸转化工段的工艺设计 黄丹亭（指导老师：张浩） （湖北师范学院 化学与环境工程系 应用化学 0803 湖北黄石 435002） 摘要：摘要： 本设计是进行 30 万吨 h2so4/年转化系统工艺设计，画出工艺流程图，再画出 x-t 平 衡曲线和最适温度曲线，根据进口原料气的组成，平衡曲线和最适温度曲线以及催化剂的 起燃温度、使用温度大致估计四段转化过程的操作线，根据操作线来进行物料衡算和热量 衡算，如果设定值和实际计算值相差太大，需要用试差的方法重新设定操作曲线来计算， 直到设计值和计算值差不多。完成工艺说明书，安全备忘录，即完成课程设计说明

2、书。 关键词关键词：催化剂，物料衡算，热量衡算 abstract: the 30,000 tons of h2so4 per year conversion system is designed in this paper. the transformation process flow diagram is drawn firstly, and then draw the equilibrium temperature curve and optimum temperature curve. according to the composition of materials gas and

3、the properties of catalyst, we can set the import and export temperature, and the calculation of mass balance and heat balance will be done after drawing the operating line of four periods. the value of the actual exit temperature and set temperature should be closer to each other, otherwise we need

4、 return to set the temperature and calculate again. at last, complete the process manual and memorandum, and give some recommendations to environment protection. key word: catalyst, mass balance, heat balance 1 设计任务书 1.1 项目 硫酸转化工艺车间工艺设计(初步) 1.2 设计内容 1.2.1 车间工艺设计 1.2.2 设计转化器 1.3 设计规模 1.3.1 年产：30 万吨 1

5、.3.2 年生日：300 天 1.3.3 日生产能力：3000003001000t天 1.4 设计依据 该设计说明书是依据湖北远大富驰医药化工股份有限公司的生产技术资 料的基础上，并结合设计任务书得内容年产 30 万吨车间技术要求。 1.5 产品用途1 硫酸的用途非常广泛，是化学工业中最重要的产品之一，号称“工业之母” 。 硫酸主要用于无机化学工业的原料，工业上硫酸、盐酸、硝酸称为三酸。 在化学工业上制造化学肥料、无机盐、合成纤维、染料、医药和食品等工 业的原料。在石油工业上用于精制石油产品等。 在国防工业上用于制造炸药、毒物、发烟剂等。 在冶金工业上用于冶炼酸洗等。 在纺织工业上用于印染和漂

6、白等。 具体表现在以下几点： a.利用其酸性，可制磷肥、氮肥；可除锈；可制实用价值较大的硫酸盐。 b.利用浓硫酸的吸水性，在实验室常用浓硫酸作吸水剂和干燥剂。浓硫酸 能干燥中性气体和酸性气体，如 h2、o2、n2、co2、so2、cl2、hcl 等，但 不能干燥碱性气体（nh3）和常温下具有还原性（h2s、hbr、hi）的气体。 c.利用浓硫酸的脱水性，浓硫酸常用作精炼石油的脱水剂、有机反应的脱 水剂等。 d.利用浓硫酸的高沸点难挥发性，常用于制取各种挥发性酸。 微热 如 nacl(s) + h2so4(浓) = nahso4 + hcl 高温 或 2nacl(s) + h2so4(浓) =

7、na2so4 + 2hcl 1.61.6 原料方案原料方案、 1.6.1 硫铁矿硫铁矿 1.6.1.1 硫铁矿的性质： 硫铁矿是硫化铁矿的总称，其主要成份为二硫化铁（fes2）除铁以外还有 其它硫化物共存。硫铁矿是晶型结构，一般分为立方晶系和斜方晶系黄色、灰 绿色、浅黄铜等，断面呈黄铜色的金属光泽。硫铁矿的硬度（摩氏）一般为 67，属中等硬度。硫铁矿堆放的时间过长容易造成氧化燃烧，从而损失硫矿 主体，在高温下（850-950）反应速度快，绝大部分与氧气发生化学反应生成 二氧化硫。 1.6.1.2 硫铁矿的质量要求： 硫铁矿的质量直接影响沸腾炉炉气的质量。因此，对入炉原料的质量有一 定的要求，我

8、公司根据地质部、化工部 1980 年 4 月联合颁布的硫铁矿地质勘 规范 ，结合我公司的实际情况，对原料硫铁矿入炉质量制定以下技术控制指标： 矿石含硫25% 矿石含水10% 矿石的粒度3mm 有害杂质 含量 as 含量0.2%； f 含量0.1% pd+zn 含量1%； 碳含量8% 1.71.7 产品方案产品方案 1.7.1 产品名称 化学名称：硫酸 分子式：h2so44 1.7.2 产品性状 它是三氧化硫和水的化合物，硫酸的分子量为 98.08，是无色，无臭而透明的 油状液体，一般工业生产的硫酸都是纯硫酸的水溶液，并含有各种杂质，其浓度为 92.5%或 98%的浓硫酸或含 20%游离 so3

9、的发烟硫酸。 1.7.3 理化性能 浓硫酸的除具有酸的通性外，还具有强氧化性，脱水性和吸水性三大特性， 硫酸的物理性质也有其独特点： 硫酸的密度：与浓度成正比，与温度成反比，但在同一温度下硫酸的密 度随着浓度的增加而增加，当到达 97%时，密度最大值反而递减。发烟硫酸的 密度随 so3含量增加而增加至 62%的游离 so3时为最大值，过此逐渐减少。在同 一浓度下，随其温度的上升而下降。 结晶温度：随着硫酸含量的不同而在一个极为广阔的范围内变动。 硫酸的沸点：当硫酸浓度为 98.8%以下时，其沸点随浓度升高而增加， 浓度为 98.8%时，其沸点最高（336.6） ，以后则开始下降。 硫酸的蒸气压

10、：随其浓度升高而下降，当浓度达 98.8%时，蒸气压降至 最小值。发烟硫酸的蒸汽压随其浓度增加而逐渐升高。 稀释热 1mo1h2so4中加入 nmo1 水所放出的热量。 1.7.4 产品规格产品规格 指 标 名 称指 标 硫酸浓度%97(商品酸98%) 灼烧残渣含量% 0.03 fe %0.010 as % 0.005 透明度 （mm） 50 色 度 （ml ） 2.0 1.81.8 技术指标技术指标 主要工艺技术指标： 指标名称要求备 注 烧出率 % 98.5 净化收率 % 96.5 转化率 % 98.0 吸收率 % 99.95 产酸率 % 94 硫利用率 % 94 风机出口酸雾 g/nm3

11、 3 0.03 部颁标准 风机出口水分 g/nm3 0.1 部颁标准 风机出口矿尘 g/nm3 3 0.005 风机出口含砷 g/nm3 110-3 风机出口含氟 g/nm3 3 110-3 入炉矿石含硫 % 25 入炉矿石含水 % 10 灰渣残硫 % 0.5 污水总酸度 g/l 2 进转化器 so2浓度 % 8.01.5 特殊情况视生 产而变化 尾气 so2浓度 % 0.08 干燥酸浓 % 93-98 生产特性而定 吸收酸浓 % 97-99 成品酸浓 % 97 触媒容积利用系数 吨/米 3日 3.6 钒触媒消耗 克/吨酸 90 矿耗（折标矿） 公斤/吨 975 电耗 度/吨 90 1.91.

12、9 产品生产方法产品生产方法 以硫铁矿为原料的接触法生产硫酸的主要过程包括原料破粹筛分，沸 腾焙烧制取二氧化硫（包括排渣） ，净化(包括污水处理)，干燥，二氧化硫炉气 接触氧化，三氧化硫吸收低温热能回收，酸贮存共七大工序，生产浓度97 的工业硫酸。 2 工艺路线及流程设计 2.12.1 主要几类硫酸生产工艺方式概述主要几类硫酸生产工艺方式概述 按二氧化硫的氧化方法不同，可把硫酸生产方法分成两类。一类是亚硝基 法，另一类是接触法。根据制酸原料不同，又可把接触法分成：硫硫铁矿制酸、 硫磺制酸、冶炼烟气制酸、硫酸盐制酸、硫化氢制酸及含硫废液制酸等。 2.1.1.亚硝基法 亚硝基法最基本特征是借助于氮

13、氧化物完成了二氧化硫的氧化成酸反应。 故此也称硝基法。到目前为止，世界上仍保留亚硝基法的硫酸厂，已是为数很 少，但作为技术知识，仍然是宝贵的。 亚硝基法制酸、化学反应复杂，计有 10 余个反应分别在气相，液相中进行。 反应如下： (1)气相中的反应： so2 + h2o = h2so2 so2 + h2o = h2so2 2no + o2 = 2no2 (2)液相中的反应： so2 + h2o = h2so2 hsno5 + h2o = h2so4 + hno2 h2so3 + 2hno2 = h2so4 + 2no2 + h2o no2 + no + h2o = 2hno2 h2so4 +

14、hno2 = hsno5 + h2o (3)气体从液体中逸出反应： 2hsno2 + h2o = 2h2so4 + no2 + no no (液) no (气) 上述反应在装置中可概括为 3 个过程：so2 与亚硝基硫酸反应生成硫酸； no 氧化为 no2；硫酸吸收 n2o3 生成亚硝基硫酸。 生产实践证明，成酸反应以液相为主，而氧化氮类气体的作用相当于触媒， 在过程中不断将空气中的氧转给二氧化硫，进而转变成硫酸。用反应表示如下： so2 + no2 +h2o = h2so4 + no no + 1/2 o2 = no2 应用亚硝基法制硫酸，有铅室法工艺和塔式法工艺。铅室法是最早的工业 制酸法

15、，推动早期硫酸工业的发展，曾起到重要作用。塔式法是在铅室法基础 上发展的，并取代了铅室法，成为比较完善的亚硝基法制酸，即使接触法硫酸 以较大的优势发展，但目前世界上仍保留着少数塔式法硫酸装置。 2.1.2 接触法 现代接触法制酸普遍采用钒触媒做催化剂(又称接触剂)，使其 so2 气体转 变成 so3 气体。 so2 + 1/2 o2 = so2 + q 由于钒触媒对炉气成分及有害杂质有严格的要求，所以因原料等因素的不 同，产生不同的制酸工艺。综合起来，其基本过程则可分为六大工序，如下框 所示： 原料预处理 so2 炉气制取 炉气净化 二氧化硫转化 三氧化硫 吸收 尾气处理 我国目前的接触法制酸

16、，主要有硫硫铁矿制酸、硫磺制酸、冶炼烟气制酸、 硫酸盐制酸、硫化氢制酸及含硫废液制酸等。 2.22.2 工艺路线的选择工艺路线的选择 （1）从环保的角度出发，提倡零污染，无公害等意识，又结合三废的处理。 （2）从经济的角度出发，对于大中型企业，综合考虑原材料、污水、废料的利 用通常采用管道输送液体以及较危险化学溶液等。此设计综合考虑原料的成本 以及充分使用、能源消耗及副产品的处理选择硫铁矿接触法制硫酸。 2.32.3 流程图的设计流程图的设计 2.3.1 硫酸生产工艺简介 我公司硫酸生产是采用接触法制酸即以硫精砂作为原料在沸腾炉内进行沸腾焙 烧，其化学反应式为 4fes2+1102=2fe2o

17、3+8so2+q放，烧出的二氧化硫气体采用水洗净 化，然后用 9496%浓硫酸进行干燥，再通过转化器内的钒触媒作催化剂将二氧化硫 转化成三氧化硫，其反应式为 2so2+o2=2so3+q放，最后用 98%硫酸进行吸收，反应式 为 so3+h2o=h2so4，吸收酸用水稀释后，产出的 98%硫酸则为产品酸。 2.3.2 硫酸生产工艺框图 硫铁矿进厂 行车工段 用户 分汽缸 原料工段 软水 汽包 焙烧工段 净化工段 转化工段 吸收工段 成品硫酸用户 3.1 转化器的结构图 五段炉气冷激式转化器 1- 分布器；2-壳体；3-冷激式分布器；4-触媒；5-立柱； 6-隔板；7-人们；8-气体进出口；9-

18、蓖子板；10 内部排管换热器 3.3 转化工序物料衡算 本设计为 24 万吨/年硫酸转化系统工艺设计（以每小时计算） ，由 kmolso75.434 9779 . 0 1 98 1 24300 1030 7 2 可得实际进气总量为kmol 4 . 5434 08. 0 1 75.434 为方便计算，本设计假设进气总量为 1000kmol，故在最后的计算结果上需 乘于系数434. 5 1000 4 . 5434 3.3.1 进转化器一段气体量及成分 以 1000kmol 的进气总量为标准进行计算，已知 so2占 8%，o2占 10%，n2占 82% 21000 0.1100okmol2()100

19、 323200omkg 2 3 ()100 22.42240ovm 21000 0.0880sokmol2()80 645120somkg 2 3 ()80 22.41792sovm 21000 0.82820nkmol2()820 2822960nmkg 2 3 ()820 22.418368nvm 3.3.2 出一段气体量及成分 280 (1 0.8186)14.512sokmol380 0.818665.488sokmol 2 1 10065.48867.256 2 okmol2820nkmol 3.3.3 出二段气体量及成分 280 (1 0.9071)7.432sokmol380 0

20、.907172.568sokmol 2 1 10073.57563.2125 2 okmol2820nkmol 3.3.4 出三段气体量及成分 280 (1 0.9513)3.896sokmol380 0.951376.104sokmol 2 1 10076.10461.948 2 okmol2820nkmol 3.3.5 出四段气体量及成分 280 (1 0.9779)1.768sokmol380 0.977978.232sokmol 2 1 10078.23260.884 2 okmol2820nkmol 由以上计算汇总转化器物料衡算结果于表 5 表 5 转化器物料衡算结果 进一段（）km

21、ol （）kg（） 3 m标 （）v so2347.822261.87791.68 o2434.813913.69739.510 n23565.499830.179864.182 4348136005.497395.2100 出一段（进二段） so263.0984038.31413.41.50 so3284.74222779.46378.26.77 o2292.4299357.76550.46.95 n23565.499830.179864.184.78 4205.6136005.494206.1100 出二段（进三段） so231.9282043.4715.20.76 so3315.5252

22、42.17067.87.53 o2274.88795.16156.66.56 n23565.499830.179864.185.14 4187.7135910.793803.6100 出三段（进四段） so216.9401084.1379.50.41 so3330.926472.07412.27.91 o2269.38619.26033.46.44 n282099830.179864.185.24 4182.55136005.493689.1100 出四段 so27.687492.0172.20.18 so3340.227212.27619.48.14 o2264.78471.25929.86

23、.34 n23565.499830.179864.185.34 4177.9136005.493585.51 3.4 转化器各段的热量衡算 气体的摩尔热熔量可按下式求出 2 1 26283 2 21 (25.745.8 1038.1 100.861 10) t t pso tttdt c tt 2 1 26283 3 21 (15.09 15.2 10120.7 103.62 10) t t pso tttdt c tt 2 1 262 2 21 (25.74 1.30 103.86 10) t t po ttdt c tt 2 1 2 262 21 (27.180.591 100.338 1

24、0) t t pn ttdt c tt 3.4.1 转化一段反应热量和出口温度 (1)进转化器第一段气体带入热量（以每小时气量计算） 。 已知进一段触媒层气体温度为 360， 所以可得各组分气体的平均摩尔热容： so2的平均摩尔热容： 273 360 26283 273 2 (25.745.8 1038.1 100.861 10) 44.71/() 360 pso tttdt ckjmol k o2的平均摩尔热容： 273 360 262 273 2 (25.74 1.30 103.86 10) 30.80/() 360 po ttdt ckjmol k n2的平均摩尔热容： 2 270 36

25、0 262 270 (27.180.591 100.338 10) 29.78/() 360 pn ttdt ckjmol k 故进一段气体每升高 1所需热量为： so2所需热量：80 44.71 3576.865kj o2所需热量：100 30.80 3079.521kj n2所需热量：820 29.78 24423.06kj 所需总热量： 31097.44kj 带入热量=31097.44 360 11188600kj (2)已知出转化器第一段气体温度 545 所以可得各组分气体的平均摩尔热容： so2的平均摩尔热容： 273 545 26283 273 2 (25.745.8 1038.1

26、 100.861 10) 46.84/() 545 pso tttdt ckjmol k so3的平均摩尔热容： 273 545 26283 273 3 (15.09 15.2 10120.7 103.62 10) 66.44/() 545 pso tttdt ckjmol k o2的平均摩尔热容： 273 545 262 273 2 (25.74 1.30 103.86 10) 31.59/() 545 po ttdt ckjmol k n2的平均摩尔热容： 2 270 545 262 270 (27.180.591 100.338 10) 30.29/() 545 pn ttdt ckjm

27、ol k 故出一段气体每升高 1所需热量为： so2所需热量：14.512 46.84 679.81kj so3所需热量：65.488 66.44 4351.3kj o2所需热量：69.256 31.59 2124.44kj n2所需热量：820 30.29 24841.87kj 所需总热量：31997.42kj (3)反应热 摩尔反应热 101314.482.21 (273452.5)99711.13qkj 总反应热 65.488 99711.136529882.15qkj 一段出口温度 0 6529882.15 11188600 553.7 31997.42 tc (4)一段出口气体带出热

28、量 1 6529882.15 1118860017718482.15qkj 3.4.2 转化二段反应热量和出口温度 (1)进转化器第二段气体带入热量（以每小时气量计算） 已知进二段触媒层气体温度为 480， 所以可得气体的平均摩尔热容： so2的平均摩尔热容： 273 480 26283 273 2 (25.745.8 1038.1 100.861 10) 46.15/() 480 pso tttdt ckjmol k so3的平均摩尔热容： 273 480 26283 273 3 (15.09 15.2 10120.7 103.62 10) 64.94/() 480 pso tttdt ck

29、jmol k o2的平均摩尔热容： 273 480 262 273 2 (25.74 1.30 103.86 10) 31.32/() 480 po ttdt ckjmol k n2的平均摩尔热容： 2 270 480 262 270 (27.180.591 100.338 10) 30.12/() 480 pn ttdt ckjmol k 故进二段气体每升高 1所需热量为： so2所需热量：14.512 46.15 669.77kj so3所需热量：65.488 64.94 4252.85kj o2所需热量：67.256 31.32 2106.394kj n2所需热量：820 30.12 2

30、4695.44kj 所需总热量：31724.45kj 带入热量=31724.45 480 15227737kj (2)已知出转化器第二段气体温度 500 所以可得各组分气体的平均摩尔热容： so2的平均摩尔热容： 273 500 26283 273 2 (25.745.8 1038.1 100.861 10) 46.37/() 500 pso tttdt ckjmol k so3的平均摩尔热容： 273 500 26283 273 3 (15.09 15.2 10120.7 103.62 10) 65.42/() 500 pso tttdt ckjmol k o2的平均摩尔热容： 273 50

31、0 262 273 2 (25.74 1.30 103.86 10) 31.40/() 500 po ttdt ckjmol k n2的平均摩尔热容： 2 270 500 262 270 (27.180.591 100.338 10) 30.17/() 500 pn ttdt ckjmol k 故出二段气体每升高 1所需热量为： so2所需热量：7.432 46.37 344.64kj so3所需热量：72.568 65.42 4747.28kj o2所需热量；63.2125 31.40 1985.05kj n2所需热量：820 30.17 24740.58kj 所需总热量：31817.54k

32、j (3)反应热 摩尔反应热 101314.482.21 (273490)99628.25qkj 总反应热 (72.56865.488) 99628.25705368.01qkj 二段出口温度 0 705368.01 15227737 500.8 31817.54 tc (4)二段出口气体带出热量 2 705368.01 1522773715933105.01qkj 3.4.3 转化三段反应热量和出口温度 (1)进转化器第三段气体带入热量（以每小时气量计算） 已知进三段触媒层气体温度为 450 所以可得各组分气体的平均摩尔热容： so2的平均摩尔热容： 273 450 26283 273 2

33、(25.745.8 1038.1 100.861 10) 45.81/() 450 pso tttdt ckjmol k so3的平均摩尔热容： 273 450 26283 273 3 (15.09 15.2 10120.7 103.62 10) 64.20/() 450 pso tttdt ckjmol k o2的平均摩尔热容： 273 450 262 273 2 (25.74 1.30 103.86 10) 31.19/() 450 po ttdt ckjmol k n2的平均摩尔热容： 2 270 450 262 270 (27.180.591 100.338 10) 30.03/()

34、450 pn ttdt ckjmol k 故进三段气体每升高 1所需热量为： so2所需热量：7.432 45.81 340.48kj so3所需热量：72.568 64.20 4658.77kj o2所需热量：63.2125 31.19 1971.70kj n2所需热量：820 30.03 24627.59kj 所需总热量：31598.54kj 带入热量=31598.54 450 14219342kj (2)出转化器第三段气体温度 460 各组分气体的平均摩尔热容： so2的平均摩尔热容： 273 460 26283 273 2 (25.745.8 1038.1 100.861 10) 45

35、.93/() 460 pso tttdt ckjmol k so3的平均摩尔热容： 273 460 26283 273 3 (15.09 15.2 10120.7 103.62 10) 64.45/() 460 pso tttdt ckjmol k o2的平均摩尔热容： 273 460 262 273 2 (25.74 1.30 103.86 10) 31.23/() 460 po ttdt ckjmol k n2的平均摩尔热容： 2 270 460 262 270 (27.180.591 100.338 10) 30.06/() 460 pn ttdt ckjmol k 故出三段气体每升高

36、1所需热量为： so2所需热量：3.896 45.93 178.93kj so3所需热量：76.104 61.948 4904.88kj o2所需热量：61.948 31.23 1934.90kj n2所需热量：820 30.06 24650.23kj 所需总热量：31668.94kj (3)反应热 摩尔反应热 101314.482.21 (273455)99705.6qkj 总反应热 (76.10472.568) 99705.6352559.0qkj 三段出口温度 0 352559.0 14219342 460.1 31668.94 tc (4)三段出口气体带出热量 3 352559.0 1

37、421934214571901qkj 3.4.4 转化四段反应热量和出口温度 (1)进转化器第四段气体带入热量（以每小时气量计算） 已知进四段触媒层气体温度为 420 所以可得各组分气体的平均摩尔热容： so2的平均摩尔热容： 273 420 26283 273 2 (25.745.8 1038.1 100.861 10) 45.46/() 420 pso tttdt ckjmol k so3的平均摩尔热容： 273 420 26283 273 3 (15.09 15.2 10120.7 103.62 10) 63.42/() 420 pso tttdt ckjmol k o2的平均摩尔热容：

38、 273 420 262 273 2 (25.74 1.30 103.86 10) 31.06/() 420 po ttdt ckjmol k n2的平均摩尔热容： 2 270 420 262 270 (27.180.591 100.338 10) 29.95/() 420 pn ttdt ckjmol k 故进四段气体每升高 1所需热量为： so2所需热量：3.896 45.46 177.11kj so3所需热量：76.104 63.42 4826.80kj o2所需热量：61.948 31.06 1924.214kj n2所需热量：820 29.95 24559.58kj 所需总热量：31

39、487.71kj 带入热量=31487.71 420 13224837kj (2)已知出转化器第四段气体温度 426 所以可得各组分气体的平均摩尔热容： so2的平均摩尔热容： 273 426 26283 273 2 (25.745.8 1038.1 100.861 10) 45.53/() 426 pso tttdt ckjmol k so3的平均摩尔热容： 273 426 26283 273 3 (15.09 15.2 10120.7 103.62 10) 63.58/() 426 pso tttdt ckjmol k o2的平均摩尔热容： 273 426 262 273 2 (25.74

40、 1.30 103.86 10) 31.09/() 426 po ttdt ckjmol k n2的平均摩尔热容： 2 270 426 262 270 (27.180.591 100.338 10) 29.97/() 426 pn ttdt ckjmol k 故出四段气体每升高 1所需热量为： so2所需热量：1.768 45.53 80.50kj so3所需热量：78.232 63.58 4974.10kj o2所需热量：60.884 31.09 1892.756kj n2所需热量：820 29.97 24573.2kj 所需总热量：31520.55kj (3)反应热 摩尔反应热 10131

41、4.482.21 (273423)99776.32qkj 总反应热 (78.23276.104) 99776.32212324.0qkj 四段出口温度 0 212324.0 13224837 426.3 31520.55 tc (4)四段出口气体带出热量 4 212324.0 1322483713437161qkj 转化器热量平衡见表 6 表 6 转化器热量衡算结果 气体进口气体出口 段数 温度热量kj 反应热量 kj温度热量kj 一段360486480332839192854577039960 二段48066210200306694050069277141 三段450618256991532

42、92746063358626 四段42057501591923184.842658424776 23418552433914979268100502.5 5 5 投资与成本估算 5.1 车间装置人员配置表 车间定员表 序号职能名称每班人数四班人数合计 1 操作工人 416 2 分析工人 22 3 机修工人 14 4 电议工人 28 5 管理工人 66 45 36 5.25.2 经济评价构建 资金流通示意图： 固定 资本 流动 资本 风 险 投 资 投资成本 直 接 生 产 成 本 固 定 费 用 间 接 成 本 行 政 管 理 费 运 销 费 用 研 究 开 发 费 其 他 费 用 企 业 净

43、 收 益 个人所得税 总效益 毛利润 资金双股流动示意图 5.35.3 成本估算 产品成本指工业企业生产某种产品所需费用的总称,即投资该产品所需的人 力及物力总和的货币值，其可行性研究图示如下： 车间成本工厂折旧企业管理费 销售成本工厂成本 总成本 原料及辅助 材料 重要原料 辅助材料 包装材料 公用工程 冷却水 工艺水 电费 人工 直接操作工 资 附加工资 车间 折旧 维修 机器 车间 管理 费 6 6 厂房布置及三废处理 6.1 厂房布置 6.1.1 工厂选址问题 （1)对周围环境的空气有污染，并有大量的有气味气体，同时有有毒气体 散出。 （2)因噪音较大，应选择在偏远的地方。 （3)有大

44、量的水，所以必须选择水源丰富，交通运输方便之处。 （4)应选择能源有保障，电力供应稳定的区域。 （5)有良好的工程地质和水文气象条件。 （6)应选择有原料，燃料供应和产品销售的良好的交通条件。 612 工厂选址问题 （1)加工单元应该离开工厂边界一定的距离，应该是集中而不是分散的分 布。 （2)罐区和办公室、辅助生产区之间要保持足够的安全距离。 （3)废水处理装置是工厂各处流出的毒性或易燃物汇集的终点，应该置于 工厂的下风远程区域。 （4)主要办事机构应该设置在工厂的边缘区域，并尽可能与工厂的危险区 隔离。 6.2 三废处理 三废处理情况表 7 车间主要物料危害及防护护措施 7.1 车间主要物

45、料危害 硫酸生产的特点是要接触腐蚀性很强、能烧伤人体的硫酸，高温矿渣和二氧 化硫、三氧化硫等有毒气体，还要接触众多电器和机械运转设备。因此，我们必 须高度注意安全生产和加强劳动保护措施，牢固树立安全第一观念。 序号排放物名称排放去向及方式 1 循环水直接排放或利用 2 废水按标准排放 3 废渣按标准排放 4 废气按标准排放 7.2 防护措施 我们必须全面遵守公司安全生产委员会制定的安全生产技术条例和其它安 全生产的各种规章制度。现结合这些规章制度的内容和硫酸生产的特点，制定下列 安全规则： （1）园盘给料机、反击式破碎机、胶带输送机、炉前风机等用皮带（胶带）传 动的一切设备上的皮带轮、联轴器必须有防护罩。 （2）楼梯有扶手、平台有栏杆，地下贮酸池或酸槽应加盖板和栏杆。 （3）对所有钢结构的平台、楼梯、屋架要定期检查是否牢靠。 （4）在操作岗位附近或通行地点，有压力的酸管道法兰处，应加装防护罩。 （5）所