泵站泵房模板工程专项方案培训讲义

1、中新天津生态城7号雨水泵站工程一标段泵房模板、支架专项施工方案编制：审核：批准：中铁十局集团有限公司中新天津生态城7号雨水泵站工程项目经理部2015年12月01日1工程槪况12 编制依据33.模板工程支撑体系使用材料34 模板计算条件45.泵房模板验算85. 1顶板模板验算85. 2.主梁模板验算185. 3.柱模板验算346 钢管支撑体系搭设346. 1.支撑架搭设工艺流程346. 2.支撑架搭设技术措施357模板安装与拆除367. 1. 一般要求367. 2.模板的安装377. 3.模板的拆除378模板的验收389 .碇浇筑方案399.1. 梁板以下栓施工399. 2.梁板碇施工3910.

2、模板工程的安全措施3911 模板施工中的危险源管理4011.1. 危险源识别4011.2. 危险源的控制4011.3. 应急救援预案41中新天津生态城7号雨水泵站工程一标段模板、支架专项施工方案1.工程名称中新天津生态城7号 雨水泵站工程一标段建筑面积790. 57m-层数地IT层结构形式现浇混凝土框架结构主体高度4. 5m/-4 4m支撑梁采用C30妊建设地点天津市滨海新区云溪道与中央大道交口西北角建设单位天津滨海旅游区置地有限公司设计单位上海市城市建设设计研究总院监理单位北京华捷工程建设管理有限公司施工单位中铁十局集团有限公司泵站系统服务范围东至中央大道，西至汉北路，南至规划甘露溪,北至彩

3、环路，设计规模15mm3 /S，总服务面积约4. 64平方公里。泵房内 配潜水轴流泵6台，每台Q二3.0n?/s, H二6. 5m, P二250Kw。泵房采用矩形 结构，平面尺寸27. 8mX24. 6m,其屮泵房主体结构架空层高为7.107m, 电缆夹层高为5.85m。泵房上部建筑结构最高架空层为lO.lmo泵房柱网 尺寸为（5500、9000、9100）x6000111111,框架柱 Z1 的尺寸为 600 F5JL250L250L250 L1 1T1 = ci) = / / . 40010057 L J面板最人挠度计算值v = 0.677x2.852x2504/(100x9500x447

4、100)=0.018inin；面板最人允许挠度V=250/400=0.625mm； 面板的最大挠度计算值0.018 mm小于面板的最大允许挠度0625mm,满足要求。5丄3模板支撑方木(次楞)的计算方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5x9x9/6 = 67.5 cm3；1=5x9x9x9/12 = 303.75 cm4；N24Ni 启方木楞计算简图(1) 荷载的计算:1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： qi= 25x0.25x0.11 =0.688 kN/m；li2) 模板的口重线荷载(kN/m):q2= 0.35x0.25 = 0.088 kN/m ；3) 活荷载为施工

5、荷载标准值与振倒混凝上时产生的荷载(kN)：pi = (2.5+2)x 1.0x0.25 = 1.125 kN；(2) 方木(次楞)抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q = 1.2x(0.688 + 0.088) = 0.93 kN/m；集屮荷载p= 1.4x1.125=1.575 kN：最大弯矩M = Pl/4 + ql2/8 = 1.575x1.00 /4 + 0.93xl.002/8 =0.51kN.m；最大支座力N = P/2 + ql/2 = 1.654/2 + 0.93x1.00/2 = 1.2525 kN ；方木的最大应力

6、值M / w = 0.51 x 106/ ( 67.5x 103) = 7.56N/iwn2：方木抗弯强度设计值f=13.0 N/iwn2；方木的最人应力计算值为7.56 N/mn?小于方木的抗弯强度设计值13.0N/min2,满足要求。(3) 方木(次楞)抗剪验算:最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh v T12其中最人剪力：V = 1.00x0.93/2+1.575/2= 1.2525 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 x1252.5/(2 x50 x90) = 0.418 N/mm2； 方木抗剪强度设计值T=1.4N/mm2；

7、方木受剪应力计算值为0.418 N/mn?小于方木的抗剪强度设计值1.4 N/imn2，满足要求。(4) 木(次楞)挠度验算：最人弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，ik 算公式如下：r亠+型485738457均布荷载q = qi + q2 = 0.688+0.088=0.775 kN/m；集中荷载 p= 1.125 kN；V= 5x0.775x1方木最人挠度计算值(384x9500x3037500) +118125x 10003 / (48x9500x3037500)=1.202 mm：方木最大允许挠度值V= 1000/400=4.0 nun；方木的最人挠度计算值1-202

8、mm小于方木的最人允许挠度值4mm, 满足要求。5丄4木方支撑主楞(方木100X100)计算支掠主楞按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 0.93x1.00 + 1.654 = 2.584 kN：1310001000 1000/主楞计算简图0.9870.987/ /0.822计算弯矩图(kN.m)计算变形图(mm)295929590.393.9461 3150.3294 9324.9322 3C22.3022 3012.3011.3151.3150.3280.3284 932 4.939323.945 3.943.9452.9592.353计算剪力图(kN

9、)14最人弯矩 Minax = 0.987 kN.in ；最大变形Vmax= 1.15 mm ;最大支座力Qmax= 8.877 kN ；主楞最大应力0.987xlO6/166670=5.92 N/nun2 ；主楞杉木抗弯强度设计值f=llN/imn2 ；主楞计算最大应力计算值5.92 N/mn?小于主楞杉木抗弯强度设计值11 N/nmr,满足要求。主楞最大允许挠度值V= 1000/400=2.5mm；主楞最犬挠度为0.95 min小于2.5 nun，满足要求。515 扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,

10、该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kNo纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范525）:R Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=8.877kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。5丄6模板支架立杆荷载标准值（轴力）作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。151. 静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.0384x (10.1+8x2.05+3x2.2)+12x0.0132+4x0

11、.0184+3x0.0146 =1.55 kN；钢管架的自重包含实际使用的钢管与扣件的重量。(2)模板及主次楞撑板的自重(kN)：Ng2 = (0.35+0.6)x1x1.00 =0.9975kN；钢筋混凝土楼板自重(kN)：g = 25x0.11x1x1.00 =2.888kN；经计算得到，静荷载标准值Ng = NG1+NG2+NG3 =5.436kN；2. 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝丄时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值Nq = (2.5+2 ) x 1 x 1.00 = 4.725 kN；3. 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N= 1.2Ng+ 1.4Nq= 13.138

12、 kN；517立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式:其中 N 立杆的轴心压力设计值(kN) : N=13.138kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到;i - 计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1.59 cm；A - 立杆净截面面积(cm2): A = 4.5 cm2；16W-立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)： W=4.73 cm3；o钢管立杆最大应力计算值(N/min2)；f钢管立杆抗压强度设计值.f=205N/nmr；Lo-计算长度(m),考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下 式计算：lo = kik2(h+2a)计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 计

13、算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.021 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = kik2(h+2a) = 1.167x1.021x(1.5+0.1x2) = 2.026 m：Lo/i = 2026/ 15.9 = 127 :由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0.412 ；钢管立杆的最大应力计算值；0=13138/ (0.412x450) =70.86N/mm2； 钢管立杆的最人应力计算值e 70.86N/mm2小于钢管立杆的抗压强 度设计值f = 205 N/mm2,满足要求。表1帧支架计篡长度附加藏kl步距 h6)h0.90.9GW1.21.2h1.51.

14、5h2.1kl1.2431.1851.1671.16317表2複板支架计算长度阳加系数曲HGn) h+2辽4EuLhG6 m)8101214161820253035401.351.01.0141 0261.0391.0421.0541 0611.0811.0921. 1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0T91.09T1.1141.1321.621.0LOOT1.0

15、141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961. Ill1.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0521.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0&01.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.04

16、21.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表参照扣件式钢管模板高支撐架设计和使用安全5丄8 立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求Pg本工程屮钢管与地面接触处为700厚的C40钢筋磴（加200厚C20素碗 垫层，地基采用双液注浆处理），泵房主体顶板混凝土（C40）强度已达 到设计值100%,其承载力远人于地基的承载力150 kpa,此处的基础承载 力按150 kpa进行校核；脚手架地基承载力调整系数：kc=l :立杆基础底面的平均压力：p

17、 = N/A=131.38kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值:N=13.138kN；基础底面面积:A = 0.1 m2 op=131.38 25kN/m2,取较小值25 kN/m2作为本工程计算荷载。215. 2.3梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇 混凝上侧压力和倾倒混凝丄时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝上 侧压力。1、强度计算均布荷载 q二(1.2X25+1.4X4.0) X (1.00-0. 110) =31. 68KN/m按三等跨连续梁计算最大弯矩 M二0. 100 Xql2 =0. 100 X 31.68 X 0. 30

18、02 =0. 285KN. m最大剪力 Q=0. 600Xql=0. 600X31. 68X0. 300=5. 702KN截面应力 6 二M/W二28512/ (960X18V6) =0. 55N/mm2fm=13N/mm2剪应力T二3Q/2A二3X5702/ (2X960X18)二0. 495N/mm2fv二 1. 4N/mm2强度验算符合要求。(3)变形验算q二(1.2X25) X0. 95=28. 5KN/mV二0. 677Xql7 (100EI)二0. 677X28. 5X3007( 100X9500X960X18X18X 18/12)=0. 353mm300/400=0. 75mm满

19、足要求。3、侧模立档验算(1)荷载计算立档均布荷载设计值：q二31. 68X0. 3二9. 504KN/m22强度计算由于梁中部设置了二道对拉螺杆，立档可以看作三跨连续梁。最大弯矩 M二0. 100Xql2=0. 100X9. 504X0. 350-0. 116KN.m最大剪力 0=0. 600Xql二0. 600X9. 504X0. 350=1. 996KN截面应力 6 二M/W二 11600/ (67500) =0. 172N/mm2fm=13N/mm2剪应力 T=3Q/2A=3X 1000X 1. 996/ (2X50X90)=0. 665N/mm2fv=l. 4N/mm2强度验算符合要

20、求。(3)变形验算V二0. 677Xql7 (100EI)二0. 677X9. 504X3507 (100X9500X50X90X90X90/12)=0. 033mm350/400=0. 875mm满足要求。4、对拉螺栓用钢管计算(沪0.60m)荷载计算钢管受到立档的集中荷载设计值：P二9. 504X0. 35=3. 326KNP11bo/4、La、4a梁侧钢管计算简图(2)强度计算23双钢管可以看作三等跨连续梁。为简化计算，可视为集中荷载三等分每跨。最大弯矩 M二0. 267 X Pl=0. 267 X 3. 326 X 0. 35=0. 311KN.m最大剪力 Q二 1. 267XP二 1

21、. 267X3. 326=4. 214KN截面应力 6 =M/W=311000/ (2 X 4730) =32. 88N/mm2 6 =205N/mm2剪应力T二2Q/3A二2X4214/ (3X2X450)二3. 12N/mm2 t =205N/mm2强度验算符合要求。(3)变形验算V=1.883XP13/ (2X100EI)=1. 883X3. 326X3507 (2X100X2. 06X105Xl. 1351X 105)=5. 74X105mm350/400=0. 875mm满足要求。5、穿梁螺栓的计算验算公式如下：NN = fxA其中：N -穿梁螺栓所受的拉力；A 穿梁螺栓有效面积(m

22、m);f -穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm:；查表得：穿梁螺栓的直径：12 mm；24穿梁螺栓有效直径：9. 85 mm；穿梁螺栓有效面积：A二76 mm2；穿梁螺栓所受的最人拉力：N二2P二2X 3. 326二6. 652kN。穿梁螺栓最大容许拉力值：N二170X76/1000二12.92 kN；穿梁螺栓所受的最人拉力N二6. 652kX小于穿梁螺栓最人容许拉力值N二 12. 92kN,满足要求！5. 2.4梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照 模板底支撑的间距和模板面的人小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇

23、混凝土自重荷载、钢筋自 重荷载和振捣混凝上时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新 浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W =350X18X18/6 二 1.89X10mm3；I = 350X18X18X18/12 = 1. 701X 105mm4；qyf、p、fp、f、frL250L负L250L1抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算:M 厂 b = f25其中：0 -梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M 计算的最大弯矩(kN. m)；1 一计算跨度(梁底支撑间距)：1 =250. 00mm；q -作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/

24、m)；新浇混凝上及钢筋荷载设计值：qx: 1.2X (25.00+1.50) X0. 35X 1. 00=10. 71kN/m；模板及方木自重荷载：q2:1.2X0. 5X(0. 35+0. 96X2) X0. 25=0. 3405kN/m；振捣混凝上时产生的荷载设计值：q3: 1. 4X2. 00X0. 35 X 1. 00=0. 980kN/m；q = qi + q： + q3=12. 03kN/m；跨屮弯矩计算公式如下：M = 0.1ql2Mmax = 0. 10 X 12. 03 X 0. 252=0. 08kN. m；o =0. 08X 1071. 62X 10*=4. 94N/mm

25、2；梁底模面板计算应力。二4. 94 N/mm：小于梁底模面板的抗压强度设计值f二，满足要求！2. 挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振 动荷载作用。最大挠度计算公式如下：260.677g/410QEId?=/250400其屮，q作用在模板上的压力线荷载:q 二(25. 0+1.50)X1.00+0.5) X0. 35= 9. 45KN/m；1 一计算跨度(梁底支撑间距):1 =250. 00mm；E-面板的弹性模量：E二9500. ON/mm2；面板的最人允许挠度值：3 =250. 00/400 =0. 625mm；面板的最大挠度计算值：3 = 0. 677 X 9

26、. 45 X 250/ (100 X 9500 X 1. 701X 105) =0. 155mm；面板的最大挠度计算值：3二0.155mm小于面板的最大允许挠度 值:3 = 250 / 400 =0. 625mm,满足要求!5. 2. 5梁底支撑木方的计算计算简图如下：1. 荷载的计算：(1) 钢筋混凝土梁自重(kN/m):q产(25+1. 5) X 1. 00X0. 25=6. 625kN/m；(2) 模板的自重荷载(kN/m):十=0. 25X (2X1. 00+0. 35)二0. 5875 kN/m；(3) 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m):27经计算得到,活荷

27、载标准值Px= (2. 5+2) X 0.25=1. 125 kN/m；2. 木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q二 1.2X6. 625+1.2X0. 5875二8. 655 kN/m；活荷载设计值 P二1.4X1. 125二 1.575 kN/m；荷载设计值 q 二8. 655+1. 575 =10. 23 kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分 別为：W二67.5 cm3；1=303.75 cm4；3. 支撑方木抗弯强度验算：最人弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，跨屮最大弯距计算公式如下：? 1M - 0.125 -v qca其中:a二(1.000-0

28、.350)/2二0.325 m；c=0. 350 m；跨中最大弯距:M二0. 125X10. 23X0. 35X0. 35+0. 5X 10. 23X0. 35X0. 075=0. 291 kN. m；方木最大应力计算值 o 二29100. 000/(6. 75X10)=0. 431 N/mm2；方木抗弯强度设计值f二15. 000 N/mm2；方木最大应力计算值0.431 N/mm，小于方木抗弯强度设计值28f=15. 000 N/mm2,满足要求!4. 支撑方木抗剪验算：最人剪力的计算公式如下：V=qc/2截面抗剪强度必须满足：3V2bh其中最大剪力 V =10. 23X0. 35/2=1

29、.790 kN；方木受剪应力计算值 T二3X 1790/(2X50X90) =0. 597N/mm2；方木抗剪强度设计值T二1.600 N/mm2；方木受剪应力计算值0. 597N/mm2小于方木抗剪强度设计值T二 1.600 N/mm2,满足要求!5. 支撑方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：69= -(813 -4c21-fc3)384EI线荷载 q =6. 625+ 0. 5875= 7. 213kN/m；方木最人挠度：3二7. 213X350X (8X500 -4X3502X500+3503)/(384X 10000X3. 0375 X

30、109 二 0. 173mm方木的挠度设计值3 二500/400二1. 25 mm：方木的最大挠度3二0. 173mm小于方木的最大允许挠度293二1.25mm,满足要求！5. 2. 6梁跨度方向主楞的计算作用于支撑主楞的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过 次楞方木的集中荷载传递。L梁两侧支撑主楞的强度计算：支撑主楞按照集屮荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P二1.88 KN.PPPPPPPPPPPPP! 1 1 1 L 1 1 11 1 1 11050105010501000 1000 1000计算简图计算弯矩图(kN. m)计算变形图(mm)301.5121.5120.25S22

31、452 2450.996hqq气2.2253.5043.5040.2631.5175172.771 2.7710.7121.966 1.9663.053.05617960520.542计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax 二 0. 828 kN. m ；最人变形 Vmax = 0. 825mm ；最大支座力Rmax二5. 749 kN ；最大应力 o= 0. 828 X106 /(4. 73 X103 )=120. 354 N/mm2；抗弯强度设计值f二205 N/mm2；支撑主楞的最人应力计算值120. 354 N/mm小于支撑钢管的抗弯强 度设计值205 N/mm:,满足要求！主楞最大允许

32、挠度值V二1000/400二2. 5mm；支撑钢管的最大挠度Vmax=O. 825mm小于2. 5 mm,满足要求！5. 2. 7扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，双扣件承载力设 计值取16.00RN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双 扣件承载力取值为12. 80kN o纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 (规范 5. 2. 5):R W Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN；31R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计値； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R二5. 749 kN； R 12.

33、80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！5. 28立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算：其中N -立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1二5. 749 kN ；脚手架钢管的自重：NC1=1.2X (0. 0384 X (10. 09+8X2. 05+3X2.2)+9X0. 0132+4X0. 0184+3X0. 0146)=1. 808kN；钢管架的自重包含实际使用的钢管与扣件的重量顶板板的混凝土模板的自重：N3=1.2X (1. 00/2+(1. 00-0. 35)/2) XI. 05X0. 35=0. 364 kN；楼板钢筋混凝土自重荷

34、载：N4=1.2X (1.00/2+(1.00-0. 35)/2) XI. 05X0. U0X (1.50+25. 00) 二3. 03 kN；N =5. 749+1. 808+0. 364+3. 03=10. 951kN；e-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比io/i查表得到：i -计算立杆的截面回转半径(cm)： i = 1.59；32A 一立杆净截面面积(cm2): A二4.5；W 立杆净截面抵抗矩(cm3): W = 4.73；o -钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f二205 N/mm2；1。一计算长度(m);考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

35、:lo = klk2(h+2a)匕一计算长度附加系数按照表1取值1. 167；k：计算长度附加系数，h+2a二1.7按照表2取值1.021 ； 上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = kxk2(h+2a) = 1. 167X1. 021X (1.5+0. 1X2)=2. 026 m；Lo/i 二 2025.562 / 15. 9 二 127 ；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数4)二0.412 ；钢管立杆受压应力计算值;o=10951/(0.412X450)= 59.07N/mm2； 钢管立杆稳定性计算。二59.07N/m小于钢管立杆抗压强度的设 计值f = 205 N/mr

36、n,满足要求!5. 2.9立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求Pfg本工程中钢管与地面接触处为700厚的C40钢筋碗(加200厚C20素li仝 垫层，地基采用双液注浆处理)，泵房主体顶板混凝土(C40)强度已达33 到设计值100%,其承载力远人于地基的承载力150 kpa,此处的基础承载 力按150 kpa进行校核；脚手架地基承载力调整系数：kc=l ;立杆基础底面的平均压力：p = N/A=131.38kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值:N=13.138kN；基础底面面积:A = 0.1 m2 op=131.38 f=150 kpao地基承载力满足要

37、求。5. 3.柱模板验算由于本工程柱的最大尺寸为800X800mm,尽管层高较大，但由于只 是局部涉及面积较小，且周边设置梁板，在柱的確浇筑过程中可分别按 楼层进行，第一次浇至6. 7m板处，浇筑高度为6. 7m,第二次浇至8. 05m 板处，浇筑高度为1. 35m,第三次浇至10. Im板处，浇筑高度2.05m。柱模板采用胶合板，立档采用钢管，间距不人于200mm,柱箍采用钢 管，间距400mm。由于柱截面较小，不设对拉螺栓。柱模板安装过程屮均 应留置清扌：! 口。6.钢管支撑体系搭设 6. 1.支撑架搭设工艺流程立杆定位一摆放扫地杆一竖立杆并与扫地杆扣紧一安装扫地水平剪 刀撑一安装第一步横杆与各立杆扣紧一安装第一步纵杆一安装第二步横 杆一安装第二步纵杆一安装第三步纵横杆一安装第四步纵横杆一安装纵 横向剪刀撑，剪刀撑与地面成4560度夹角一安装第二道水平剪刀撑一 坏梁模板安装。346. 2.支撑架搭设技术措施（1）严格按照搭设方案设计的材料、立杆间距、水平杆步距以及构 造要求施工。（2）钢管支撑体系搭设工人应