塔吊基础施工专项方案培训资料

1、闵商大厦（经济总部）项目 塔式起重机基础 专项施工方案 编制人： 职务： 校对人： 职务： 审核人： 职务： 审批人： 职务： 江苏金都建工集团有限公司 2017年9月 第一章 工程概况 1 第二章 塔吊选用及布置 8 第三章 塔吊基础形式 11 第四章 桩基基础施工方案 12 第五章 承台施工方案 12 第六章 其他技术要素 12 第七章 质量验收标准和要求 13 第八章 安全、文明施工保证措施 14 第九章 应急救援预案 14 第十章 施工过程检测 18 第十一章 计算书 19 附图 塔吊基础图 塔吊平面布置图 第一章、 工程概况 1.1 项目概况： 参建单位 : 建设单位：昆山莆商置业有

2、限公司 设计单位：启迪设计集团股份有限公司 围护设计：待定 勘察单位：苏州市民用建筑设计院有限责任公司 总承包单位：江苏金都建工集团有限公司 监理单位：昆山市鼎森工程监理咨询有限公司 工程地址： 闽商大厦（经济总部）拟建场地位于昆山市，景王路北、吴淞江南路西，场 地北侧、西侧现为空地。 拟建建（构）筑物性质： 本工程为办公商业综合体，包含办公、商业等功能，建筑总面积 62611.7m2，其中地上建筑面积 45648.2 m2，地下建筑面积16963.5韦。整个 项目包含：（1） 1栋23层建筑高度为97.050m的高层办公楼；（2） 45层 建筑高度为20.55023.850m的裙房商业；（3

3、） 2层地下室。 本工程拟建建（构）筑物室内地坪标高 0.00 相当于 1985国家高程基 准2.90m；室外地坪标高土 0.00相当于1985国家高程基准2.85m 拟建建筑物下设及外扩2层地下室埋深自土 0.00向下10.75m左右，底板标 高 1985国家高程基准 -7.80m。 | 本工程拟建 23 层高层办公楼采用框架核心筒结构；4 5 层裙房商业采 用框架结构。在高区拟设置 1 台中联重科股份有限公司的 QTZ80（TC6010-6） 塔式起重机，最终使用高度约 100米；在低区拟设置 1 台上海吴淞建筑机械 厂有限公司的QTZ80A（5512塔式起重机，最终使用高度约 40米。塔

4、吊基础 均采用混凝土灌注桩 +格构柱 +混凝土承台组合基础。 | 1.2：塔式起重机性能： 中联重科 QTZ80（TC6010-6）性能表: F. (kN) F(kN) M(kN.m) T fkN.m) 工况 563.1 13.9 171B 303 非工况 490.0 74.0 1712 0 表1-3 图1.4-1固定基砒我荷示意图 整机性能: 机构工作级别 起升机构 144 回转机构 M5 牵引机构 M4 额定起重力矩kN.m BOO 起升高度m 倍率 独立固定式 附着式 a = 2 40.5 220 a 40,5 H0 工作幅度m 最大工作幅度 60 最小工作幅度 2.5 最丸起重量t 起

5、 升 机 构 倍率 a = 2 a = 4 邃度m/min ao 40 B.淤泥质土； fak=29+0.072 q c, q 700kPa取700kPa软土地区岩土工程勘察规程 （JGJ83-2011） 4、 由抗剪强度确定 fak . f ak= Mb y b + M d y md + M cCk 其中 b=3m d=0.5。 4.4.1地基均匀性评价（桩基础） 桩侧土：第层杂填土分布厚度较稳定，土质不均匀；第层淤泥质粉质粘 土，分布较稳定，厚度不稳定，土质较均匀；第层粘土，分布厚度不稳定，土 质均匀；第层粉质粘土，分布厚度不稳定，土质较均匀；第层粉土，分布厚 度较稳定，土质较均匀；第层粉

6、质粘土，分布厚度较稳定，土质较均匀；第 -1层粉质粘土，分布厚度较稳定，土质较均匀。 桩端持力层及下卧层：第-2层粉质粘土夹粉土，分布厚度较稳定，土质不 均匀；第-3层粉土夹粉质粘土，分布厚度较稳定，土质不均匀；第层粉砂， 分布厚度较稳定，土质较均匀；第层粉质粘土，分布厚度较稳定，土质较均匀； 第层粉细砂，分布厚度较稳定，土质较均匀。 拟建场地可作为拟建建（构）筑物桩端持力层的第 -2层粉质粘土夹粉土、 第-3层粉土夹粉质粘土、第层粉砂，分布均匀、稳定，层底坡度均小于10% 综合判别属均匀地基。| 桩基设计参数表444.1 土层编 号 预制桩（预应力管桩） 钻孔灌注桩 抗拔 土层名称 qsik

7、 (kPa) qpk (kPa) qsik (kPa) qpk (kPa) 系数 入i 淤泥质粉质粘土 26 24 0.70 粘土 62 60 0.70 粉质粘土 55 52 0.70 粉土 60 55 0.65 粉质粘土 38 1000 36 350 0.70 -1 粉质粘土 50 1300 46 450 0.70 -2 粉质粘土夹粉土 60 1700 55 650 0.70 -3 粉土夹粉质粘土 70 2800 65 800 0.65 粉砂 90 8500 80 1400 0.60 X=71020,011 Y=0805J14 建筑物与勘探点平面位 r. u区推册分E 10 11 X=710

8、20.011 Y=30890,264 北 U* 8, T 3 淞 江 74 T 凤井 甬业（待建 9 WQ9时 DB1L221 ifi15J2T :兀942上 洛0803； 490= 661.5 起重荷载设计值 FQ(kN) 1.35Fqk= 1.35 78.1 = 105.435 竖向荷载设计值F(kN) 661.5+105.435 = 766.935 水平荷载设计值Fv(kN) 1.35Fvk = 1.35 8.9= 25.515 倾覆力矩设计值 M(kNm) 1.35Mk= 1.35 890= 2551.5 非工作状态 竖向荷载设计值F(kN) 1 1.35Fk = 1.35 90 =

9、661.5 水平荷载设计值Fv(kN) 1 1.35Fvk = 1.35 X74= 99.9 倾覆力矩设计值M(kN m) 1.35M k= 1.35 385.4= 3220.29 三、桩顶作用效应计算 承台布置 桩数n 4 承台高度h(m) 1.4 承台长l(m) 4 承台宽b(m) 4 承台长向桩心距a|(m) 2.4 承台宽向桩心距ab(m) 2.4 桩直径d(mm) 800 桩间侧阻力折减系数屮 0.8 承台参数 承台混凝土等级 C35 3 承台混凝土自重 Y：(kN/m 3) 25 承台上部覆土厚度h(m) 0 3 承台上部覆土的重度y (kN/m ) 19 承台混凝土保护层厚度5

10、(mm) 50 配置暗梁 否 格构式钢柱总重Gp2(kN) 20 承台底标咼d(m) -0.6 C O 一芍- CXJ C 二 O 7 I 邮)() 4(0() 基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值: Gk=bl(h Yh y )=4 x 4X (1.4 x 25+0 x 19)=560kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2 X60=672kN 桩对角线距离：L=(ab2+ai2)0.5=(2.42+2.42)0.5=3.394m 1荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk+Gp2)/n=(490+560+20)/4=267.5kN 荷载效应标准组合偏心竖

11、向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk+Gp2)/n+(M k+Fvk(H0-hr+h/2)/L =(490+560+20)/4+(2385.4+74 (1 X+11.4-3-1.4/2)/3.394=1168.708kN Qkmin =(Fk+Gk+Gp2)/n-(M k+Fvk(H0-hr+h/2)/L =(490+560+20)/4-(2385.4+74 (1.4+11.4-3-1.4/2)/3.394=-633.708kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G+1.35 Gp2)/n+(M+Fv(H0-hr+h/2)/L =(661.5+672+

12、1.35 20)/4+(3220.29+99.9 (1 耳+11.4-3-1.4/2)/3.394=1556.755kN Qmin=(F+G+1.35 Gp2)/n-(M+Fv(H-hr+h/2)/L =(661.5+672+1.35 20)/4-(3220.29+99.9 (1.4+11.4-3-1.4/2)/3.394=-876.505kN 四、格构柱计算 格构柱参数 格构柱缀件形式 缀板 格构式钢柱的截面边长a(mm) 460 格构式钢柱长度H(m) 11.4 缀板间净距101 (mm) 400 格构柱伸入灌注桩的锚固长度hr(m) 3 格构柱分肢参数 格构柱分肢材料 L140X14 2

13、 分肢材料截面积A0(cm2) 37.57 分肢对最小刚度轴的回转半径i y0(cm) 2.75 格构柱分肢平行于对称轴惯性矩 4 10(cm ) 688.81 分肢形心轴距分肢外边缘距离Z 0(cm) 3.98 分肢材料屈服强度fy(N/mm2) 235 2 分肢材料抗拉、压强度设计值f(N/mm ) 215 格构柱缀件参数 格构式钢柱缀件材料 430X300X10 2 格构式钢柱缀件截面积A1x(mm2) 3000 2 缀件钢板抗弯强度设计值f(N/mm ) 215 2 缀件钢板抗剪强度设计值t (N/mm) 125 焊缝参数 角焊缝焊脚尺寸hf(mm) 10 焊缝计算长度lf(mm) 5

14、50 焊缝强度设计值ftw(N/mm 2) 160 1、格构式钢柱换算长细比验算 整个格构柱截面对 X 、Y 轴惯性矩： 2 2 4 l=4lo+Ao(a/2-Zo)2=4 童88.81+37.57 (46.00/2-3.98)2=57120.593cm4 0.50.5 整个构件长细比： 0 /y=Ho/(I/(4A o) =1140/(57120.593/(4 37為7) . =58.474 分肢长细比：入=101 /i y0=40.00/2.75=14.545 22 分肢毛截面积之和：A=4A 0=4X37.57 10 =15028mm 格构式钢柱绕两主轴的换算长细比： ；0max=(+

15、/12)0.5=(58.4742+14.5452)0.5=60.255 ?0max=60.255 w 入=150 满足要求！ 2、格构式钢柱分肢的长细比验算 闪=14.545 w min(0.5m, 40)=min(0.5 60.255, 40)=30.128 满足要求！ 3、格构式钢柱受压稳定性验算 0.50.5 ；0max(fy/235) . =60.255 (235/235) . =60.255 查表钢结构设计规范 GB50017 附录 C： b 类截面轴心受压构件的稳定系 数： =0.807 322 Qmax/(於)=1556.755 10/(0.807 15028)=128.365N

16、/mm w f=215N/mm 满足要求！ 4、缀件验算 缀件所受剪力：V=Af(f y/235)0.5/85=15028 215 10-3 N235/235)0.5/85=38.012kN| 格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+30=40.00+30=70cm 作用在一侧缀板上的弯矩：M=V11/4=38.012 0.7/4=6.652kN m- 分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.46-2 0.0398=0.38m 作用在一侧缀板上的剪力：V0=VI(2 b1)=38.012 0.7/(2 038)=34.974kN (=M0/(bh2/6)=6.652 1%6/(10 300

17、2/6)=44.347N/mm2w f=215N/mn2 满足要求！ 322 T3V0/(2bh)=3 34.974 10 /(2 10 300)=17.487N/mm w T25N/mm 满足要求！ 角焊缝面积：Af=0.7hflf=0.8 X0550=3850mm2 角焊缝截面抵抗矩： Wf=0.7hflf2/6=0.7 10 5502/6=352917mm3 垂直于角焊缝长度方向应力：cf=M0/Wf=6.652 X06/352917=19N/mm2 32 平行于角焊缝长度方向剪应力：T=V0/Af=34.974 10 /3850=9N/mm (a /1.22)2+ T2)05=(19/

18、1.22)2+92)05=18N/mm2 2/3 b1=2/3 为.38 1000=254mm 满足要求！ 缀板厚度：10mr max1/40b1, 6= max1/40 0.38 1000, 6=10mm， 满足要求！ 缀板间距：h=700mmc 25=2 0.38 1000=761mm 满足要求！ 线刚度： B缀板/分肢=4 10 $003/(12 (460-2 39.8)/(688.81 10如00)=24.044 6 满足要求！ 五、桩承载力验算 桩参数 桩类型 灌注桩 桩直径d(mm) 800 桩混凝土强度等级 C40 桩基成桩工艺系数 tc 0.75 桩混凝土自重 Y(kN/m 3

19、) 25 桩混凝土保护层厚度6 (mm) 35 桩底标高d2(m) -33.3 桩有效长度lt(m) 25 桩配筋 自定义桩身承载力设计值 否 桩混凝土类型 钢筋混凝土 桩身普通钢筋配筋 HRB400 12M8 地基属性 地下水位至地表的距离 hz(m) 11 自然地面标高d(m) 2.25 土名称 土层厚度li(m) 侧阻力特征值 qsia(kPa) 端阻力特征值 qps(kPa) 抗拔系数 承载力特征值 fak(kPa) 1-2/於泥质粉质粘 土 13.14 12 1 0.7 - 5/粉土 10.89 27.5 1 0.7 - 6/粉质粘土 11.5 18 170 0.7 - 7-1/粉质

20、粘土 2.9 23 225 0.7 - 7-2/粉质粘土 6 70 325 0.7 - 7-3/粉土夹粉质粘 土 7.3 32.5 400 0.65 - 8/砂粉 13.81 40 700 0.6 - 考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态 1桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=n d=3.14 X 0.8=2.513m 桩端面积：Ap=nd/4=3.14 X82/4=0.503m2 Ra= ipU 2qsia i +qpa A p =0.8 X.513 X2.59 X2+10.89 27.5+11.5 X+0.02 X3)+225 X.503=1194.918kN Q

21、k=267.5kN R=1194.918kN Qkmax=1168.708kN 1.2R1.2 为194.918=1433.902kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin =-633.708kN0 按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk=633.708kN 桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算， 桩身的重力标准值： Gp=(lt-(d-hz-d2) Yp+(d-hz-d2)( y10)Ap=(25-(2.25-11-(-33.3) 25X).303 +(2.25-11-(-33.3) (25-30) g03=190.889kN Ra=书 usiali

22、+Gp=0.8 X.513 (0.7 X59 32+0.7 X0.89 37.5+0.7 X.5 38+0.7 3.0 2 23)+190.889=948.109kN Qk=633.708kN WR948.109kN 满足要求！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=n冗曲4=12 33.142 182/4=3054mm2 (1) 、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=1556.755kN McAp+0.9fyAs=(0.75 19.1 0.503 106+ 3 0.9 入=an/h0=0/1338=0，取入=0.25; 承台剪切系数：a=1.

23、75/( b-+1)=1.75/(0.25+1)=1.4 a=1.75/( l别)=1.75/(0.25+1)=1.4 3 仿saftbh=0.879 *4 为.57 X03X4X1.338=10344.327kN 3 sotftlh0=0.879 1.4 1.57 10 *4 %.338=10344.327kN V=1114.162kN min(hsbftbh0,%saftlh0)=10344.327kN 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2 1.338=4.276m sb=2.4m B+2h=4.276m, al=2.4m360)=1701mm 最小配

24、筋率：p=0.15% 承台底需要配筋： 2 A1=max(As1, pbh0)=max(1701,0.0015 4000 X338)=8028mm | 承台底长向实际配筋： Asi=10309mm2Ai=8028mm2 满足要求！ (2) 、承台底面短向配筋面积 aw Mx/( acbho)=816.3 W /(1.03 W.7 4000X338 )=0.007 0.5 0.5 Z=1-(1-2 a2)=1-(1-2 0.007) =0.007 Y2=1- Z/2=1-0.007/2=0.997 As2=Mx/( Y2h0fy1)=816.3 106/(0.997 1338360)=1701m

25、m2 最小配筋率：p=0.15% 承台底需要配筋： 2 A2=max(1701, ph0)=max(1701,0.0015 4000 338)=8028mm | 承台底短向实际配筋： As2=10309mm2A=8028mm2 满足要求！ (3) 、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋： As3=10309mm2 0.53=0.5 10309=5155mm2 满足要求！ (4) 、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：Asd=10309mm2 0.53=0.5 10309=5155mm2 满足要求！ (5) 、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10600。 七、斜腹杆支撑验算

26、 已知： 桩间距：2400mm,回转扭矩：303KN.m。 水平力：工作状态：18.9KN，非工作状态：74KN。 支撑与水平夹角： 470. 则斜腹杆受力： 工作状态： N=【303/(1.2*4)+18.9/2】/cos470=106.42KN 非工作状态：N非=【74/2】 /cos470=54.25KN 斜腹杆件采用【16#曹钢 支撑类型 单支型钢柱支 撑 支撑高度h0(m) 2.80 验算类型 两端固定 支撑截面类型 槽钢 支撑杆型钢型号 16号槽钢 杆的截面积A(mm 2) 2195 杆的截面回转半径i(mm) 62.8 杆的抗压强度设计值f(N/mm 2) 205 两者选大，贝

27、型钢受力：N=106.42kN 取lo=0.7 枪=0.7 忽800=1960mm ；=lo/i=196O/62.8=31.21 且150 满足要求！ 查GB50017-2003钢结构设计规范附录 C得： =0.946 2 2 f=N/(|)XA)=106420/(0.946 2采95)= 51.25N/mm 451 = 608.85 起重荷载设计值 FQ(kN) 1.35Fqk= 1.35 60= 81 竖向荷载设计值F(kN) 608.85+81 = 689.85 水平荷载设计值Fv(kN) 1.35Fvk = 1.35 31.54=42.579 倾覆力矩设计值 M(kNm) 1.35Mk

28、= 1.35 529= 2064.15 非工作状态 竖向荷载设计值F(kN) 1.35Fk= 1.35 51 = 608.85 水平荷载设计值Fv(kN) 1 1.35Fvk = 1.35 X70.9= 95.715 倾覆力矩设计值M(kN -m) 1.35M k= 1.35 086.2= 2816.37 三、桩顶作用效应计算 承台布置 桩数n 4 承台高度h(m) 1.4 承台长l(m) 4 承台宽b(m) 4 承台长向桩心距al(m) 2.4 承台宽向桩心距ab(m) 2.4 桩直径d(mm) 800 桩间侧阻力折减系数屮 0.8 承台参数 承台混凝土等级 C35 承台混凝土自重 Y：(k

29、N/m 3) 25 承台上部覆土厚度h(m) 0 3 承台上部覆土的重度YkN/m3) 19 承台混凝土保护层厚度5 (mm) 50 配置暗梁 否 格构式钢柱总重Gp2(kN) 20 承台底标咼d1(m) -0.6 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(h c+h y )=4 X 4X (1.4 X 25+0X 19)=560kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2 X60=672kN 桩对角线距离：L=(ab2+ai2)0.5=(2.42+2.42)0.5=3.394m 1荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk+Gp2)/n=(451+560+20)/

30、4=257.75kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk+Gp2)/n+(M k+Fvk(H0-hr+h/2)/L =(451+560+20)/4+(2086.2+70.9 (1.4+11.4-3-1.4/2)/3.394=1062.493k Qkmin=(Fk+Gk+Gp2)/n-(M k+Fvk(H0-hr+h/2)/L =(451+560+20)/4-(2086.2+70.9 (1.4X11.4-3-1.4/2)/3.394=-546.993kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G+1.35 X3p2)/n+(M+Fv(

31、H0-hr+h/2)/L =(608.85+672+1.35 20)/4+(2816.37+95.715 (1.4+11.4-3-1.4/2)/3.394=1413.366kN Qmin=(F+G+1.35 Gp2)/n-(M+Fv(Ho-hr+h/2)/L =(608.85+672+1.35 20)/4-(2816.37+95.715 (1.4+11.4-3-1.4/2)/3.394=-759.441kN 四、格构柱计算 格构柱参数 格构柱缀件形式 缀板 格构式钢柱的截面边长a(mm) 460 格构式钢柱长度H0(m) 11.4 缀板间净距101 (mm) 400 格构柱伸入灌注桩的锚固长度

32、hr(m) 3 格构柱分肢参数 格构柱分肢材料 L140X14 分肢材料截面积A0(cm2) 37.57 分肢对最小刚度轴的回转半径i y0(cm) 2.75 格构柱分肢平行于对称轴惯性矩 4 10(cm ) 688.81 分肢形心轴距分肢外边缘距离Z 0(cm) 3.98 分肢材料屈服强度fy(N/mm 2) 235 分肢材料抗拉、压强度设计值f(N/mm 2) 215 格构柱缀件参数 格构式钢柱缀件材料 430X300X10 2 格构式钢柱缀件截面积A1X(mm2) 3000 2 缀件钢板抗弯强度设计值f(N/mm ) 215 2 缀件钢板抗剪强度设计值t (N/mm) 125 焊缝参数

33、角焊缝焊脚尺寸hf(mm) 10 焊缝计算长度lf(mm) 550 焊缝强度设计值ftw(N/mm 2) 160 1格构式钢柱换算长细比验算 整个格构柱截面对X、丫轴惯性矩： 224 l=4lo+Ao(a/2-Zo)2=4 688.81+37.57 (46.00/2-3.98)2=57120.593cm4 整个构件长细比：“ /y=H0/(I/(4A 0)0.5=1140/(57120.593/(4 377)0.5=58.474 分肢长细比：loi/i yc=40.00/2.75=14.545 分肢毛截面积之和：A=4A o=4X37.57 102=15028mm2 格构式钢柱绕两主轴的换算长

34、细比： ccc 匚co r c ；0max=(+/1 ) =(58.474 +14.545 ) =60.255 ?0max=60.255 入=150 满足要求！ 2、格构式钢柱分肢的长细比验算 刀=14.545 min(0.5maXt, 40)=min(0.5 60.255, 40)=30.128 满足要求！ 3、格构式钢柱受压稳定性验算 0.50.5 ；0max(fy/235) =60.255 (235/235) =60.255 查表钢结构设计规范 GB50017 附录 C： b 类截面轴心受压构件的稳定系 数： =0.807 322 Qmax/(於)=1413.366 103/(0.807

35、 15028)=116.541N/mm210-3 235/235)0.5/85=38.012kN 格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+30=40.00+30=70cm 作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl 1/4=38.012 07/4=6.652kN m- 分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.46-2 0.0398=0.38m 作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl(2 5)=38.012 0.7/(2 038)=34.974kN d= M0/(bh /6)=6.652 1% 心 0 300 /6)=44.347N/mm 300)=17.487N/mm max1/40bi, 6= ma

36、x1/40 0.38 1000, 6=10mm. 满足要求！ 缀板间距：h=700mmc 2b1=20.38 1000=761mm 满足要求！ 线刚度： E缀板/分肢=40103003/(12 (460-2 39.8)/(688.81 104/700)=24.044 6 满足要求！ 五、桩承载力验算 桩参数 桩类型 灌注桩 桩直径d(mm) 800 桩混凝土强度等级 C40 桩基成桩工艺系数 0.75 桩混凝土自重 Y(kN/m3) 25 桩混凝土保护层厚度6 (mm) 35 桩底标高d2(m) -33.3 桩有效长度lt(m) 25 桩配筋 自定义桩身承载力设计值 否 桩混凝土类型 钢筋混凝

37、土 桩身普通钢筋配筋 HRB400 12M8 地基属性 地下水位至地表的距离 hz(m) 11 自然地面标高d(m) 2.25 土名称 土层厚度li(m) 侧阻力特征值 qsia(kPa) 端阻力特征值 qps(kPa) 抗拔系数 承载力特征值 fak(kPa) 1-2/於泥质粉质粘 8.66 12 1 0.7 - 土 3/粘土 1.3 30 0 0.7 - 4/粉质粘土 2.5 26 0 0.7 - 5/粉土 8.5 27.5 1 0.7 - 6/粉质粘土 10.9 18 170 0.7 - 7-1/粉质粘土 3 23 225 0.7 - 7-2/粉质粘土 5.9 70 325 0.7 -

38、7-3/粉土夹粉质粘 土 7.9 32.5 400 0.65 - 8/砂粉 13.59 40 700 0.6 - 考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态 1桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=n d=3.14 X 0.8=2.513m 桩端面积：Ap=nd/4=3.14 X82/4=0.503m2 Ra=叽 2qsia i +qpa A p =0.8 X.513 X1.91 26+8.5 X7.5+10.9 X+3X23+0.69 X0)+325 X.503=1363.634kN Qk=257.75kN R=1363.634kN Qkmax=1062.493kN 1.2

39、0=1.2 X363.634=1636.361kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-546.993kN18+0.7 3 23 +0.7 0.69 70)+190.889=1031kN Qk=546.993kN WR1031kN 满足要求！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积： As=n冗2/4=12 3.142 182/4=3054mm2 (1) 、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=1413.366kN BfcAp+0.9fyAs=(0.75 19.1 0.503 106+ 0.9 入=an/h0=0/1338=0，取入=0.25; 承台剪切系数：a=1.75/( b-+1)=1.75/(0.25+1)=1.4 a=1.75/( l别)=1.75/(0.25+1)=1.4 3 Haftbh0=0.879 *4 为.57 X03X4X1.338=10344.327kN 3 Haftlh0=0.879 1.4 1.57 10 *4 %.338=10344.327kN V=981.993kN min(hSaftbh0,仏 aftlh0)=10344.327kN 满足要求！ 3、