大泪江水库设计自检工作报告（可编辑稿）9-199

1、大泪江水库设计自检工作报告（可编辑稿）9-199乌江县 大泪江水库除险加固工程 设计自检报告 勒库城地区水利水电勘察设计院 某年某月5 审 定： 审 核： 校 核： 报告编写： 目录1 工程设计11、1工程及设计工作简况11、1、1工程概况11、1、2设计工作简况11、2洪水设计标准复核和评价、水工建筑物设防裂度及抗震复核和评价21、2、1洪水设计标准复核和评价21、2、2水工建筑物设防裂度及抗震复核和评价41、3主要建筑物设计51、3、1水库坝顶超高计算51、3、2大坝设计121、3、2放水涵洞设计21 （1）东蓄水区放水涵洞水力计算复核21 （2）放水涵洞结构尺寸22 a、进口段22 b、

2、管身段22 c、闸室段22 d、消力池段231、3、3 溢洪道设计231、4设计变更281、5工程存在的问题及建议292工程地质302、1、1工程地质及勘测工作简况302、1、2区域地质概况302、1、3地层岩性312、1、4地震烈度312、1、5水文地质312、1、6坝体质量评价32315坝基工程地质条件322、1、8建筑材料36371 工程设计1、1工程及设计工作简况1、1、1工程概况 大泪江水库位于乌江县大泪江牧场场部西侧，“315”国道从水库西侧通过。地理位置为：东经*度*分*秒，北纬*度*分*秒，距离乌江县县城以东约60公里，往南至和什托洛盖镇50公里。该是一座以灌溉为主、兼顾防洪、

3、水产养殖、旅游等综合性水库。水库总库容140104m3，水库由大坝、放水涵洞和溢洪道组成。根据水利水电工程等级划分及洪水标准SL2522000，防洪标准GB5020194的规定，工程规模为小（1）型，正常运用洪水标准为10年一遇，非常运用洪水标准为50年一遇。目前，水库主要存在大坝坝顶高程不能满足5年一遇洪水标准，水库西蓄水区大坝上游没有护砌措施，水库没有完整的溢流泄洪设施等问题。1、1、2设计工作简况2003年某月受乌江县水利局的委托，我院承担了大泪江水库大坝安全评价工作，根据水库大坝安全评价导则SL258-2000等规定、规程的要求，完成了大泪江水库工程安全论证工作。并于*年3月日通过了勒

4、库城地区水利局组织的专家鉴定，鉴定结果为三类坝。*年底水库大坝安全鉴定中心进行复核，同意鉴定结果；某年8月乌江区水利厅对安全评价进一步复查，并进行现场勘察，同意鉴定结果为三类坝。*年3月受乌江县水利局的委托，我院承担了大泪江水库除险加固工程的设计任务，*年9完成了水库除险加固工程可行性研究报告，勒库城地区水利局组织专家对大泪江水库除险加固工程可行性研究报告进行了审查，勒库城地区水利水电勘察设计院根椐审查意见，对可行性研究报告进行了修改、完善，于*年10月完成了大泪江水库除险加固工程初步设计报告。某年12月乌江区水利厅组织专家对大泪江水库除险加固工程初步设计报告进行了审查，勒库城地区水利水电勘察

5、设计院根据审查意见、现行规范规程对初步设计进行了修改和完善。某年5月勒库城地区水利水电勘察设计院完成了大泪江水库除险加固工程技施设计。1、2洪水设计标准复核和评价、水工建筑物设防裂度及抗震复核和评价1、2、1洪水设计标准复核和评价 （1） 气象 水库所在区域地处内陆，主要气候特点冬寒漫长，夏凉短促，常出现大风，寒潮降温天气，降水量少，蒸发量大，空气干燥，无霜期短，具有明显的高寒特点。根据乌江县气象站（19542002年）气象资料反映出区域气候状况为：多年平均气温3、5，年冻融循环次数小于100次，1月平均气温-13、0，7月平均气温19、0，最高气温34、7，出现于1990年8月2日，最低气温

6、-33、4，出现于1955年1月3日，多年平均降水量143、8mm，20cm蒸发器年蒸发量1845、5mm，历年最大冻土深183cm。区域大风天气较多，年平均出现71天，最高年份达94天，年内4某月出现最多，全年盛行偏西大风，最大风力12级，风速34m/s。（2）洪水 大泪江区域洪水成因主要是降雨和积雪消融形成，因而洪水类型可分成：季节性积雪融水型、暴雨型和雨雪混合型洪水。设计洪峰流量采用地区洪峰流量模比系数综合频率曲线法的计算成果，得大泪江水库入库洪峰流量成果见表1-1： 表1-1 大泪江水库入库洪峰流量成果表 单位：(m3/s)频率P（%） 0、5123、3351020 洪峰流量28、02

7、4、120、216、615、311、78、29 设计洪量采用了地区最大一日洪量模比系数综合频率曲线法的计算成果，得大泪江水库入库最大一日洪量成果见表1-2： 表1-2 大泪江水库入库不同频率最大一日洪量成果表 P（%） 0、5123、3351020 W1（106m3） 0、5419 0、4916 0、4412 0、3851 0、3696 0、3154 0、2574 （3）防洪标准的确定 根据水利水电工程等级划分及洪水标准SL252-2000规定，本工程等别为4等，工程规模为小（1）型，主要建筑物为4级，次要建筑物为5级，临时性水工建筑物级别为5级，设计洪水标准为10年，校核洪水标准为50年。（

8、4）起调水位 根据水库水土平衡调节计算成果，五月份水库水位达到正常蓄水位1249、70m，而此时春洪时期，如果这期间再碰上暴雨，就有可能形成设计洪水和校核洪水，为了充分利用地表水资源，防止汛期过后水库蓄水不能满足下游灌区用水要求，起调水位水位定为1249、70m。（5）泄洪方式 溢洪道单独泄洪。（6）调洪结论 溢洪道起调水位1249、70m，与正常蓄水位1249、70m相同，溢洪道控制段为无坎宽顶堰控制，控制段底板高程1248、70m。宽顶堰上做一个1m高的自溃堰，当洪水来时，水位超过自溃堰顶，自溃堰就会溃塌泻洪。按宽顶堰流计算下泄流量，调洪演算结果为：10年一遇的设计洪水，洪峰流量为11、7

9、0m3/s，最大一日洪量为31、54104m3，设计水头1、19m，经调洪后最大下泄流量6、54 m3/s，滞洪量6、51104m3，设计洪水位为1249、89m。50年一遇的校核洪水，最大洪峰流量为20、20m3/s，最大一日洪量为44、22104m3，设计水头为1、44m，经调洪后最大下泄流量8、65m3/s，滞洪量14、47104m3，校核洪水位1250、14m。1、2、2水工建筑物设防裂度及抗震复核和评价 大泪江水库位于和布克断陷盆地的堆积倾斜平面上，地势北高南低，西高东低，由坡洪积物和局部的沼泽沉积形成，地层单一，未见有断裂带和构造形迹。依据2001年版1:400万中国地震动峰参数区

10、划图GB18306-2001标，本区地震动峰值加速度为0、05g，地震动反应谱特征周期为0、45s，对应地震基本烈度VI度区内，可不进行地震复核。1、3主要建筑物设计 本次除险加固工程根据实际情况对建筑物位置基本未作调整，水库设计坝线总长1668m，放水涵洞布置于坝轴线桩号0+000处，全长86、25m，与坝轴线夹角75度。溢洪道布置于坝轴线1+098处，与坝轴线正交，全长329、33m。工程特性： 死库容：V死=1、85104m3 兴利库容：V兴利=123、90104m3 拦洪库容：V拦洪=7、5104m3 调洪库容：V调洪=15、39104m3 总库容：V总= V死+ V兴利+ V调洪=1

11、40104m3 相应水位如下： 死水位：H死=1241、93m 正常蓄水位：H正常=1249、70m 设计洪水位：H设=1249、89m 校核洪水位：H校=1250、14m1、3、1水库坝顶超高计算1、3、1、1波浪要素 （1）拟定计算风速值 a、多年平均最大风速 根据水库库区地形条件、现有大坝情况水库坝段分析如下：0-4500-090为水库东区东坝段（南北方向）；0-0900+000为弯道段；0+0000+121、18为弯道段；0+121、180+298、7为库东区南坝段；0+298、70+333、8为弯道段；0+333、80+458、27为库西区东坝段；0+458、27492、81为弯道段

12、；0+492、810+718为库西区南坝段；0+7180+864、14为弯道段； 0+864、141+218为库西区西坝段。根据乌江县气象站提供的连续45年气象资料，查得多年平均大坝最大风速，东、西蓄水区南坝段（主坝）最不利风向为北偏西19，东、西蓄水区东坝段（副坝）最不利风向为西偏南6，根据风速统计值折算后即可求得各坝段多年平均最大风速，见表13: 表13 各坝段多年平均最大风速表 经计算，南坝段（主坝）多年平均最大风速为20、00m/s，东坝段（副坝）多年平均最大风速为27、40m/s。b 、 拟定库面风速 由水工设计手册第四卷4-12页，从表17-4-3，表17-4-4查得：气象站隐蔽系

13、数K1=1、3，地形系数K2=1、1。通过两个系数的乘积K1* K2=1、43，由气象台站风速与库面风速的关系曲线即可查得库满期南坝段和东坝段多年平均库面最大风速，根据碾压土石坝设计规范SL2742001第 5、3、5条规定，正常运用条件下的3级、4级和5级坝,采用多年平均最大风速的1、5倍，；非常运用条件下，采用多年平均最大风速，各坝段设计、校核风速见表14： 表14 水库计算风速统计表 单位：m/s （2）风区长度 整个水库各蓄水区回水面东西方向较长，南北方向相对较短，根据碾压式土石坝设计规范SL274-2001的规定附录A第A、1、3规定各蓄水区东坝段采用等效风区长度，按式（A、1、3）

14、计算： iDicos2i De= ,i=0,1, 2, icosi 式中：De等效风区长度； Di计算点至水域边界的距离，i取0、1、2、3； i第i条射线与主射线的夹角，等于i7、5。各蓄水区南坝段风区长度直接量取坝线至水域对面长度。根据上述原则在水库地形图上作图，得水库各蓄水区、各坝段在库满期等效风区长度如下： 表15 水库各蓄水区、各坝段在库满期等效风区长度 坝段 东蓄水区 西蓄水区 东坝段 南坝段 东坝段 南坝段 De(m)340310343303 （3）波浪要素 根据碾压式土石坝设计规范SL274-2001附录A，波浪要素的计算采用莆田试验站公式计算， Tm=4、438hm0、5 L

15、m= 式中：hm平均波高，m； Tm平均波周期，S； Lm平均波长，m； W计算风速，m/s； D风区长度，m； Hm水域平均水深，m； H坝迎水面前水深，m。计算参数见表412，结果见表413： 求得Hm、Lm后，根据下式计算风浪爬高： 其中：K上游坡面糙性渗透系数，由附录A表1、12-1，查本水库坡面为混凝土取K=090，Kw由附录A表1、12-2根据W/(9、8hm)0、5值查得。m为坝上游坡边坡系数，本水库坡面上游m为m=2、5。根据附录A1、11根据工程等级确定4级、5级坝采用5%的爬高值，根据附录A、1、15，当来波波向线与坝轴线的法线成角时，波浪爬高等于正向来波计算爬高值乘以折减

16、系数K。所以计算出的最终波浪爬高值为：R5% =1、84RmK （4）水库的风壅高度值 w2D e=K cos2gHm 式中：k综合摩擦系数K=3、610-6。根据坝线与斜向来波折成由表A12、3查得：折减系数：RP=R、K,K查表根据坝轴线法线与风向夹角查得。计算参数见表16，结果见表17： 表16 坝顶超高计算参数表 分项 东蓄水区南坝段 东蓄水区东坝段 西蓄水区南坝段 西蓄水区东坝段 设计 校核 设计 校核 设计 校核 设计 校核 计算风速W(m/s)33、7522、5039、7526、5033、7522、5039、7526、50 风区长度D（m）31031034034030330334

17、3343 水域平均水深Hm(m)7、978、017、978、015、756、005、756、00 坝坡迎水面水深H(m)8、398、448、398、446、406、656、406、65 坝轴法线与计算风向夹角6074512 表17 各坝段坝顶超高参数计算结果表 分项 东蓄水区南坝段 东蓄水区东坝段 西蓄水区南坝段 西蓄水区东坝段 设计 校核 设计 校核 设计 校核 设计 校核 计算公式 莆田 公式 莆田 公式 莆田 公式 莆田 式 莆田 公式 莆田 公式 莆田 公式 莆田 公式 平均波高hm（m） 0、32 0、21 0、40 0、26 0、32 0、20 0、40 0、26 平均波周期Tm(

18、s)2、512、022、802、252、492、002、802、25 平均波长Lm (m)9、866、3412、267、899、696、2512、197、88 风雍水高度e(m)0、004 0、002 0、012 0、005 0、008 0、003 0、017 0、007 平均波浪爬高Rm(m)0、75 0、44 0、95 0、56 0、75 0、45 0、95 0、58 R5%(m)1、05 0、621、721、021、17 0、691、701、051、3、1、2坝顶超高计算 坝顶超高按碾压土石坝设计规范274-2001规定第 5、3、1规定，坝顶在水库水位以上超高应按下式确定： y=R+e

19、+A 式中：R波浪爬高，m； e风壅高度值，m； A安全超高，m。表18 水库各坝段坝顶超高计算表 单位：m y 东蓄水区南坝段 东蓄水区东坝段 西蓄水区南坝段 西蓄水区东坝段 y正常1、562、231、682、22 y非常 0、921、321、001、361、3、1、3坝顶高程计算 坝项高程应取以下四种条件下的计算高程的大值。（1）设计洪水位（P=10%）+正常运用条件下的坝顶超高 （2）正常蓄水位+ 正常运用条件下的坝顶超高 （3）校核洪水位（P=2%）+ 非常运用条件下的坝顶超高 （4）正常蓄水位+非常运用条件下的坝顶超高+地震超高 坝顶高程计算结果见表19： 表19 坝顶高程计算结果表

20、 单位：m 坝段 水位情况 运用情况 水位高程 地震加高 风雍水面高度 波浪 爬高 安全加高 超高 计算坝顶高程 东蓄水区南坝段 设计洪水位 正常运用1249、89 0、0041、05 0、51、561251、45 正常蓄水位 正常运用1249、70 0、0041、05 0、51、561251、26 校核洪水位 非常运用1250、14 0、002 0、62 0、3 0、921251、06 正常蓄水位 非常运用1249、70 0、5 0、002 0、62 0、3 0、921251、12 东蓄水区东坝段 设计洪水位 正常运用1249、89 0、0121、72 0、52、231252、12 正常蓄水

21、位 正常运用1249、70 0、0121、72 0、52、231251、93 校核洪水位 非常运用1250、14 0、0051、02 0、31、321251、46 正常蓄水位 非常运用1249、70 0、5 0、0051、02 0、31、831251、53 西蓄水区南坝段 设计洪水位 正常运用1249、89 0、0081、17 0、51、681251、57 正常蓄水位 正常运用1249、70 0、0081、17 0、51、681251、38 校核洪水位 非常运用1250、14 0、003 0、69 0、31、001251、14 正常蓄水位 非常运用1249、70 0、5 0、003 0、69

22、0、31、001251、25 西蓄水区东坝段 设计洪水位 正常运用1249、89 0、0171、70 0、52、221252、11 正常蓄水位 正常运用1249、70 0、0171、70 0、52、221251、92 校核洪水位 非常运用1250、14 0、0071、05 0、31、361251、50 正常蓄水位 非常运用1249、70 0、5 0、0071、05 0、31、861251、56 根据坝顶高程计算结果看出：东西两个蓄水区的东坝段和南坝段的坝顶高程相差不大，为了便于施工和管理，将坝顶高程取统一：统一取坝顶高程最大值1252、12m。因坝顶设防浪墙，所以坝顶高程取1251、12m，防

23、浪墙顶高程取1252、12m。1、3、2大坝设计 （1）坝轴线选择 设计坝线总长1668m，其中水库东区桩号0-4500+298坝段748m以局部修整加固为主，水库西区桩号0+2981+218坝段920m则需填筑加高，根据水库坝线布置特点坝线由东向西布置为： 0-4500-090为水库东区东坝段（南北方向）；0-0900+000弯道段转弯半径为109、40m，转角55、33；0+0000+121、18弯道段转弯半径为315、18m，转角22、04；0+121、180+298、7为库东区南坝段；0+298、70+333、8弯道段转弯半径为25、09m，转角85、67；0+333、80+458、2

24、7为库西区东坝段；0+458、27492、81弯道段转弯半径为34、61m，转角55、53；0+492、810+718为库西区南坝段；0+7180+864、14弯道段转弯半径为139、62m，转角60； 0+864、141+218为库西区西坝段。（2）轮廓尺寸 大坝全长1668m，其中低坝段为两端桩号0-4500-250段和0+9501+218段共长468m，该低坝段坝顶不设防浪墙，坝顶高程1252、12m，坝顶设计宽度为5、 0m。坝顶上、下游设路沿石，路沿石采用C20、F200预制砼，断面尺寸为5025cm，埋入坝顶以下30cm，坝顶以上20cm，每隔10m设一道伸缩缝。坝顶设20厘米厚泥

25、结石路面，坝体上游不设护坡，坝前坡设1：14的土缓坡，坝后坡为1：2、0。高坝段桩号0-2500+950段，长度1200m；设计坝顶高程1251、12m，坝顶设计宽度为5、 0m，坝顶上游设置2、0m高C20、F200细粒砼砌石防浪墙，防浪墙顶高程为1252、12m，防浪墙宽度0、60m，高出坝顶1、0m，埋入坝顶以下1、0m。坝顶下游设路沿石，路沿石采用C20、F200预制砼，断面尺寸为5025cm，埋在坝顶以下30cm，坝顶以上20cm，每隔10m设一道伸缩缝。坝顶设20厘米厚泥结石路面。大坝上游坝坡为1：2、5，下游坝坡为1：2、0；坝前坡设C20、F200现浇砼护坡，砼护坡结构尺寸为3

26、、03、0m，护坡下设30cm厚砂砾料垫层。坝坡脚处设C20、F200现浇砼阻滑墙，阻滑墙断面尺寸为12080cm。每块砼护坡板设置24个100排水孔（最下一个每块4个，其余每块2个），每块砼护坡板之间缝宽1、5cm，缝采用高压闭孔板处理。（3）坝后设排水设计 坝后排水高度根据大坝渗透稳定计算的浸润线溢出点高度加1、5m确定。坝桩号0+2980+950设上昂式辱垫排水，排水体顶宽1、00m，埋深1、00m，地表以上高度设计为1、54、0m。排水体采用580mm混合砂砾料回填，排水沟的开挖深度1、0m，上游开挖边坡为1：2、0，下游为1：1、0，排水沟内设160mm的排水花管，进水孔直径6mm，

27、孔间距40mm。坝坡与排水间反滤采用5、0mm厚的无纺布； 坝桩号桩号 0-2500+298设贴坡排水，排水体顶宽1、00m，埋深1、00m，地表以上高度设计为1、54、0m。排水体采用580mm混合砂砾料回填，排水沟的开挖深度1、0m，上游开挖边坡为1：2、0，下游为1：1、0，排水沟内设160mm的排水花管，进水孔直径6mm，孔间距40mm。坝坡与排水间反滤采用5、0mm厚的无纺布；贴坡排水上部设1、5m厚的砾石土，作为保温层。保温层与排水体用5、0mm厚的无纺布隔开。在沿坝后排水体低洼处设计横向排水沟4条，沟深1、50m，沟内填砂砾料和无纺布反滤，排水沟内设160mm的排水花管，进水孔直

28、径6mm，孔间距40mm。排水沟设在大坝桩号0-050，0+200，0+493，0+718处，每条排水沟设计长度150m。4条排水沟汇入现有的土渠，最终将渗漏水量流入水库下游洪沟中，洪沟高程满足泄水要求。根据水库反滤土层性质选无纺布规格为：单位重g=450g/m2，厚度5mm，等效孔径O950、08mm，抗拉强度T950N/5cm，渗透系数k310-1cm/s，被保护土的平均渗透系数Ks6、2710-4cm/s，d8510mm，d15=0、025mm。（4）填筑材料设计 根据对水库安全鉴定中坝体结构稳定分析结果及本次设计对原坝体的复核，原坝体结构是稳定的，本次设计保留原坝体，对原坝体表面进行清

29、除，清除深度设计为0、30m，对超过设计断面的坝前坡进行挖除，挖出土料作为利用料填筑不足部位，坝后坡超过设计断面予以保留，坝体加高土料尽量利用原坝前坡拆除的土料，不足土料从库区外拉运填筑，根据现场实验，土料场击实最大干密度均值为2、26g/cm3，最优含水率平均值为6、3%。压实度取96%，坝体设计干容重为315g/cm3。（5）坝体、坝基防渗设计 根据地质报告，大坝土体的渗透系数在1、4210-4cm/s31510-3cm/s之间，变化区间较大，平均值为6、2710-4cm/s，大值平均值为1、3910-3cm/s，根据碾压式土石坝设计规范（SL2742001）4、1、5对碾压式均质土坝土料

30、碾压后的渗透系数不大于1、010-4cm/s这一要求可以看出，该坝体土的渗透系数不符合规范要求。坝基地层主要为砾质粘土、砂质粘土、砾质砂粘土等土层，在砂砾层以上有两层弱透水层，坝基渗透量较少，对水库影响不大。坝基不需防渗处理；经多年运行坝基未出现异常情况，本次除险加固只对弱透水层较薄或破坏地段进行修整。坝基主要处理：坝前清基深度0、5m，坝顶和坝坡清基深度0、5m，要求清除腐殖土、草根、树皮等杂物。对有隐患的坝基地层处进行处理。（6）观测设施设计 设计依据：土石坝安全监测技术规范（SL60-94）、土石坝安全监测资料整编规程（SL169-96）、碾压式土石坝设计规范（SL274-2001）及本

31、次设计过程中的基本资料。观测目的：主要是监测大坝在运行期的渗流实况，对大坝运行状况进行评估和预报、预测，为保证工程安全，改进和提高设计、施工和管理的技术水平提供科学依据。观测内容：渗透观测、渗透流量观测。观测方法：坝体浸润线观测采用在坝内埋设测压管来观测测不同水位时坝体内侵润线位置及变化情况，大坝内共埋设四处测压管，分别布设在桩号0+000,0+498,0+618，0+799四个断面上。 渗透观测设计：主要是对大坝浸润线的位置变化进行观测，以便掌握大坝运行期的渗透情况。在坝顶和大坝下游坝坡处布置3根测压管，测压管材料为金属管，由进水管、导管和管口保护设备三部分组成。进水管段必须保证坝体的渗透水

32、能顺利进入测压管内，并能反映出进水管所在位置的渗透水位。进水管由进水钢管、焊置钢筋、缠绕铁丝、外包无纺布组成，进水钢管设计成73花管，长度在设计最高浸润线以上0、5m至最低浸润线以下1、0m之间，进水孔孔径10mm，间距50mm，呈梅花型布置，进水钢管下部留出0、5m沉淀管，沉淀管底部应封闭好；进水钢管外均匀焊置8根8钢筋；钢筋外缠绕12号铁丝；铁丝外包5mm厚无纺布。导管将进水管段引至坝体表面，以便进行测量。导管不透水，内壁光滑，材料为73钢管。管口保护设备应结构简单牢固，由80保护罩和螺栓M-12组成。（7）水库渗流及渗透稳定分析 基本资料 大泪江水库兴利库容123、9m,正常蓄水位124

33、9、70m,最大坝高12、42m，坝顶高程1250、70m，上游边坡为1:2、5,下游边坡为1:2、0。渗流计算 a、计算参数的选择 根据大泪江水库除险加固工程地质勘察报告提供的渗透系数，渗透系数采用大值平均值，见表1-10： 表1-10 大泪江水库大坝及坝基土层分级表 序号 土层类型 土分类 K取值1 坝体 砾质粘土、砂砾粉质土 0、54m/d2 坝基（1） 砾质土、腐质土 0、018m/d3 坝基（2） 砾质粘土7、6m/d4 坝基（3） 砂砾层35m/d5 坝基（4） 粘土 0、02m/d b、大坝渗流量计算 采用北京理正软件设计研究所渗流分析软件进行计算大坝渗流量计算： 表1-11 渗

34、流量计算表 桩号 长度 上游水深 下游水深 单宽渗流量m3/d 渗流量m3/d 累计渗流量m3/d 0-350 0、00 0、00 0、00 0-2501006、032、801、1758、5058、50 0-1001506、451、805、50500、25558、75 0-050507、532、565、68609、501468、50 0+050506、000、752、36175、561842、56 0+150246、20 0、301、748、721891、28 0+2981484、10 0、601199、802091、08 0+350526、701、401、6152、002143、08 0+4

35、581087、502、703、0784、352375、93 0+6181259、63 0、603、19391、252767、18 0+7181208、741、201、76270、403528、98 0+863757、200、551、28400、404054、631573 0 全年渗流量为：W东=4548、23m3/d3(月)30天/月=36、49104m3 （3）渗透稳定计算 破坏类型的判别 砾质粘土、砂石土、砂土地基的渗透问题： 该水库坝基岩性主要为砾质粘土、砾质粘土、砾石土、砂土，平均粘径D50=3mm，不均匀系数Cu=28、8，曲率系数Cc=0、83，天然密度=2、10g/cm3，天然含

36、水量=6、513、0%，土粒比重Gs=2、74，=28%,天然孔隙比e=0、39，渗透系数K=0、018m/d为连续级配土层，且渗透系数较小，按细粒含量法判别为流土型土。流土的临界水力坡降，按下式进行计算： Icr=(Gs-1)(1-n)I=Icr/K Icr流土的临界水力梯度； s土粒比重； n孔隙率。由上式计算得出流土的临界比降Icr=1、25，安全系数（K）取2，则允许水力坡降值为I=0、626。（2）砂砾石层、砾砂层渗透问题 该水库（水库东区坝基）坝基底部砂卵砾石层、砾砂层，平均厚度1、50m，不均匀系数Cu5，细粒含量占25%，即Bpc=25%，符合2SPc55%条件，其可能渗透变形

37、形式为管涌型。a 、其平均水力比降采用下式计算 I平=(H1-H2)/2b H1-H2上、下游水位差为8、5m2b坝底宽，取50m I平=8、5/50=0、17 b、临界水力比降的确定采用下式计算： Jcr=2、2(C15-1)(1-n)2d5/d20 C15取2、74； n取0、4； d5取0、10； d20取0、6。J cr=2、2(2、74-1)(1-0、4)20、10/0、6 Jcr=0、23 c、允许渗透比降J1= Jcr /K K安全系数取1、5，则J1=0、23/1、5=0、15，砂卵砾石层，砾砂层实际水力比降J平=0、17J1= 0、15，故坝基砂卵砾石砾砂层在正常蓄水位的条件

38、下易发生渗透破坏。c 、大坝坝后坡、坝基渗透稳定分析 根据坝高和地基情况，最不利断面选择为，各断面允许渗透比降和计算渗流比降对比见表1-12： 表1-12 允许渗透比降和计算渗流比降对比见表 桩号 渗透破坏形式 G N Icr 计算出逸坡降 分析结果 0-100 管涌2、72 0、40 0、15 0、12 满足 0-050 管涌2、72 0、38 0、15 0、12 满足 0+458 流土2、68 0、38 0、626 0、52 满足 0+493 流土2、68 0、38 0、626 0、56 满足 0+618 流土2、68 0、38 0、626 0、42 满足 0+718 流土2、68 0、38 0、626 0、15 满足 0+799 流土2、68 0、38 0、626 0、60 满足 0+863 流土2、68 0、38 0、626